Градиент предела текучести

Испытание образцов с предельной степенью упрочнения показало, что в интервале толщин приповерхностного слоя 1 мкм компонента градиента пределов текучести положительна (см. рис. 14, кривая 2). В этом случае согласно молекулярно-механической теории трения заедания не возникает [45]. [c.25]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

Этими формулами можно с успехом пользоваться при расчете остаточных напряжений в композициях типа керамика—высокопрочное волокно, когда напряжения не превышают пределов текучести обоих компонентов. Анализ формул показывает, что величина напряжений зависит от характеристик компонентов, коэффициентов линейного расширения, градиента температур, объемного содержания волокон. Абсолютные размеры волокон не влияют на величину упругих напряжений. С увеличением объемной доли волокон абсолютная величина упругих напряжений в них уменьшается. При этом осевые и тангенциальные напряжения в матрице растут, а радиальные уменьшаются по абсолютной величине. Радиальные напряжения в матрице и волокне одинаковы по модулю и знаку, а осевые и окружные напряжения в волокнах и матрице имеют противоположные знаки. [c.63]

Отклонение времени роста скорости от величины н. с=2/р/со вызывает отклонение скорости деформации в области, прилегающей к закрепленному концу образца, от номинальной ен= = Иб//р. Большая скорость деформации на закрепленном конце образца способствует выравниванию деформационного состояния по длине рабочей части. Однако не следует забывать, что начало течения, а значит, и предел текучести, определенный по усилию на закрепленном конце образца, соответствует скорости роста нагрузки, вызванной совместным действием прямой и отраженной волн. Градиент напряжений и деформаций по длине стержня зависит от скорости релаксации напряжений и степени упрочнения, т. е. неоднородность напряженно-деформированного состояния в образце зависит от поведения испытываемого материала. Так, для материала, мало чувствительного к скорости деформации, в котором распространение упруго-пластических волн удовлетворительно описывается деформационной теорией (на основании последней напряжение в любой момент [c.79]

Если термические напряжения сжатия достигают предела текучести, то они снимаются. В этом случае после охлаждения в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения, так как при охлаждении поверхностного слоя объем его уменьшается, но сжатию этого слоя препятствуют внутренние холодные слои металла. При выравнивании температуры термические напряжения не исчезают, поскольку уменьшенная пластичность металла при комнатной температуре затрудняет протекание местной пластической деформации в поверхностном слое, препятствуя этим и снятию макронапряжений. В этом случае после охлаждения величина сжимающих макронапряжений, созданных пластической деформацией, уменьшится. В зависимости от величины и градиента деформационных и термических напряжений их максимальное [c.126]

Степень повреждения металла в условиях фреттинг-коррозии зависит от градиента деформации металла в поверхностном слое и определяется по формуле l/V= а /G) 5. , где W = dv / dx - градиент скорости пластического деформирования (критерий износостойкости), — предел текучести материала, — декремент колебаний (демпфирующая способность при действии тангенциальных нагрузок), G — модуль сдвига. Чем меньше величина W, найденная по этой формуле для данного материала, тем меньше его износ. [c.143]

Величина коэффициента д, зависящая от относительного градиента напряжений и отношения предела текучести оо,2 к пределу прочности ств стали, принимается равной [c.225]

По Бергеру [27П влияние температурных градиентов сводится к следующему. При ускоренном нагреве поверхность образца сравнительно быстро приобретает высокую температуру, в то время как сердцевина остается холодной. Это ведет к появлению сжимающих напряжений у края и растягивающих в центре образца. Поскольку с нагревом предел текучести снижается, пластическое состояние достигается прежде у поверхности образца, что приводит к деформации сжатием поверхностных участков. По мере выравнивания температуры в сечении образца возникнут напряжения противоположного знака сжимающие — в центре и растягивающие — в приповерхностных участках. Однако из-за малого градиента температур различие в способности к пластической деформации разных зон невелико, благодаря чему образец в целом после нагрева укоротится. Таким образом, при многократных быстрых нагревах в сочетании с медленным охлаждением образцы должны сокращать свою длину. [c.11]

Общий уровень остаточных термических напряжений зависит от предела текучести материала, его модуля упругости , коэффициента теплопроводности, формы изделия, температурного градиента и продолжительности (резкости) охлаждения. Действие термических напряжений усиливается при наличии резких изменений сечений изделия (выточки отверстия и пр.) и дефектов металла, концентрирующих тепловые напряжения. [c.164]

Полученные эпюры (рис. 21—23) показывают, что градиент напряжений в месте контакта высокий. В приконтактной области материал находится в условиях, близких к всестороннему сжатию. Этим объясняется то, что рабочие напряжения значительно превышают предел текучести. [c.76]

Остаточные напряжения, как правило [93], вызывают объемно-напряженное состояние металла и имеют высокие градиенты. Это дает возможность, в отдельных случаях, достигать значительных остаточных напряжений, даже превышающих значения предела текучести, определенного при одноосном растяжении. [c.135]

Переходные температуры при испытаниях на удар (обычные испытания образцов с надрезом или ДР испытания), очевидно, зависят от геометрии образца. Можно изучить влияние геометрических переменных (как для статического изгиба), и тогда положение определенной переходной температуры можно объяснить с точки зрения условий зарождения хрупкого или вязкого разрушения, затем их можно увязать с ранее обсужденными механизмами разрушения. Основными факторами, влияющими на разрушение сколом, являются предел текучести, перенапряжение и микроструктура, а на вязкое разрушение — концентрация деформаций, градиент деформаций и микроструктура. Переходные кривые при ударном нагружении должны учитывать влияние высоких скоростей деформации на предел текучести и коэффициент деформационного упрочнения. [c.212]

Поверхностные слои инструментов горячей деформации в каждом цикле нагрев — охлаждение изменяют свой объем. При нагреве поверхностные слои должны были бы расшириться, но более холодные внутренние слои препятствуют этому, вследствие чего вначале внешние слои упруго сжимаются (рис. 30). Если температурный градиент от поверхности внутрь детали достаточно велик, то при данном коэффициенте теплового расширения напряжение сжатия при доминирующей температуре достигнет действительного предела текучести (предела ползучести) и в поверхностном слое произойдет пластическая деформация (сжатие). При быстром охлаждении этот же слой должен был бы постепенно сжиматься, но из-за предшествовавшей пластической деформации и из-за сопротивления теперь уже более нагревшихся внутренних слоев протекание этого процесса затруднено или он вообще не происходит и, таким образом, поверхностный слой сначала упруго, а затем пластично растягивается. При восстановлении первоначальной температуры размер поверхностного слоя совпадает с его первоначальным размером, но в нем остается растягивающее напряжение, величина которого соответствует пределу текучести стали. Поэтому в новом цикле нагрев — охлаждение возникает дополнительная остаточная деформация (см. рис. 30). Если можно было бы повышение температуры поверхности ограничить так, что возникла только упругая деформация, то диаграмма напряжение—деформация стала бы обратимой и термическая усталость не наступила. [c.47]

Кроме того, даже докритические механические свойства зависят от объема, в котором они проявляются. Например, тот же предел текучести далеко не совпадает со стандартной величиной, если его пытаться определять в малых объемах деформирования, в областях высокого градиента напряженно-деформированного состояния. Кстати, градиент напряженного состояния также существенно влияет на характер распространения разрушения в виде трещины. Нри отсутствии градиента, т. е. при идеально равномерных по объему напряжениях и прочности, разделение тела на части происходит практически мгновенно, в то время как при наличии градиента (что типично для конструкционных элементов) трещина может пытаться расти довольно долго, что, вообще говоря, представляется благоприятным обстоятельством. Наконец заметим, что прочность детали пропорциональна прочности материала лишь до определенного значения предела прочности, выше которого прочность детали не повышается, а падает. Это обстоятельство хорошо известно конструкторам и входит в понятие конструкционной прочности, введенное в свое время С.В. Серенсеном [231]. Нод этим термином понимают явление, при котором прочность конструкции неоднозначно связана с механическими свойствами материала, в частности с его прочностью, и для предсказания деформационного и прочностного поведения конструкции служат интуиция и набор эмпирических правил. Все это означает, что определение напряженно-деформированного состояния совместно с некоторым набором постоянных материала еще не дает уверенности в том, что рассчитываемая деталь на практике будет вести себя именно так. [c.15]

При изучении сопротивления растяжению строительной стали инженеров заинтересовало в особенности явление внезапного удлинения на пределе текучести. Тот факт, что при определенном значении растягивающего напряжения происходит внезапное падение растягивающей нагрузки и что после этого металл получает значительное удлинение при несколько пониженном напряжении, хорошо известен. Бах ввел для этих двух значений напряжения наименования верхнего и нижнего пределов текучести ). Дальнейшие опытные исследования показали, что нижний предел текучести в меньшей степени зависит от формы образца, чем верхний на этом основании на практике ему придается большее значение. Испытания на изгиб и кручение показали, что характерные линии текучести (линии Людерса) в этих условиях появляются при значительно более высоких напряжениях, чем в случае однородного распределения напряжений, откуда выясняется, что начало текучести зависит не только от величины наибольшего напряжения, но также и от градиента напряжений. Недавно под руководством А. Надаи были проведены важные эксперименты со сталью при пределе текучести. Они показали, что начало текучести весьма сильно зависит от скорости деформирования ). Кривые рис. 183 воспроизводят результаты, полученные для мягкой стали в широком интервале скоростей деформирования (M=ds/d = 9,5-10 до M = 300 сек ). Из них видно, что не только предел текучести, но также предел прочности и полное удлинение в сильной степени зависят от скорости деформирования. [c.437]

Коэффициент q в зависимости от относительного градиента напряжений и отношения предела текучести к пределу прочности стали принимают равным [c.126]

С целью проверки возможности применения метода в зонах с большим градиентом напряжений были проведены исследования на растягиваемых образцах, имеющих круглые отверстия, и изгибаемых образцах, имеющих вырезы. Материал образцов — алюминиевый сплав Д16 АМ с модулем упругости Е = 7,2-10 кг/мм , пределом прочности = 22 кг мм и пределом текучести 0 — [c.247]

Очевидно, что локализация поверхностного влияния в сравнительно тонком слое для данной стали явилась причиной проявления масштабного эффекта при сравнительно малых толщинах образцов. Вместе с тем естественно предположить, что материалы других классов имеют градиент предела текучести у поверхности, отличный от такового для стали 08Х17Н6Т. На рис. 68 представлена рассчитанная зависимость масштабного эффекта, где за точку отсчета Ка = 1) принята толщина образца 7,5 мм при предположительных параметрах о = 200 МПа t Kth = 12,4 МПа Км d JdH = 50 МПа/мм, d = [c.114]

Пусть брус подвергается изгибу рабочей силой Рр,б (рис. li ). При термопластичном упрочнении >брус нагревают со стороны действия силы. Нагретые слои удлиняются и сжимаются под действием более олодньр смежных сдоев, в которых возникают реактивные напряжения растяжения. Величина напряжений сжатия и растяжения и распределение их по сечению зависят от градиента температуры в сечении. В рассматриваемом случае вьп"одно равномерно прогреть брус на значительную глубину (рис. 276, л), чтобы вызвать небольшие напряжения сжатия на нагретой стороне и высокие, превосходящие предел текучести напряжения растяжения в ТоикЬм холодном слое на противоположной стороне (рис. 276, 6). [c.401]

Для большинства конструкционных материалов, включая те, которые представляют интерес как возможные компоненты композитов (см., например, рис. 1), связь напряжений с деформациями, представленная изображенной на рис. 2 двузвенной ломаной, не является достаточно точной. Это утверждение справедливо, в частности, в случае, когда материал находится в однородном напряженном сосюянии, так что во всей области одновременно достигается предел текучести. Принятая идеализация предсказывает в этом случае неограниченное пластическое течение, т. е. неограниченные деформации при постоянных напряжениях. Однако в том случае, когда нагрузка создает градиенты напряжений внутри материала, области с наибольшими значениями напряжений достигают состояния текучести первыми. Пластическое течение в этих зонах ограничено, поскольку вне их материал остается упругим. Такое явление называется стесненным пластическим течением око характерно для композитов, поскольку из-за различия в жесткостных свойствах матрицы и включений в композите обычно возникают высокие градиенты напряжений. Таким образом, несмотря на то что истинные кривые напряжение — деформация, представленные на рис. 1, лишь грубо аппроксимируются двузвенной ломаной вида. [c.206]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [58]. Увеличение концентрации водного раствора HjSO монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии [c.170]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pa -f трескиванню. [c.172]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

Композициопные материалы обладают интересными сочетаниями свойств, которые можно охарактеризовать рядом отношений (рис. 1, данные NBS). Благодаря низкому отношению теплопроводности к модулю упругости (VS) или к пределу текучести (Х/оо.з) применение композиционных материалов позволяет уменьшить затраты на охлаждение при работе конструкции в условиях температурного градиента. Высокие значения отношений модуля упругости или предела текучести к плотности ( /р, Оо. р) дают воз- [c.70]

Сплав Хастеллой С испытывался в самых разных морских средах и показал очень высокую коррозионную стойкость (табл. 32). Обращает внимание универсальная стойкость этого сплава, не разрушаю--щегося в быстром потоке, при высоких температурах, в стоячей морской воде и т.д. Согласно результатам некоторых экспериментов Хастеллой С может выдерживать экспозицию в морской воде с температурой почти 290 С. Другими словами, этот сплав обладает абсолютной стойкостью в условиях, связанных со струевым воздействием, наличием щелей и градиентов температуры. Кроме того, Хастеллой С не испытывает коррозионного растрескивания в морской воде при растягивающих напряжениях, близких к пределу текучести. [c.87]

Опытное изучение формоизменения при теплосменах проводилось на специально спроектированных и изготовленных установках. В качестве объектов использовались образцы в виде тонкостенных оболочек (трубок) с наружным диаметром 30— 50 мм при толщине стенок 1,2—6 мм. Нагрев образцов на установках осуществлялся токами высокой частоты -чт соответствующих генераторов. Такой способ имеет определенные преимущества при необходимости создания скоростного интенсивного местного нагрева, однако при этом в известной степени ограничивается выбор металла образцов (нагрев материалов со слабыми магнитными свойствами затруднен). Путем сочетания нагрева и охлаждения, которое осуществлялось проточной водой, в образце создавалось температурное поле, характеризующееся значителыным и градиентами, при которых максимальные величины фиктивных термоупругих напряжений в образце могли значительно превосходить значение предела текучести. Внешние закрепления, препятствующие свободному тепловому расширению образца, отсутствовали. [c.235]

Если, однако, возможны явления концентрации деформации, например, в местах уменьшенного поперечного сечения или из-за существования тепловых градиентов и различий в пределе текучести, могут возникать и гораздо большие деформации, сосредоточенные в локальных участках. Однако эти явления концентрации деформаций возможны только в макрообластях, например, в уменьшенном поперечном сечении стержня, и не разовьются до существенного уровня в пределах микрообластей. Следовательно, применительно к зоне термического влияния сварного шва ожидать существенной концентрации деформаций не приходится, и полная величина деформации будет несколько ниже 1 %. Поскольку деформации так малы, растрескивание, по-видимому, будет происходить только, когда сплав находится в состоянии нулевой пластичности. [c.276]

Термическая усталость является результатом деформации, которая возникает из-за стесненности термического расширения детали, связанного с возникновением температурных градиентов термическая усталость может привести к растрескиванию детали. Деформация, порождающая термическую усталость представляет собой произведение коэффициента термического расширения на изменение температуры. Хорошим способом моделировать термическую усталость является испытание на малоцикловую усталость при постоянной амплитуде деформации. Петля гистерезиса, соответствующая такому методу испытаний, представлена на рис. 7.15. Верхняя часть рис. 7.15 характеризует петлю гистерезиса при испытаниях суперсплавов в обычной отливке. А на нижней части рисунка, относящейся к суперсплавам направленной кристаллизации, показано, что чем ниже модуль упругости, тем уже петля гистерезиса. Такая связь объясняется тем, что, во-первых, предел текучести у низкомодульного сплава направленной кристаллизации равен пределу текучести высокомодульного сплава для обычных отливок и, во-вторых, более низкий модуль упругости требует меньшей пластической деформации, чтобы достигнуть той же самой полной деформации. Амплитуда пластической деформации высокомодульного сплава для обычных отливок (Дe ,)oк выше, чем у низкомо- [c.272]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Из табл. 16 следует, что отличие пределов выносливости на базе 10 циклов для исслеловапных сталей изменяется в пределах 0,17—0,3, более высокое значение Ki имеют стали с более высокими пределами текучести (12X13, ХН35ВТ, 40Х). Сравнивая значения Кг и Кз> видим, что основное отличие пределов выносливости исследуемых материалов обусловлено влиянием градиентов напряжений, которые наиболее существенны в области многоцикловой усталости, особенно [c.85]

Однако значение энергии активации, определенное на начальной стадии деформирования из зависимостей n LjA) =/(1/Г) и 1п(Ткр/а) = /(1/Г), значительно ниже значения, определенного по температурно-скоростному изменению верхнего предела текучести. При этом полученное нами более низкое значение энергии активации пластического течения приповерхностного слоя несколько ближе к величинам, имеющимся в работах [456— 464], [108, 109]. Например, в [456, 457] U= 1,6 эВ была определена также по температурной зависимости предела текучести, а в более поздней работе [464] методом инфракрасной полярископии по исследованию релаксации напряжений вокруг отпечатка микротвердости было найдено значение f/= 1,4 эВ. В работах [108, 109] по температурной зависимости критического напряжения сдвига в Si при мягком уколе было найдено значение энергии активации U = 0,84 0,1 эВ в температурном интервале Т = 350—550°С. По-видимому, более низкие значения энергии активации для приповерхностных слоев материала по сравнению с деформацией их внутренних слоев в данном случае можно объяснить специфическими аномальными особенностями пластического течения вблизи свободной поверхности, о чем непосредственно свидетельствует образование у поверхности предпочтительно деформированного слоя с повышенным градиентом плотности дислокаций. Определенные нами значения энергии активации коррелируют с энергией образования одиночного перегиба, так как они почти в два раза меньше (1,1 1,3 1,38 эВ), чем энергия образования двойного перегиба, с которым обычно связывается движение дислокаций в кристаллах с высоким рельефом Пайерлса. Более подробно о причинах, обусловливающих более высокую скорость движения дислокаций в приповерхностной области кристалла, см. в п. 5.2. [c.140]

Аналогично в области пластичности кристаллов, которая в основном была развита в физике в XX веке, Джеймс Гест (Guest [1900, 1]) в 1900 г. поставил первые эксперименты, на основе которых получил при воздействиях, вызывающих более чем один ненулевой компонент напряжения, аналог начального предела текучести — поверхность текучести. Используя тонкостенные полые трубки при осевом растяжении в сочетании с внутренним давлением и кручением (этим обеспечивается растяжение в двух ортогональных направлениях и сдвиг, если пренебречь напряжениями на площадках, параллельных срединной поверхности стенки, имеющими больший градиент между внутренней и внешней поверхностями стенки при наличии внутреннего давления), Гест пытался проверить основ- [c.82]

Характерным для эпюр остаточных напряжений после поверхностного наклепа являются высокие градиенты напряжений, что позволяет получать остаточные напряжения, в ряде случаев значительно превышающие предел текучести, определенный для данного материала при одноосном растяжении. По абсолютной величине максимальные сжимающие напряжения при поверхностном наклепе колеблются в пределах от 50 до 100 кг /мм в зависимости от материала и режима наклепа. Чем выше исходная прочность материала, тем большую величину остаточных напря-18 - 275 [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...