Градиент температурный — Влияние

Градиент температурный — Влияние на трение и изнашивание 190 Графитопласты — Характеристики 58 [c.325]

В обычных условиях сушки температурный градиент направлен в сторону, противоположную градиенту влажности под влиянием этого градиента температур влага стремится внутрь материала, а под влиянием градиента влажности — к его поверхности. При высокочастотной сушке температурный градиент направлен в ту же сторону, что и градиент влажности. Совместное влияние градиента температур и градиента влажности, направленных к поверхности материала, сокращает продолжительность сушки в некоторых случаях в 25 раз. [c.353]

Наибольшие затруднения в процессе исследований создает воспроизведение температур и температурных градиентов, оказывающих наибольшее влияние на физико-механические и фрикционные свойства трущихся материалов. Вследствие влияния температуры трение неметаллических фрикционных материалов характеризуется наличием длительной зоны низких и достаточно устойчивых значений коэффициента трения. Эта зона депрессии образуется, как правило, после снижения первоначальных высоких значений коэффициента трения ее длительность зависит от скорости скольжения и от значения коэффициента взаимного перекрытия. Уменьшение последнего положительно влияет на стабильность коэффициента трения, способствует увеличению среднего значения этого коэффициента и повышает износостойкость фрикционной пары. [c.335]

Глубинное вырывание 25, 97, 237, 334 Градиент температурный. Влияние на изменение поверхностных слоев 19 Градиент механических свойств 12, 13, 335 [c.373]

При исследовании термопарой температурного градиента в печи всегда затруднительно ответить на вопросы о причине изменения показаний температуры после перемещения термопары. Этой причиной могут быть как неоднородное температурное поле в печи, так и неоднородность электродов самой термопары. К счастью, обычно удается найти верхнюю границу влияния неоднородностей. Если наблюдаемые изменения э.д.с. в зависимости от положения термопары явно больше, чем эта граница, то можно быть уверенным в наличии неоднородного температурного поля в печи. В противном случае определенного заключения об источнике изменений э.д.с. и форме температурного поля в печи сделать нельзя. [c.270]

В ядерной энергетике чаще всего применяются термопары двух типов, оба с неорганической изоляцией термопары типа К, используемые до температур 1100°С, и вольфрам-рениевые термопары. Последние имеют состав либо Ш — 5 % Ке/Ш— 26 % Re, либо W —3 % Ке/и — 25 % Ке и применяются до 2000°С [25]. Теперь стало ясно, что загрязнения в процессе производства являются одной из важнейших причин повреждений и смещения характеристик при высоких температурах. В частности, очень важна чистота огнеупорных материалов не только в их толще, но и на поверхности. Бомбардировка нейтронами оказывает сильное влияние на превращение элементов материалов термопары и приводит к изменению состава в области температурного градиента, что очень трудно учесть. Таким образом, показания термопары оказываются сильно зависящими от взаимного расположения градиента температуры и градиента концентрации. [c.295]

Влияние слоя теплоизолятора на температурное состояние стенки при стационарном режиме теплообмена иллюстрируется рис. 16.1. Введение теплоизоляционного слоя при неизменных температурах сред и коэффициентах теплообмена с обеих сторон стенки увеличивает внутреннее термическое сопротивление и уменьшает тепловой поток. Вследствие этого повышается температура на наружной поверхности теплоизоляции по сравнению с температурой поверхности незащищенной стенки, понижается температура на ее внутренней поверхности и уменьшается температурный градиент в защищаемой стенке. Рост температуры наружной поверхности увеличивает ее излучение, что приводит к дополнительному уменьшению коэффициента теплопередачи и теплового потока. [c.468]

М. А. Михеев экспериментально исследовал влияние радиального температурного градиента при нагревании и охлаждении на гидравлические сопротивления при ламинарном течении и нашел следующую зависимость [c.214]

Установка может быть использована и для исследования коррозии металлов, применяемых для изготовления аппаратов химических производств, работающих с водными средами. Следует иметь в виду, что при коррозионных испытаниях в данной установке нельзя смоделировать и воспроизвести условия для исследования влияния на кинетику коррозии температурного градиента по высоте -стенки. [c.162]

Решение осуществлялось для случая отсутствия внутреннего давления, так как испытание проводилось при уровне давления, не оказывающем существенного влияния на распределение деформаций компенсатора. Также предполагалось отсутствие температурных напряжений, обусловленных градиентами температуры по длине и толщине оболочки. Указанные ограничения не являются обязательными при использовании разработанной для ЭВМ программы и вытекают из характерных условий работы компенсатора. При этих условиях для определения осесимметричного напряженно-деформированного состояния оболочки переменной толщины в А -м полуцикле могут быть использованы следующие уравнения [c.200]

Влияние теплосмен при большом температурном градиенте бывает настолько сильным, что деталь изменяет свои раз- [c.148]

Решение выполняется с учетом взаимного влияния скоростного и температурного полей, вызванного зависимостью вязкости от температуры, от положения элемента жидкости в пространстве и от градиента скорости, т. е. выполняется совместное интегрирование уравнений движения (3), энергии (4) и состояния (5). [c.98]

Конструктивные макрогеометрические параметры фрикционного сочленения оказывают влияние на все основные характеристики теплового режима трения распределение тепловых потоков, поверхностную температуру, температурный градиент и объемное распределение температур в трущихся телах. Через эффективный коэффициент трения конструкция влияет на общую генерацию тепла, а через жесткость трущихся элементов — на равномерность генерации тепла в пределах номинальной площади контакта. [c.124]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Для устранения влияния различных условий теплоотвода и получения сравнимых результатов испытания предусмотрено применение специальных головок и гнезд для образцов, обеспечивающих строго определенные условия теплоотвода. Это существенно потому, что коэффициент трения и износ зависят не только от поверхностных и объемных температур, но и характера изменения температуры по глубине образца— температурного градиента [4, 5]. Последний в большой мере зависит от формы гнезд и головок. Температура, возникающая в процессе испытания, измеряется с помощью термопары, установленной в неподвижном образце (образец с большей теплопроводностью) на глубине [c.120]

При определении частоты колебаний дисков газовых турбин необходимо учитывать наличие у этих дисков неравномерного нагрева по радиусу, вызывающего снижение собственной частоты колебаний. Это объясняется как уменьшением модуля упругости материала диска при нагреве (частота пропорциональна корню квадратному из модуля упругости), так и влиянием сжимающих тангенциальных температурных напряжений, действующих в области максимальных прогибов диска при его колебаниях. При наличии температурного градиента собственную частоту колебаний диска следует определять не по формуле (337), а по уравнению [c.271]

Третий и наиболее важный фактор, оказывающий влияние на поведение тепловыделяющих элементов, это образование трещин вследствие возникновения термических напряжений во время облучения. Сочетание высокого удельного энерговыделения с низкой теплопроводностью приводит к появлению больших температурных градиентов в таблетках двуокиси урана. В результате этого возникают высокие термические напряжения, приводящие к образованию радиальных трещин. В ослабленных местах оболочки давление со стороны теплоносителя на поверхность таблетки может привести к появлению усталостных трещин, которые добавляются к уже имеющимся трещинам [9]. [c.109]

Температура получения пирографита — один из основных параметров, определяющих его структуру и свойства. Однако имеющиеся данные о влиянии температуры нуждаются в практической оценке, так как измеряемая температура вследствие больших температурных градиентов может сильно отличаться от действительной. [c.28]

Следует иметь в виду, что неоднородность оказывает влияние только на тех участках термопары, которые работают в условиях температурного градиента. [c.76]

Первый член в правой части характеризует тепловой поток в случае однородного градиента температуры при однородном потоке тепла. Это закон теплопроводности Фурье. Последуюш,ие слагаемые определяют влияние более высоких градиентов температуры в структурно-неоднородном теле на процесс теплопроводности. Поэтому (17) следует рассматривать как обобш,ение закона теплопроводности Фурье на неоднородные среды. Путем варьирования по градиентам температуры потенциала рассеивания (16) непосредственно получаем уравнение стационарной теплопроводности с учетом высоких градиентов температуры, естественные краевые условия и эффективные моментные составляющие температурного поля. Между ними и вышеприведенными уравнениями теории упругих сред (3)-(9) существует аналогия. Например, уравнение теплопроводности с учетом высоких градиентов температурного поля имеет вид [c.164]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое. [c.340]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

Расчет влияния температурного градиента для различных цилиндрических, конических и цилиндроконических полостей был выполнен в 1974 г. Бедфордом и Ма [9]. [c.343]

Под влиянием конкретных тепловых и кинетических условий кристаллизации металла шва, химического состава сплава, градиента температур, скоростей сварки и кристаллизации в различных зонах шва возможно образование разной первичной структуры — столбчатой, полиэдрической. Столбчатая и полиэдрическая структура, в свою очередь, могут быть ячеистыми, ячеисто-дендритными, дендритными. Все эти структуры в шве можно не только получить, но и управлять их развитием, изменяя условия роста, как это следует из теории концентрационного переохлаждения. Такие параметры роста кристалла, как скорость кристаллизации Укр и градиент температур в жидкой фазе grad 7ф, оказывающий наиболее существенное влияние на образующуюся структуру, можно рационально подбирать и изменять при сварке. Температурный градиент в жидкости может быть повышен увеличением тепловой мощности дуги путем повышения напряжения или силы тока или может быть понижен путем предварительного подогрева. Скорость кристаллизации можно регулировать изменением скорости сварки. [c.453]

Увеличение перегрева и уменьшение е = р /р/, увеличивая Ja, приводят к увеличению скорости роста пузырька и к усилению влияния радиального движения из-за увеличения градиентов температур в я идкости, прилегающей к стенкам нузыря вследствие утоньчения сферических слоев жидкости при ее радиальном растекании. Указанное обстоятельство увеличивает не только поток тепла, но и безразмерный ноток тепла (отнесенный к перепаду температур T — Ts), характеризуемый числом Nui. Заметим, что при отсутствии радиального движения (Ja 1 и соответствующая ему первая асимптотика (2.9.33), характеризуемая тонким температурным погранслоем около стенки пузырька, были ранее рассмотрены в работах М. Плессета и С. Цвика, X. Форстера и Н. Зубера. Указанная асимптотика хорошо описывает эксперименты по росту паровых пузырьков в воде (R. Кнарр et al., 1970 Е. PI. Неоне, 1973). [c.240]

Л аксимальное переохлаждение у некоторых металлов может достигать 300 К и более (А7, ах 0,2Гпл). Дислокации приводят к увеличению свободной энергии кристалла и поэтому могут оказывать влияние на процесс кристаллизации. Так как дислокации образуются в процессе зарождения и роста кристалла (очевидно, вследствие значительных температурных градиентов, а также вследствие напряжений, вызванных примесями), то они оказывают влияние также и на размеры зародыша кристаллической фазы. [c.391]

В формуле (2.101) отношения, содержащие произведение цр и критерий Рг, учитывают изменение физических свойств газа в зависимости от температуры, а множитель в квадратных скобках — влияние продольного градиента давления dpifdx = — piWi(dwildx) и температурного фактора (T t/Tqi)-, Toi = = Г, (1 -)- 0,5(/с — l)Mf). Для расчета q T (х) и Тс используются формулы (2.100) и (2.97). [c.115]

Деформация Бм из-за существенного градиента может значительно отличаться от действительной величины. К примеру, погрешность определения деформаций при линеаризации температурных кривых может составить 30—60% в сравнении с расчетом по действительной кривой раапределения температуры и в 2—3 раза превышать истинное значение, что и вызывает завышение долговечности в 5—10 раз. Это определяется известной локализацией пластической деформации в наиболее нагретом объеме образца из-за термического удлинения переходных частей, а также влияния цикличности процесса упругопластического деформирования и релаксационных процессов, протекающих в области высоких температур. Те же недостатки свойственны и расчетному методу, предусматривающему разбиение рабочей [c.30]

В процессе трения под влиянием возникающих высоких температур и больших динамических воздействий происходит существенное изменение поверхностных слоев материалов. Это изменение обусловлено локальным нагревом в зоне трения (температурный градиент) и действием повторных деформаций (накопление дефектов в кристаллической решетке), само- и взаимодиффузионными, химическими и трибохимическими процессами, протекающими в результате взаимодействия с окружающей средой и контртелом [48]. Наличие таких изменений не противоречит усталостным представлениям о природе износа, так как аналогичные изменения (окисление, деструкция, фазовые превращения и т. д.) обнаруживаются в материале и при объемном циклическом нагружении. [c.18]

Помимо статических напряжений (радиационных и вызванных взаимодействием с канальной трубой) на поведение графитовых блоков могли- оказать воздействие циклические напряжения, связанные с циклированием температуры, вызванным остановками реактора. Качественно это влияние можно представить следующим образом. Поскольку температурные напряжения в блоках полностью релаксируют, снятие градиента температуры в материале при остановках реактора эквивалентно появлению того же градиента температуры, но с противоположным знаком. Напряжения, возникающие при этом, уже не смогут релаксиро-вать из-за низкой температуры и отсутствия облучения. Так как внутренняя поверхность блока имеет температуру облучения ниже температуры наружных областей, ее тепловое расширение будет меньше и при остывании блока во внутренних областях возникнут сжимающие напряжения, частично компенсирующие растягивающие радиационные напряжения, которые при тепло-сменах остаются практически неизменными. Следовательно, циклические нагрузки в результате остановок реактора также не смогли стать причиной образования трещин в блоках графитовой колонны. [c.259]

Условия возникновения односторонней деформации при действии рассмотренного температурного поля определяются главным образом температурными градиентами в осевом яаправле-кии, влияние градиента по толщине для тонкостенных оболочек невелико. iB этом можно убедиться, рассмотрев соответствующее распределение напряжений (6.58) совместно с выражением (7.9). С другой стороны, в толстостенных трубах и сплошных цилиндрах формоизменение возможно и при циклическом воздействии нестационарных температурных полей, не изменяющихся вдоль образующей [53, 60]. [c.224]

В связи с изложенным было решено исследовать влияние аустенитной вставки на температурное состояние поршня двигателя М-50. Выбранная для исследования вставка, равная по размерам уточняемому участку, имела коэффициент теплопроводности ) , = 16 ккал1м -ч °С. Поскольку предполагается, что вставка соединена с основной массой поршня и имеет идеальный контакт с ним, изломы изотерм на границе раздела наблюдаться не должны. Рассчитанное на ЭЦВМ температурное поле вставки приведено на рис. 5, г. Судя по некоторым литературным источникам, подобная вставка должна не только предохранять от износа канавку, но и снижать температуру кольца. Расчеты на сеточной модели и ЭЦВМ показали, что температура в центре днища возросла на 22° С при практически неизменном температурном состоянии первого кольца и при более низкой температуре второго. Насколько можно судить по изотермам участка, поток тепла фактически минует первые два кольца и отводится остальными и юбкой поршня, температура которых возросла. Заметно вырос и градиент температур в исследуемой области. [c.256]

Важной конструктивной характеристикой узла трения является коэффициент взаимного перекрытия Квз [4, 9, 14, 35 и др], введенный в науку о трении и износе А. В. Чичинадэе. Этот коэффициент представляет собой отношение площадей трения трущихся элементов. Большое влияние этого показателя на трение объясняется тем, что от его значения существенно зависит тепловой режим, напряженное состояние и возможность попадания окружающей среды на поверхность трения. Неполное взаимное перекрытие обеспечивает возможность теплоотдачи с открытых участков поверхности трения при полном перекрытии все тепло идет в глубь трущихся тел. Поэтому с уменьшением взаимного перекрытия имеется тенденция [35] к снижению поверхностной температуры й и росту температурного градиента д /дг. т. е. по существующим понятиям меньшее взаимное перекрытие обеспечивает более легкий тепловой режим трения (температуру и градиент температуры). [c.125]

Однако такое сопоставление опытных данных не совсем правомочно из-за различной погрешности определения температуры стенки в опытах, а также из-за несопоставимых физико-химических условий на границе раздела стенка — теплоноситель. Можно отметить, что если в области чисел Пекле, больших 200— 300, разброс экспериментальных данных в среднем укладывается в указанные границы, то в области малых чисел Пекле разброс весьма значителен. Первые исследования в этой области [59, 73, 74] имели совершенно аномальные результаты, объяснение которым было дано позднее в работах [54, 61, 75, 76]-При малых числах Пекле достоверность экспериментальных результатов по коэффициентам теплоотдачи зависит в первую очередь от правильного определения температурного напора. В этом случае при сравнительно небольшо м температурном напоре (порядка нескольких градусов) имеет место значительный подогрев по длине рабочего участка (порядка нескольких десятков градусов), который вызывает продольные перетечки тепла по стенке и теплоносителю, что приводит к существенным поправкам к температуре теплоносителя, а следовательно, к измеренному числу Нуссельта [64] [см. формулу (5.47)]. При больших градиентах температуры по высоте возможно проявление гравитационных сил. Наконец, на уровень теплоотдачи вообще, а при малых числах Пекле особенно оказывает влияние чистота теплоносителя, однозначно определяемая содержанием кислородных соединений. Количественную оценку влияния загрязненности металла-теплоносителя на теплоотдачу удалось сделать при исследовании с одновременным измерением температурных полей теплоносителя. [c.123]

Эффективная температуропроводность псевдоожи-женного слоя столь велика, что можно пренебречь температурными градиентами во всем объеме слоя. При этом также пренебрегаем влиянием внутреннего термического сопротивления частиц. [c.191]

Широко известны взаимосвязь явлений теплообмена и массообмена, взаимное влияние их друг на друга. А. В. Лыков [Л. 84] давно показал, что перенос тепла и вещества, строго говоря, нельзя рассматривать отдельно, независимо друг от друга, а только в их взаимосвязи. Известно, например, что концентрационная изотермическая диффузия в газовой смеси вызывает перенос тепла и образование температурного градиента (эффект Дюфо). Обратно, перенос тепла теплопроводностью в газовой смеси вызывает перенос вещества (термодиффузия или эффект Соре [Л. 910]). [c.242]

Проведено исследование обработки быстровращающимоя диском из стали 3 предварительно нагретых заготовок. Установлено, что на удельную работу (затрачиваемую на удаление 1 мм металла) оказывают влияние температура в, скорость скольжения в и взаимодействия си, 9 и du0 ( — скорость подачи). При повышении температуры предварительного подогрева (до 800° С) удельная работа снижается. Найдены температуры на контактной поверхности и температурные градиенты в поверхностном слое. [c.153]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...