Напряжения предельные - Зависимость от температур

Существенную роль в описании свойств аморфных полимеров играет диаграмма деформационно-прочностных состояний (рис. 4.93). Как уже отмечалось, в зависимости от температуры аморфный материал находится в одном из трех физических состояний стеклообразном (на рис. 4.93—область упругих деформаций), высокоэластическом (на рис. 4.93 — область высокоэластических деформаций) и вязко-текучем (на рис. 4.93 — область необратимых деформаций). На рис. 4.93 изображены предельные напряжения, т. е. напряжения, при которых материал разрушается — по-разному в разных температурных областях. Все температурные границы смещаются к высоким температурам с увеличением скорости деформации (в особенности при ударе) и уменьшением продолжительности действия нагрузки. Проследим за поведением материала в каждой из температурных областей, рассматривая соответствующие диаграммы напряжений [c.341]

Рассматривая систему кривых предельных напряжений (см. рис. 49, б) для разных длительностей нагружения t можно построить для каждой температуры поверхность предельных напряжений при асимметричном цикле, для которой третьей координатой являет-,ся X (рис. 50). В зависимости от температуры положение поверхности может отражать влияние частоты, давая в пересечении с плоскостью т кривые усталости по Параметру /, а в пересечении с плоскостью 0OT, т кривые длительной прочности. [c.218]

Несущая способность деталей может ограничиваться либо предельно допустимыми перемещениями, либо предельно допустимыми напряжениями (по разрушению) детали. В связи с этим необходимо располагать характеристиками прочности и деформативности стеклопластиков — модулями упругости и пределами прочности, их зависимостями от температуры, анизотропии, величины деформации. [c.36]

Изложенный в гл. 3 косвенный метод определения остаточных напряжений может во многих случаях с успехом применяться для оценки величин максимальных остаточных напряжений и определения запаса прочности изоляции во всем рабочем температурном диапазоне изделия. Метод предельно прост и не требует сложного оборудования. Для оценки ве. п-чин остаточных напряжений достаточно определить температуру морозостойкости изделия Гм, а также иметь данные о величине температуры стеклования Тс и изменении предела кратковременной прочности компаунда в зависимости от температуры. На основании этих данных могут быть оценены максимальные эквивалентные напряжения Оэкв max в герметизирующем компаунде во всем диапазоне рабочих температур изделия. [c.140]

Задача термоупругости ортотропной оболочки вращения с учетом зависимости упругих и термических постоянных материала оболочки от температуры. В некоторых задачах термоупругости оболочек, когда рассматриваемые разности температур достаточно велики, а сама температура превышает некоторое предельное значение, характерное для данного материала, бывает необходимо при определении температурных напряжений учитывать изменения термоупругости постоянных материала оболочки в зависимости от температуры. Отсылая читателя для полного изучения вопроса к специальной литературе, рассмотрим здесь [c.328]

Важнейшими факторами в формировании предельных повреждений при термоциклическом нагружении являются размах Ае упругопластической деформации в цикле, максимальная температура /так и длительность термического цикла. В зависимости от величин указанных факторов, учитывая циклический характер действия температур и напряжений, в характере термоусталостного разрушения можно обнаружить признаки как усталостного, так и статического разрушения [25, 26, 64]. [c.15]

Аттестационные данные должны обеспечивать возможность расчета конструкций из соответствующего материала на циклическую прочность. Применительно к условиям эксплуатации, исключающим ползучесть, должны быть представлены гарантированные (для регламентированных техническими условиями характеристик прочности и пластичности металла и сварных соединений и ресурса эксплуатации) кривые усталости по образованию макротрещин в диапазоне предельных температур от 20° С до наибольшей рабочей, допускаемой для материала, в интервале от 10 до 10 циклов. Кривые усталости определяют при постоянной температуре через интервалы 50—100° С в зависимости от интенсивности изменения сопротивления усталостному разрушению по мере увеличения температуры испытаний. Кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией амплитуд деформаций (напряжений) для заданных чисел циклов по температуре. [c.243]

Косвенно эти напряжения учитывают при выборе допустимых значений температур и скоростей их изменения. Однако в зависимости от начального теплового состояния турбины и соответственно от начальных термических напряжений предельно допустимыми будут разные скорости прогрева деталей. На допустимые скорости нагружения могут оказывать влияние также те или иные изменения в тепловой схеме, системе обогрева и пр., вследствие чего возможно изменение параметров пара и обусловленных этим напряжений. [c.174]

На рис. 3.10 в виде графиков показана зависимость предельного значения касательного напряжения от температуры для некоторых классов кристаллических материалов. По мере приближения температуры к температуре плавления материала предельное значе- [c.38]

С помощью этих формул были определены предельные напряжения оболочки и стержня из стеклопластика, для которых зависимости пределов прочности при растяжении и сжатии от температуры приведены на рис. 2.28, а изменение температур [c.126]

Сравнение результатов расчета и испытаний при нестационарном нагреве. Экспериментальные данные при различных скоростях нагрева сопоставлялись с результатами расчета по формулам теории ортотропных оболочек [57]. Расчет проводился при тех же допущениях и значениях упругих характеристик, которые принимались при вычислении предельных нагрузок равномерно нагретых оболочек. Расчетные и экспериментальные значения критических" напряжений для испытанных оболочек приведены в табл. 6.3. Там же указаны их геометрические размеры, уровни предельных нагрузок, скорости нагрева наружной поверхности, продолжительности нагрева и температура наружной поверхности в моменты, предшествующие разрушению. Для части оболочек с Дер = 145 мм, h — 3,2 мм, I = 550 мм и Rep = 248 мм, h = 4,3 мм, I = 800 мм на рис. 6.25а,б представлены зависимости критических напряжений от температуры Гн (продолжительности нагрева т) при нагреве их со скоростью Ь = 5 К/с, а для оболочек с i p = 249 мм, h = 2 мм, I = 800 мм на рис. 6.25в — при нагреве со скоростью Ъ = ПК/с. Как видно из табл. 6.3 и рис. 6.25, экспериментальные точки находятся вблизи расчетных значений при температуре Гн < 480 К. [c.253]

В связи с развитием методов и средств обнаружения и измерения возникающих и развивающихся тре-, щин в элементах конструкций представляется целесообразным дать оценку их несущей способности в зависимости от стадии разрушения. Такая оценка должна основываться на закономерностях развития трещин при циклическом нагружении, установленных методами механики разрушения при рассмотрении предельных состояний, соответствующих росту трещин до критических размеров. Запас прочности в этом случае рассматривается в ресурсном смысле, как отношение времени или числа циклов, необходимых для достижения предельного состояния, к времени или числу циклов, нарабатываемому за время службы, т. с. Пх или rij . Закономерности развития трещин при циклическом и длительном статическом нагружении выражаются через значения интенсивности напряжений Ki (см. гл. 5). Последняя зависит от размеров трещин и условий нагружения, а также от параметров уравнений, описывающих механические свойства материала. Эти параметры зависят от температуры и изменения состояния материалов в процессе службы. [c.8]

Таким образом, амплитуды номинальных напряжений с учетом эквивалентности их действия статическим по критерию накопленного Повреждения должны умножаться на коэффициент С помощью выражений статических напряжений, эквивалентных по своему повреждающему действию переменным, для асимметричного цикла можно построить полную диаграмму усталости в относительных величинах. Статическая составляющая для правой ветви предельной кривой относится, в зависимости от уровня температур, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.43) по критерию динамически накопленной деформации ползучести, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.44) по критерию накопленного длительного статического повреждения. Амплитудная составляющая для левой ветви предельной кривой относится к эквивалентным напряжениям по длительному статическому повреждению согласно уравнению (4.45). [c.220]

Наиболее характерными видами деформации элементов эмалированной аппаратуры являются растяжение и изгиб. Так как разрушение при растяжении покрытий происходит при меньших значениях предельных напряжений, чем при изгибе, то согласно ост 26-01-750—73 Покрытия стеклоэмалевые. Методы механических испытаний на растяжение за основную характеристику прочности композиции металл — эмаль приняты предельные напряжения при растяжении, зависимость которых от температуры эксплуатации для серийно изготовляемых эмалей и сталей приведена на рис. 1 и 2. [c.5]

Предельные состояния, виды и критерии разрушения. Традиционные инженерные расчеты на прочность деталей машин и элементов конструкций при однократном нагружении основаны, с одной стороны, на номинальных напряжениях, определяемых по формулам сопротивления материалов, теории упругости и пластичности, теории пластин и оболочек и, с другой стороны, на характеристиках прочности материалов при однократном нагружении,, определяемых при стандартизированных или унифицированных испытаниях лабораторных образцов из применяемых конструкционных материалов [16]. В зависимости от большого числа конструктивных (вид нагружения, размеры и форма сечений, наличие концентрации напряжений), технологических (.механические свойства применяемых материалов, вид и режимы сварки, термообработки, упрочнения) и эксплуатационных (скорость нагружения, уровень нагрузок, температура, среда) факторов при однократном нагружении возможно возникновение трех основных видов разрушения — хрупкого, квазихрупкого и вязкого 16]. Каждый из этих видов разрушения существенно отличается по уровню номинальных и местных разрушающих напряжений и деформаций, скоростям развития трещин и времени живучести деталей с трещинами, внешнему виду поверхностей разрушения. Применительно к этим видам разрушения выбирают те или иные критерии разрушения из трех основных групп — силовых, деформационных и энергетических. [c.9]

Ющие ВОЗМОЖНОСТЬ предсказывать такие важные характеристики данного металлического материала, как время до разрушения и предельная деформация ползучести в зависимости от напряжения и температуры или от скорости установившейся ползучести. [c.230]

Несущая способность по сопротивлению длительному статическому разрушению определяется в зависимости от времени Т для определённой температуры, в связи с типом напряжённого состояния, наличием концентрации напряжений и других факторов. Предельные нагрузки -по статической прочности могут вычисляться по соответствующим характеристикам материалов или определяться непосредственно экспериментально на деталях. [c.334]

В зависимости от материала детали, типа напряженного состояния и характера изменения напряжений во времени в качестве предельного напряжения принимают одну из следующих механических характеристик материала предел текучести (физический или условный) при статическом нагружении детали из пластичного или хрупко-пластичного материала предел прочности при статическом нагружении детали из хрупкого материала предел выносливости при возникновении в детали напряжений, переменных во времени. Все сказанное, а также сведения, приведенные ниже, относятся к работе деталей при комнатной или слегка повышенной температуре общие понятия о механических характеристиках материалов при высоких температурах даны на стр. 21. [c.10]

Предельно допустимую скорость охлаждения околошовной зоны д и соответствующую ей длительность + пребывания металла выше температуры Асз при нагреве 1 и охлаждении t" устанавливают по данным сварки жестких проб, лучше всего воспроизводящих тип соединений и уровень напряжений в данной сварной конструкции. Указанные величины выбирают для сталей с повышенным содержанием углерода в зависимости от их реакции на термический цикл [c.42]

Обычно печи питаются от сети переменного тока напряжение на клеммы и величина тока регулируется в зависимости от конструкции печи и толщины проволоки нагревателя. Печи с обмоткой нагревателя из нихрома, сплавов хромеля могут нагреваться непосредственно при подключении в электросеть. Печи с платиновой обмоткой непосредственно в сеть включать нельзя, так как они для работы при температуре 1500° С рассчитаны на большое сопротивление (в 4—5 раз больше, чем при комнатной температуре). При включении холодной печи в сеть величина тока превышает предельное значение для данного сечения проволоки, которая в таком случае перегорает. Для платиновых печей необходим обязательно пусковой реостат или автотрансформатор. Однако даже если печь можно прямо включить в питающую сеть, то в начале и в конце нагрева отмечается более медленный подъем температуры. Это объясняется тепловой инерцией печи в начале нагрева и большой теплоотдачей при высоких температурах в конце. Способы регулирования процесса нагревания рассматриваются ниже. [c.13]

Принципиальной особенностью ПП является сильная зависимость параметров от температуры. Так, обратный ток германиевого р-п перехода увеличивается в два раза при повышении температуры на каждые 10° С, а Р изменяется в несколько раз в диапазоне рабочих температур. От температуры зависят также параметры, определяющие уровень внезапных отказов ПП — предельные значения мощностей, напряжений и токов. [c.207]

Первая и вт(фая теории предельного состояния. Пусть по трем граням выделенного параллелепипеда действуют три главных напряжения (фиг. 7, а), в общем случае не равных между собой Ф ф Ф Од. Если бы действовало только одно из главных напряжений, например 01, то для того, чтобы наступила пластическая деформация в выделенном параллелепипеде, напряжение i должно достигнуть предела текучести при данном состоянии тела (с учетом влияния упрочнения, скорости и температуры на сопротивление деформации). При объемном напряженном состоянии напряжения могут достигнуть предела текучести, полученного из опыта простого линейного растяжения, но пластической деформации может еще не быть, либо пластическая деформация наступит раньше предела текучести в зависимости от направления остальных главных напряжений. Начало пластической деформации определяют согласно одной из теорий предельного состояния. [c.68]

Рис. 108. Зависимость предельного удлинения до разрыва и истинных разрывных напряжений для чистых (кривые 1 ш 3) ш амальгамированных (кривые 2 ш 4) монокристаллов олова с Хо = 55° от температуры (а) и от логарифма обратной величины скорости деформации e (% мин > (б) кривые 5 — значения предела текучести чистых монокристаллов

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению связана с тем, что в условиях работы элементы конструкций могут находиться в хрупких или квазихрупких состояниях (17, 28, 29). Основным фактором возникновения таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущими им свойствами хладноломкости является температура. На схеме (рис. 6) показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. В области температур, превышающих первую критическую Ткр1 для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов, не обладающих хладноломкостью в диапазоне температур работы конструкций (сплавы на основе магния, алюминия, титана), имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают после возникновения значительных пластических деформаций и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность при таких состояниях рассмотрены в гл. 2. [c.246]

Влияние температуры деформации на показатели СП течения алюминиевых сплавов исследовано в работах [227, 269, 270, 272, 273 и Др.]. Показано, что с повышением температуры Вопт смещается в область больших скоростей, напряжение течения снижается,, бит увеличиваются. Об этом же свидетельствуют установленные зависимости показателей СП от е сплава АК6 при 465 и 515 °С (рис. 64, а) и зависимости предельной пластичности б и напряжения течения а (при 8=1,45-10 с ) от температуры деформации сплава АК4-1 (рис. 64,6), Резкое снижение б при температурах выше 500 °С связано с интенсивным ростом зерен. Аналогичные данные об изменении показателей СП в зависимости от температуры деформации получены для сплава типа АМгб [273] и для сплава 5,65 % Zn—1,5 % Mg—0,4 % Zr [269]. У сплава типа суп-рал (А1—6,0 % Си —0,5 % Zr) с повышением температуры испытания т растет от 0,41 при 450 °С до 0,58 при 540 °С и одновременно снижается напряжение течения [227]. [c.159]

Облегчение условий функционирования источника дислокаций увеличивает работу деформации, необходимую для раскрытия трещины. При увеличении А л критическая температура хрупкости понижается. Влияние легирующих элементов, например, марганца и никеля, проявляется, с одной стороны, в увеличении значения и, с другой стороны, — в уменьшении размера зерна. В противоположность этому углерод и растворенные газы блоки-руют перемещение дислокаций и уменьшают Л , что приводит к повышению критической температуры хрупкости. Важную роль играет изменение предела текучести в зависимости от температуры. На рис. 154 показан характер изменения предела текучести по данным Смизельса [184]. При очень низких температурах повышение предельного напряжения происходит не так интенсивно, как при1шмалось прежде. [c.309]

В сочетании с пониженной пластичностью стали в области температуры солидуса вторичный разогрев может привести к трещинам по фронту 1фисталлизации. Допустимый вторичный разогрев поверхности ДТ ов сортовой заготовки определяется толщиной затвердевшей оболочки и предельным значением коэффициента термических напряжений, который в зависимости от химического состава углеродистой стали равен (3 - 8) 10 °С/м [c.174]

Установлено, что нормальные напряжения почти не оказывают влияния на пластическое течение кристаллов. Таким образом, пластическая деформация происходит под действием касательных напряжений. При этом, как показано экспериментально, напря-н< ение, соответствующее пределу текучести, сильно меняется в зависимости от ориентации кристалла, однако если согласно (4.38) это напряжение преобразовать в приведенное напряжение, то результирующее напряжение сдвига является константой данного материала (типичные значения этого напряжения обычно находятся в пределах (/ " - —Ю- ) G. Другими словами, пластическая деформация начинается в том случае, когда скалывающее напряжение -X превышает некоторое критическое значение, характерное для данного материала и данной системы скольжения. Этот закон постоянства критического скалывающего напряжения впервые на основании экспериментальных данных был сформулирован Е. Шмидом и В. Боасом. В соответствии с этим законом, если образец находится под действием постепенно возрастающей нагрузки, то скольжение мало до тех пор, пока скалывающие напряжения не превзойдут определенного предельного значения, которое, например, при комнатной температуре для Си (плоскости скольжения 111 , направления скольжения <1Ю>) равно 0,49-10 Па, а для А1 (системы скольжения 111 , <1Ю>) и Zn (системы скольжения 0001 , <1120>)—соответственно 0,78-10 и 0,18-10 Па. [c.132]

Для соответствующих предельных состояний (хрупкого и квазихрупкого) по данным о критических напряжениях ак для образцов с надрезом (кривая 2) производят вычисление критических напряжений для элемента конструкции. В области А при вычислениях в качестве критерия разрушения используют критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Ки или раскрытия трещины бк- Определение для температуры Т = — Тэ величин Стк при известном Ki проводится по уравнениям (2.9) линейной механики разрушения (ЛМР) и температурным зависимостям Ki типа (3.4). В области Б (нелинейная механика разрушения — НЛМР) в качестве критерия разрушения используют критическое напряжение Стк, зависящее от температуры Т [по уравнению (3.6)], размеров сечения [по уравнению (3.7)] и размеров трещины [по уравнению (3.8)]. Величины КгеП [c.66]

Для проведения основных испытаний использована сталь 1Х18Н9Т с выраженной зависимостью интенсивности циклического упрочнения от температуры (рис. 11), причем в качестве максимальной принята предельная рабочая температура на уровне 650° С. Выбраны сравнительно простые, но достаточно контрастные режимы нагружений и нагревов с линейным изменением во времени напряжений и температур (рис. 12). Продолжительность цикла [c.73]

На рис. 4.71 и 4,72 приведены результаты расчета циклических напряжений и деформаций в опасной точке сферического оболочечно-го корпуса при термоциклическом нагружении вшють до предельного (по условию прочности) состояния. Сопоставление расчетных кривых изменения напряжений в зависимости от числа циклов (сплошные пинии) с параметрами изохронных кривых деформирования для соответствующих температур и моментов времени (штриховые линии) показывает, что реологические эффекты проявляются только в режиме Вг при температуре 800° С на внутренней поверхности опасной зоны в полуцикле растяжения и на внешней поверхности в полуцикле сжатия. [c.239]

Если хотя бы одно из главных напряжений является растягиг вающим, то разрушение данного материала может происходить (в зависимости от вида напряженного состояния, температуры и скорости нагружения) как путем среза, так и путем отрыва, причем степень развития предельных пластических деформаций, зависящая от тех же и некоторых дополнительных факторов, может быть весьма различной. Это подтверждается многими исследованиями, посвященными микромеханике процессов пластического деформирования и разрушения 168, 69, 731. [c.11]

В соответствии с методом экстраполяции испытания на ползучесть проводятся при нескольких различных значениях напряжения и при ожидаемых эксплуатационных температурах. Результаты испытаний представляются графически в виде семейства кривых зависимости деформации ползучести от времени для различных значений напряжений при одной и той же постоянной температуре, как показано на рис. 13.2. Кривые вычерчиваются до значений времени, соответствующих продолжительности лабораторных испытаний, а затем экстраполируются до расчетного срока службы. Требования к конструкции определяют предельную расчетную деформацию. [c.434]

Учитывая приведенные сведения и другие аналогичные результаты, можно сделать вывод, что пока не существует общей теории, которая позволяла бы точно описывать ползучесть и предсказывать разрыв при циклическом изменении температуры в условиях действия постоянного напряжения или при циклическом изменении напряжения в условиях действия постоянной температуры. Тем не менее в последнее время достигнуты некоторые успехи в разработке методов оценки долговечности с учетом одновременного проявления эффектов ползучести и усталости. Например, при прогнозировании возможности разрушения в условиях совместного действия ползучести и усталости при изотермическом циклическом нагружении иногда предполагается, что процесс ползучести определяется величиной среднего напряжения цикла а , а процесс усталости — амплитудой напряжения цикла о , причем эффекты обоих процессов суммируются линейно. Такой подход сходен с построением описанной в гл. 7 диаграммы Смита, за исключением того, что вместо отрезка Стц на оси Ощ (рис. 7.59) используется показанный на рис. 13.15 отрезок (Т,,,, соответствующий значению предельного статического напряокения ползучести. Предельное статическое напряжение ползучести представляет собой либо напряжение при предельной деформации ползучести, либо напряжение при разрыве в процессе ползучести в зависимости от того, какой вид разрушения более опасен. [c.454]

Рис. 1. Зависимость предельных напряжений композиции сталь Овсп+эмаль (кривые i, 2, 3) и предела текучести стали 08сп (кривая 4) от температуры

Рис. 2. Зависимость предельных напряжений композиции сталь 10Г2С1 + эмаль 1513 Ц (кривая/) и предела текучести стали 10Г2С1 (кривая 2) от температуры

Предел микропластической деформации Ог экспериментально определить трудно. Однако установлена его прямо пропорциональная зависимость от макроскопического предела текучести (аг<СОт). Поэтому о величине можно судить по величине От или ао,2. Необходимо добиваться увеличения От или рол- Однако это при существующих способах ТО (закалке и отпуске) всегда сопровождается увеличением Oder, что отрицательно сказывается на конечном результате. Использование обычных способов то имеет некоторое естественное ограничение в части получения высоких значений сгт, Ог и при устранении сТост. Известно, что предел текучести связан с размером зерен. Чем мельче зерна в стали, тем выше предельное напряжение начала текучести. С другой стороны, чем мельче зерна, тем меньше внутренние напряжения при повышенных температурах и выше впоследствии размерная стабильность. Поэтому добиться существенного увеличения стабильности стальных изделий можно только при получении в стали мелких зерен. Именно в этом направлении ведутся основные работы металловедов-термистоа. Так, добиться некоторого измельчения зерен, например в литой стали 40, можно при [c.123]

При конструкторских расчетах внутреннее давление в трубе принимается равным давлению насыщенного пара теплоносителя-при рабочей температуре трубы или максимальному давлению-цикла, которое выше. Избыточное давление равно давлению napai минус давление в окружающей среде. Поскольку давление пара обычно значительно больше давления в окружающей среде, оно принимается приблизительно равным избыточному давлению. На рис. 7.2 представлена зависимость давления пара от температуры для нескольких теплоносителей. Максимальное допустимое напряжение равно одной четверти предельно допустимого напряжения (UTS)-, UTS для различных материалов можно найти в приложении В. Зная наружный диаметр трубы, который равен диаметру [c.146]

Предельно допустимая скорость охлаждения околошовной зоны wg п соответствующая ей длительность t - - t" пребывания металла выше температуры Лс, при нагреве (г ) н охлаждении (i") устанавливаются по данным сваркп жестких проб, паилучшим образом воспроизводящих тип соединений и уровень напряжений в данной сварной конструкции, wg для сталей с повышенным содержанием углерода следует выбирать в зависимости от реакции стали на термический цикл [c.9]

В процессе охлаждения происходит ужесточение материала, о чем свидетельствует сравнение диаграмм поперечного сжатия а, — ц одних и тех же композитов при различных температурах (см. рис. 7.3). Диаграммы поперечного растяжения Ов — практически линейны, кроме тех случаев, когда применяются податливые связующие с большими предельными деформациями. Модуль упругости при растяжении поперек волокон 3 нелинейно возрастает с понижением температуры, особенно при температуре ниже температуры стеклования связующего. Зависимость прочности при поперечном отрыве Щ от температуры также характеризуется сущебтвенной нелинейностью, как и температурные коэффициенты линейного расширения материала в продольном а1 и поперечном 0 3 направлениях. Сопоставление температурной кинетики прочности и соответствующих -напряжений в изделии — основной вопрос изучения процесса охлаждения. [c.445]

Известно, что при обьпшых условиях чистые монокристаллы цинка отличаются весьма высокой пластичностью [152] в зависимости от исходной ориентировки они способны растягиваться на сотни и даже тысячу процентов, превращаясь в тонкую ленту. Разрыв происходит с образованием шейки при напряжениях Ро 5 кПмм . С повышением температуры испытания прочность монокристаллов цинка постепенно падает, пластичность же (предельная деформация до разрушения Вмакс) сначала несколько возрастает и лишь затем, при значительном повышении температуры, начинает уменьшаться. Опыты [107— 109] показали, что присутствие расплавленного олова приводит к резкому уменьшению пластичности и прочности монокристаллов цинка. [c.148]

Оо и разрывные значения скалывающих напряжений Тс и нормальных напряжений Рс при конечной ориентировке плоскости базиса XI- На рис. 83 приведены значения предельного кристаллографического сдвига с для чистыхмонокристал-лов цинка при температуре жидкого азота (а также при комнатной температуре) в зависимости от исходной ориентировки кристаллов %о- При комнатной температуре, когда образцы чрезвычайно пластичны, предельная величина с существенно растет с увеличением угла Хо> это отвечает обьганому представлению о кристаллах с большим Хо как о самых [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...