Способы предотвращения деформаций

Специальные установки для питания дуги переменным током 100 Спецодежда сварщика 112 Способы газопламенной сварки 73 Способы предотвращения деформаций 42 Способы сварки 6 [c.394]

Рис. 28. Способы предотвращения деформаций при сварке балок

Поэтому трубы с диаметром условного прохода 40 мм и выше перед гибкой плотно набивают сухим кварцевым песком. Набивка труб песком увеличивает трудоемкость процесса, но для гибки вручную на механизмах плунжерного типа или на механизмах с неподвижным гибочным роликом не имеется другого способа предотвращения деформации сечения трубы. [c.89]

Выбор принципа и способа предотвращения коррозионного растрескивания определяется требуемой степенью уменьшения напряжений и деформаций до значений меньших пороговых, вызывающих растрескивание [c.519]

Для подвергаемых цинкованию изделий по возможности избегать асимметричных конфигураций с неодинаковыми толщинами стенок, чрезмерного утяжеления элементов конструкций и завышения размеров их поперечных сечений. Обращаться за помощью к специалистам по покрытиям при выборе способов усиления конструкции и увеличения ее жесткости для предотвращения деформации и коробления (рис. 7.20). [c.171]

А и, применяя описанный способ, избежать образования деформаций потери устойчивости. Однако чрезмерно большой натяг листов, полученный в результате относительных смещений, намного превышающих величины, достаточные для предотвращения деформаций, нежелателен, так как может привести к большим растягивающим напряжениям в листах на границе сварных швов. [c.105]

Для предотвращения деформаций металла прп сварке можно рекомендовать обратноступенчатый порядок нанесения швов, при котором шов делится на участки длиной 150—200 м.и и сварка ведется отдельными участками, что препятствует концентрации тепла в одном месте и уменьшает зону разогрева изделия деформирование детали перед сваркой в направлении, обратном деформированию при сварке (этот способ обычно применяют для изделий с несимметричным расположением швов) уравновешивание деформаций, т. е. выбор такого порядка наложения швов, чтобы последующий шов вызывал деформации, обратные тем, которые получились при наложении предыдущего шва усиление отвода тепла от свариваемого изделия (погружением в воду или приме- [c.310]

Описываемый способ предотвращения обратных деформаций нашел широкое распространение. [c.74]

Конструктивные способы предотвращения самоотвинчивания направлены на создание повышенного трения в резьбе за счет применения дополнительных резьбовых деталей (рис. 10.3), применения упругих элементов (рис. 10.4), пластической деформации вспомогательных стандартных элементов (рис. 10.5) или использования связующих материалов в виде жидких пластмасс, лаков и красок. [c.264]

Так же, как и высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО) сталей (см. гл. III), данный способ упрочнения основывается на сохранении в материале такого структурного состояния, которое возникло при пластической деформации в области высоких температур. Однако, в отличие от ВТМО, данный способ не связан с обязательным фазовым превращением (например, мартенситным в случае закаливающихся сталей) и может быть осуществлен на материалах, не претерпевающих фазового перехода при охлаждении (аустенитные стали, некоторые жаропрочные сплавы, чистые металлы и др.). Применяемое в этом случае для сохранения полученного структурного состояния быстрое охлаждение от высоких температур (закалка) предназначается для предотвращения развития рекристаллизации в наклепанном материале через зарождение и рост новых зерен [70], а не для фиксации полученной дислокационной структуры в новой фазе. [c.44]

На различных предприятиях по-разному крепят поперечины к лонжеронам полками или вертикальными стенками. В конструкциях легких транспортных грузовых автомобилей большой вместимости применяют способ соединения полками, а в конструкциях тяжелых автомобилей малой вместимости — способ соединения вертикальными стенками. Поперечины часто устанавливают для предотвращения разрушения сжимаемого лонжерона в результате потери устойчивости. Кроме того, для создания сопротивляемости ромбовидной деформации требуется установка диагональных раскосов. [c.163]

Расстояние между торцами бобышек поршневого кольца обычно выполняется на 2—3 мм больше длины верхней головки шатуна, что обеспечивает осевое перемещение головки (или головки с поршневым пальцем). Такое перемещение необходимо для предотвращения возможных при несовпадении осей цилиндра и шатуна перекосов. Несовпадения могут иметь место вследствие неточности изготовления деталей или вследствие их температурных деформаций. Величина 4 зависит от способа крепления поршневого пальца 4 = (0,25—0,50) й. При пальце, закрепленном в головке шатуна (двигатель Даймлер и др.), принимают меньшие значения 2, при плавающем пальце — большие значения. [c.153]

В то же время различные меры борьбы с деформациями оказываются эффективными лишь при определенных условиях. Наиболее часто для предотвращения сварочных деформаций или уменьшения их применяют закрепления свариваемых деталей, которые вызывают появление в процессе сварки остаточных деформаций растяжения и поэтому могут понизить общие напряжения свариваемого изделия. Однако как показала практика использования этого способа, закрепления не могут заметно снизить сварочные деформации, если специальными средствами не обеспечить усиленный теплоотвод из свариваемого изделия в оснастку. [c.387]

Предварительный выгиб может быть также применен для предотвращения продольных деформаций в плоскости. В частности, при сварке тавровых балок могут применяться несколько способов [c.229]

При использовании способа временного деформирования особое внимание необходимо уделять предотвращению местной пластической деформации, нарушающей кривизну обечайки. Спо- [c.574]

Предотвращение разрушения заготовки при ее изгибе по чрезмерно малому радиусу. Разрушение обычно происходит по биссектрисе угла вследствие больших деформаций растяжения на выпуклой поверхности радиуса R. Часто бывает необходимо изготовить деталь, согнутую по минимально возможному радиусу г (рис. 2.33), в пределе равному нулю. Таким способом можно получить из листового материала профильные детали (уголки, швеллеры и др.), сечение которых приближается по форме к сечению прессованных профилей. Так как прочность листового полуфабриката обычно выше, чем прессованного из материала той же марки, а допуск на толщину более жесткий, то при равной массе гнутый из листа профиль будет прочнее, чем преС сованный. [c.75]

Фиксирование — процесс удаления из фотоматериалов невосстано-вившегося бромистого серебра — осуществляется в растворах (фиксаж), способ приготовления и состав которых указывается в рецептах заводов-изготовителей. Для предотвращения деформации эмульсионных слоев и мгновенной остановки процесса проявления рекомендуется применять кислые фиксажи. [c.68]

Обратные деформации детали или изделия создаются перед сваркой, и знак этих деформаций должен быть противоположным ожидаемому от наложения сварных швов. Пример использования способа обратных деформаций для предотвращения продольного изгиба при сварке элемента таврового сечения показан на рис. 155, а, для предупреждения образования грибовидности полки таврового соединения — на рис. 155, б, а для предупреждения угловой деформации при сварке встык пластин с V-образной разделкой кромок — на рис. 155, в. [c.227]

Обратные деформации. Деформация детали или конструкции перед сваркой по знаку должна быть обратна той, которая возникнет от наложения сварных швов. На рис. 142 показаны примеры использования способа обратных деформаций для предотвращения продольного изгиба при сварке элемента таврового сечения (рис. 142,а), для предупреждения образования грибовидности полки таврового соединения (рис. 142,6) и для предупреждения угловой деформации при сварке в стык пластин с У-образной разделкой кромок (рис. 142,в). [c.234]

На рис. 9 показана схема контактного электронагревателя детали 1, имеющей форму стержня, в вакуумной камере 2. Деталь жестко закреплена в зажимах 3 и 4. Зажим 3 неподвижно установлен на электроде 5, а зажим 4 присоединен к токопроводящему электроду 6 через гибкую медную шину 7, необходимую для предотвращения деформации детали при объемных изменениях в процессах нагрева и охлаждения, и медную накладку 8. Электроды 5 и 5 обычно изготовляют полыми и охлаждаемыми проточной водой изнутри. Места ввода их в вакуумную камеру хорошо герметизируют и уплотняют. Этот способ нагрева наиболее рационально осуществлять при помощи трансформаторов электроконтактньих машин, машин для точечной, шовной и рельефной сварки. Такие машины и аппараты состоят из специального трансформатора, ко вторичной цепи которого подключены электроды, соединенные с сжимающими устройствами, включаемыл и вручную или автоматически. Электроды могут быть медными, охлаждаемыми при сварке проточной водой. В этом случае разогрев места соединения происходит за счет большого переходного электросопротивления, зависящего при одном и том же токе и одинаковом времени нагрева от величины давления, т. е. от площади и плотности электроконтактов. После образования соединения переходное сопротивление резко уменьшается, и дальнейшей нагрев происходит за счет электрического сопротивления детали, увеличивающегося с повышением температуры. [c.88]

Вращающееся внутреннее кольцо должно быть напрессовано на вал с определенным натягом, предусмотренным посадками ПК (согласно ГОСТ 3325—55 ), а именно Пп, Нп, Тп, Гп- При этом надо учитывать, что до 80% посадочного натяга переходит на дорожку качения внутреннего кольца, и до 30% — на дорожку качения наружного кольца- если последнее также смонтировано с натягом). Этот эффект оказывает влияние на величину монтажного радиального зазора в подшипнике. Если нулевой монтажный зазор является оптимальным с точки зрения распределения нагрузки между телами качения, то в условиях непредвиденных перекосов и нагрева ПК при работе дополнительный зазор, возникающий за счет контактных деформаций, может оказаться недостаточным для предотвращения защемления тел качения. Поэтому при малых нагрузках, в особенности для небольших подшипников, нежелательно применение значительных натягов, что также облегчает задачу монтажа и демонтажа ПК. Однако при больших и тем более ударных нагрузках посадочные натяги следует увеличивать во избежание прово-, рачивания колец относительно посадочных мест. Проворачивание может вызвать задиры, риски от проворота и выход посадочных мест из установленных допусков. Накернивание цапф, как способ восстановления натяга, категорически воспрещается. Проворачивание колец в корпусах наблюдается реже. Оно менее опасно, но нежелательно по тем же соображениям. [c.416]

Для предотвращения этого Ю. М. Вайнблатом и др. был применен способ деформации с малой скоростью при повышенных температурах. Возникающая при этом полигонизованная структура весьма стабильна, так что рекристаллизация в ней может совершаться только при температуре, значительно превышающей температуру нагрева на закалку. Важную роль при этом играет не только малая скорость деформации, но и высокая ее температура. Как видно из графика, приведенного на рис. 204, температура начала рекристаллизации существенно повышается с повышением температуры деформации. [c.375]

ОСЛАБЛЕНИЕ ТЕКСТУРЫ ПРИ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ. Пути ослабления текстуры деформации или предотвращения образования острых текстур рекристаллизации с помощью рекристаллизационных отжигов изучены слабо. Относительно более детально они изучены применительно к условиям получения малотекстурованной электротехнической (динамной) стали. Вместе с тем предшествующее рассмотрение условий получения разного типа текстур позволяет указать некоторые способы ослабления текстур и связанной с ними анизотропии, если она нежелательна. [c.418]

При повышении температуры во время пускового периода вода, расположенная в замкнутом пространстве корпуса задвижки, отделенном от трубопровода дисками затвора, нагревается и, расширяясь, создает повышенное давление, что может привести к деформации или даже к разрушению корпуса. Для предотвращения этого используют несколько приемов. Первый — в диске, обращенном в стооону входа среды, сверлят сквозное отверстие малого диаметра (5 мм), через которое проходит избыточная среда при повышении давления в корпусе. Такие задвижки должны устанавливаться на трубопроводе с учетом расположения диска с отверстием. Второй прием — на корпусе задвижки устанавливают предохранительный клапан малого диаметра, настроенный на пропуск среды при чрезмерном повышении давления. Третий способ заключается в том, что полость корпуса задвижки соединяют с байпасным обводом, предназначенным для обогрева задвижки и уменьшения перепада давления при ее открывании. В этом случае часть корпуса главной задвижки соединяют трубопроводом малого диаметра со средним участком байпасной линии между вентилями или со средней частью байпасной задвижки, при таком способе защиты среда может подаваться с любой стороны основной задвижки. [c.40]

Червячные смесители пластических материалов В29В7/(14, 20, 42, 48) фрезы В 23 F 21/16 экструдеры В 29 С 45/(47-52), 47/(38-50, 60-64)> Чернение поверхности для получения декоративного эффекта В 44 С 1/26 Черпаки литейные В 22 D 41/(00-12) Черпаковые насосы F 04 В 19/(08-14) Чертежи обучение черчению G 09 В 11/00 В 41 печатание на них J 3/28 трафареты для выполнения N 1/24) подвесные устройства для хранения В 42 F 15/06) Чертежные [Б 43 (доски L 5/00-5/02 линейки L 7/00-7/08 перья К 17/00 приборы L 9/00-15/00) измерители G 01 В 3/16 инструменты изготовление из листового или профильного металла В 21 D 53/76 кнопки (В 43 М 15/00 изготовление В 21 G 5/02)] Чехлы <см. также футляры, предохранительные устройства для велосипедов, мотоциклов и т. п. В 62 J 19/00 для колб теплоизоляционные В OIL 11/02 для предотвращения загрязнения В 08 В 15/02 для ручных режущих инструментов В 26 В 29/(00-04) для тары В 65 D 5/62 для транспортных средств В 60 J 11/00) Чилийские мельницы В 02 С 15/14 Чистка [см. также очистка В 08 В всасыванием 5/04 выбиванием 7/02 гибких или хрупких изделий 11/(00-04) с использованием (газа или воздуха 5/00-5/04) пара или жидкости 3/00-3/10 щеток 1/00-1/04 электростатических средств 6/00, А 47 L 13/40) труб 9/02) котлов F 22 летательных аппаратов В 64 F 5/00 литейных форм В 22 D 23/00 пера В 68 G 3/00 печей F 27 D 23/00 транспортных средств В 60 S 1/00-3/06 труб металлических химическими средствами С 23 G 3/04 форм для формования пластических материалов В 29 С 33/72] Чистовая обработка В 23 (винтов, болтов или гаек G 9/00 зубьев колес и реек F 19/(00-12)) Чтение [графиков, диаграмм G 06 К 11/00 G 09 В обучение чтению (17/(00-04) по движению губ 31/06) регулирование или увеличение скорости 17/04)] Чтение, устройства для чтения с помощью движущейся ленты В 42 D 19/00 Чугун [см. также железо С 21 белый (графитизирующий отжиг D 5/14, 5/16 термообработка D 5/04-5/16) деформация как способ изменения физических свойств D 7/00-7/13, 8/00 литейный (получение С 1/08 термообработка D 5/00-5/16) переработка С получение (введени- [c.210]

Зерна сплавов Си — А1 — N1 успешно измельчают путем введения Т1 [73]. При добавке титана обнаруживается двойной эффект. Во-первых, в структуре слитков подавляется образование столбчатых кристаллов, а зона мелких равноосных кристаллов интенсивно развивается. Это приводит к предотвращению образования трещин при литье и прокатке. Во-вторых, при добавке титана не происходит огрубления структуры при нагреве после деформации. Таким образом, введение титана не только приводит к единовременному измельчению структуры, но и обеспечивает предотвращение роста зерен принагреве. В мелкозернистых образцах, изготовленных указанным способом, при испытаниях на сжатие возможна деформация на 20 % при Т > 300 °С, возможна также деформация растяжением этих образцов при Т > 350 °С, а при 650 °С наблюдается удлинение около 300 %, т.е. сплав проявляет сверхпластические свойства. Сплавы без добавки титана невозможно подвергнуть пластической деформации в холодном состоянии, но при введении титана возможны холодная прокатка или холодное волочение со степенью деформации около 10 %. [c.131]

Оригинальный способ литья выжиманием разработан Ю. А. Караником. По этому способу (рис. 38) пуансоном выжимают жидкий металл из облицованной камеры в литейную форму, используя слой облицовки как естественный гидравлический затвор — достаточно пластичный для деформации и теплозащитный для предотвращения намораживания металла на стенках. [c.413]

Для определения термического цикла пайки недостаточны одни лишь данные о совместимости паяемого материала с припоем, флюсом, газовыми средами, а также оптимальной температуре пайки и выдержки при ней, полученные на лабораторных образцах без учета масштабных и конструкционных факторов изделия и его массы. Лабораторные образцы сравнительно малы по размеру и просты по конструкции. Режимы пайки, полученные в лабораторных условиях, можно применять лишь для простых по конструкции изделий, размеры которых соизмеримы с размерами лабораторных образцо]в. Для конструктивно сложных изделий относительно больших размеров и массы, особенно при пониженной теплопроводности паяемого материала, при лабораторных Испытаниях остаются не выясненными длительность нагрева изделия до температуры пайки и длительность его охлаждения после пайки. Между тем при иагреве и охлаждении изделия процесс контактного взаимодействия на границе паяемого металла с технологическими и вспомогательными материалами развивается во времени. Поэтому влияние цикла пайки на протекание таких процессов, а следовательно, и на качество изделия в целом может быть весьма существенным. Кроме того, анализ конструкционной сложности и учет масштабного фактора и массы изделия необходимы как при выборе способа нагрева, так и при расчете термического цикла пайки для предотвращения развития в его элементах недопустимых тепловых пластических деформаций. [c.237]

При постоянной температуре и циклическом напряжении (растяжение—сжатие) подобная диффузия не должна сосредотачиваться на границах зерен одного напряжения. Поэтому при ползучести при-знакопеременном напряжении образование зернограничных трещин вследствие возникновения пустот из-за коалес-ценции вакансии и исчезновения -фазы затруднено. При ползучести со статической нагрузкой и термической усталости с накоплением деформации ползучести в одном направлении интер-кристаллитное разрушение, вызванное описанным выше механизмом становится весьма вероятным. Чтобы предотвратить подобное разрушение в сплавах на никелевой основе, упрочненных выделениями у-фазы, уменьшают содержание хрома и добавляют специальные элементы (бор и гафний), вызывающие упрочнение границ зерен. С целью предотвращения интеркристаллитного разрушения разработаны способы получения направленно затвердевших и монокристаллических материалов. [c.87]

Хранение отрехмонтированных или новых валов и шпинделей должно исключить возможность изгиба и деформации. Небрежно положенный вал может изогнуться под действием собственной тяжести. Для предотвращения этого рекомендуется валы помещать в специальные стеллажи-стойки в вертикальном состоянии. Лучший способ хранения — это подвешенное вертикальное состояние. [c.133]

Дефекть1 при закалке указанными способами могут быть разные недостаточная твердость как следствие низкой температуры нагрева под закалку образование мягких участков вследствие местного скопления феррита повышенная хрупкость при закалке с высоких температур окисление и обезуглерйживание поверхности при нагреве в пламенных печах без контролируемой атмосферы деформация, коробление, трещины вследствие появления значительных внутренних напряжений и т. д. Недостаточную твердость, образование мягких участков и хрупкость устраняют повторной закалкой для предотвращения окисления и обезуглероживания поверхности изделий нагрев осуществляют в солях и в нейтральной атмосфере трещины, значительные деформации и резко выраженные коробления являются обычно окончательным браком изделия. [c.173]

Хромистые нержавеющие стали содержат 12—14% Сг и 0,1— 0,4% С. Свариваемость этих сталей вполне удовлетворительная при содержании до 0,2% С. При сварке необходимо применять защитные покрытия с ц лью предотвращения выгорания хрома или производить легирование присадочного металла или электродов хромом. Сварку хромистых сталей рекомендуется осуществлять элект-родуговым способом с обязательным подогревом металла перед сваркой и последующей термической обработкой. Хромистые стали после сварки становятся хрупкими, вследствие чего сварные швы не способны выдерживать больших деформаций. Вязкость сварных швов восстанавливается отжигом при 760° С. [c.492]

Сварку нужно стремиться выполнять в нижнем положении, так как при этом создаются наиболее благоприятные условия для получения швов хорошего качества. В этом положении расплавленный металл переносится в сварочную ванну, которая занимает горизонтальное положение, в направлении силы тяжести. При этом сварку в нижнем положении выполнять удобнее и легче наблюдать за процессом. Способ сварки в нижнем положении угловых швов называется сваркой в лодочку (рис. 32). Существуют различные способы сварки швов. Выбор их зависит от длины шва и толщины свариваемого металла. Условно принято швы длиной до 250 мм называть короткими, 250—1000 мм — средними, более 1000 мм — длинными. Для коротких швов рекомендуется способ сварки напроход (рис. 33,а), швов средней длины — сварка от середины к краям или обратноступенчатый способ (рис. 33,6, в), швов однопроходных стыковых соединений, первого слоя многопроходных швов и угловых швов — от середины к концам обратноступенчатым способом (рис. 33, г, д). Сварка обратноступенчатым способом при правильном выборе длины ступени является наиболее эффективной, так как уменьшает неодновременность выполнения однопроходного шва и поэтому приводит к меньшим остаточным деформациям. При сварке стыковых или угловых швов большого сечения шов накладывается несколькими слоями. При этом каждый слой средней и верхней части может быть получен за один, два и более проходов. При сварке толстого металла не рекомендуется делать каждый слой напроход , так как это может привести к значительным деформациям и появлению трещин в первых слоях. Для предотвращения образования трещин при сварке толстого металла накладывать слои следует на еще не остывшие предыдущие слои. Это достигается при сварке блочным (рис. 34,в) и каскадным методами (рис. 34,а). При блочном методе весь шов по длине делится на равные участки — блоки длиной около 1 м, каждый блок заваривает определенный сварщик. Свар- [c.91]

Хромистые нержавеющие стали содержат 12—14% Сг и 0,1—0,4% С. Свариваемость этих сталей (марок 1X13, Х14) вполне удовлетворительна при содержании до 0,2% С. Они обычно имеют феррито-мар-тенситную структуру. При сварке необходимо применять защитные покрытия (для предотвращения выгорания хрома) или легировать присадочный металл или электроды хромом. Стали типа 2X13, 3X13 имеют мартенситную структуру. Сварку хромистой стали рекомендуется осуществлять электродуговым способом с обязательным подогревом металла перед сваркой и последующей термической обработкой. Хромистые стали после сварки становятся хрупкими сварные швы не выдерживают больших деформаций. Вязкость сварных швов восстанавливают отжигом при 750—800°С. Предварительный подогрев до 200—300°С позволяет избежать образования трещин. [c.338]

При гибке труб на трубогибочных станках, работающих по способу наматывания, для уменьшения овальности и предотвращения гофров применяют гибкие или ложкообразные дорны. Дорн крепится к дорнодержателю, который служит для удержания дорна в очаге деформации трубы в процессе ее изгиба и для удаления дорна из трубы по окончании гибки. Наличие гибкого или ложкообразного дорна в очаге деформации трубы приводит к значительному увеличению изгибающего момента [181, так как, кроме усилия для пластического изгиба трубы, необходимо преодолевать силы трения трубы по дорну. В связи с этим требуются большие усилия для прижима изгибаемой трубы к гибочному ролику. Однако конструкции прижимных устройств трубогибочных станов не обеспечивают необходимого усилия прижима труб при изгибе их на малые радиусы. Как правило, изгибаемая на малый радиус труба проскальзывает в месте крепления ее к гибочному ролику, 112 [c.129]

В полый пуансон 1 за 20—30 с до начала рабочего хода через патрубок 2 подается необходимое количество жидкого азота из расходного резервуара, находящегося рядом с прессом. Пары жидкого азота выходят из пуансона через патрубок 5. В результате глубо-. кого охлаждения центральной части заготовки 6 опасное сечение детали значительно упрочняется и допускает более высокую степень деформации (глубокую вытяжку) в матрице 3. Прижим 7 служит для предотвращения образования гофров (складок). Благодаря упрочнению материала в опасном сечении и получается изделие более равномерной толщины. Эта особенность является важным преимуществом описываемого способа штамповки. [c.88]

КР титановых сплавов в дымящей НЫОз и N204 изучалось в [23]. Рассмотрены способы повышения стойкости титановых сплавов к КР путем рационального легирования, применения холодной деформации термообработки. Для предотвращения КР титановых сплавов было предложено эмалирование поверхности [24]. Показано, что при испытании незащищенных эмалью напряженных образцов сплава — 6А1 —4У при 40—74 °С через 4—8 ч выдержки в N204 начинается растрескивание. Полное разрушение образцов наступало примерно через 50 ч. Если поверхность образцов предварительно подвергалась эмалированию, коррозионного растрескивания не наблюдалось и через 170 ч. Проводились также коррозионные испытания резервуаров, изготовленных из того же сплава. Бачки заполнялись N204, нагревались до 40°С и в них создавалось высокое давление гелия. При эмалировании внутренних стенок бачков растрескивания не наблюдалось после испытаний в течение 720 ч. Незащищенные резервуары растрескивались через 100 ч. Отмечается, что процесс эмалирования поверхности аппаратуры может точно и надежно контролироваться. Обработанные таким образом баки использовались на космических кораблях. [c.86]

Полное проплавление свариваемого стыка. Это наиболее надежный и простой способ, позволяющий исключить корневые дефекты, свести к минимуму угловые деформации, З меньшить вероятность образования пор и раковин благодаря улучшению условий дегазации металла сварочной ванны. При сварке в нижнем положении данный прием применяется для соединения металлов с 5 < 40 мм, а при сварке горизонтальным электронным пучком -с 5 < 400 мм. В последнем случае для предотвращения вытекания жидкого металла из сварочной ванны иногда устанавливается ограничительная планка вдоль нижней кромки стыка. [c.418]

Диффузионная сварка с применением ударной нагрузки. Для предотвращения интерметаллидов в зоне сварного соединения помимо использования соответствующих промежуточных прокладок эффективен прием заметного сокращения времени сварки. На практике этот прием реализован так называемой ударной сваркой в вакууме . Суть способа в том, что к локально нагретым зонам контакта детали прикладывается одиночный импульс силы со скоростью 1...30 м/с. В свариваемых деталях под воздействием динамической нагрузки происходят локальная пластическая деформация в зоне контакга и образование сварного соединения. Сварное соединение образуется за 1...10МС. [c.515]

Жаропрочность - сопротивление стали разрушению при высокой температуре, зависящее не только от температуры, но и от времени. Механизм разрушения металла при высокотемпературном длительном нагружении имеет диффузионную природу и состоит в развитии дислокационной ползучести. Под действием температуры, времени, напряжений дислокации у барьеров, создавшие упрочнение, приходят в движение (совместно с облаком легирующих элементов и примесей) в результате взаимодействия с созданными нагревом подвижными вакансиями, которые обеспечивают их переползание в другие плоскости кристаллической решетки на границы зерен. Это приводит к разупрочнению, развитию локальной пластической деформации и охрупчиванию. Дислокации, выходящие на границы зерен, создают микроступеньки и вызывают из-за соответствующего изменения размеров контактирующих зерен межзеренное проскальзывание, раскрывающее микроступеньки в поры и трещины, чему способствуют потоки вакансий. В этих условиях прочность и пластичность металла зависят от температуры и времени, т.е. от длительности нагружения. Для предотвращения ползучести жаропрочность повышают двумя основными способами [c.50]

Приводы серийных винтовых конвейеров отечественного производства изготовляют с редукторной передачей, что обеспечивает высокий к. п. д. и эксплуатационную долговечность. Приводы рекомендуется устанавливать в головной части конвейера, чтобы винт работал на растяжение. Одноприводные винтовые конвейеры изготовляют длиной до 50 м. При большей длине транспортирования применяют двухприводные конвейеры. Такой конвейер показан на рис. 148. Конвейер имеет разрезной винт и предназначен для транспортирования угольной пыли с температурой 90° С. Интерес представляют способы технического решения вопросов, связанных с тепловым удлинением конвейера. В конвейере жестко закреплены участки головных подшипников с приводами. Опоры желобов не закреплены и могут сдвигаться в осевом направлении. Вся тепловая деформация винтов и желобов передается на участок компенсационной секции, где имеется подвижной стык. На этом участке концы винтов консольные, длина консоли равна шагу винта. Между винтами предусмотрен зазор 60 мм, который сокращается при тепловом удлинении конвейера. Для предотвращения оседания материала на стенках желоба при охлаждении последнего внешняя поверхность желоба выстлана термоизоляционными плитками. [c.253]

Сборку деталей рекомендуется выполнять в зажимных приспособлениях без прихваток. Сборку с прихватками следует производить в тех случаях, когда невозможно предупредить нежелательные деформации при сварке в приспособлении. Размеры прихваток, расстояние между ними и способ выполнения устанавливают при отработке технологического процесса. В местах пересечений сварных швов ставить прихватки не допускается. Прихватки рекомендуется выполнять без присадочной проволоки. Присадочный металл следует применять в случае, если без присадки в прихватках образуются трещины. При выполнении прихваток и последующей сварке особое внимание следует обращать на заделку кратеров для предупреждения образований усадочной пористости и трещин. Кратеры швов должны быть тщательно заплавлены или выведены на удаляемый припуск детали или выходную планку. Не допускается выведение кратера на основной металл. Возбуждение дуги также рекомендуется выполнять на входной пластине, на стыке деталей, в разделке или на ранее наплавленном металле, но не на основном металле. Для возбуждения дуги следует использовать осциллятор. Заканчивая процесс сварки, следует уменьшать сварочный ток для предотвращения образования трещин в кратере. Сварку следует выполнять с минимальным количеством перерывов. [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...