Устойчивость — Потеря 240241 — Проверка

Установка деталей — Примеры выполнения схем 4.380 Устойчивость — Потеря 1.240, 241 — Проверка 1.241 Устойчивость бруса прямоугольного сечения 1.247—249 [c.660]

Условия равновесия 37—38 Устойчивость — Потеря 240— 241 — Проверка 241 Устойчивость бруса прямоугольного сечения 247—249 [c.766]

Потеря устойчивости детали происходит при некотором определенном значении действующей на нее нагрузки, которая называется критической. Во многих случаях потеря устойчивости отдельных элементов приводит конструкцию к разрушению. Поэтому для указанных деталей, в частности для сжатых стержней, помимо расчета на прочность необходима проверка на устойчивость. [c.241]

При потере устойчивости относительно деформированного состояния (например, потеря плоской формы изгиба спиральной пружины см. рис. 3.4) необходимо предварительно определить критическую равновесную форму стержня [уравнения (3.10) — (3.14)], от параметров которой (и, Q, М ) зависят линейные уравнения равновесия стержня [уравнения (3.24) — (3.27) или уравнение (3.28)] после потери устойчивости. Так как критическая форма стержня заранее не известна, то требует проверки устойчивость всех состояний равновесия при непрерывном увеличении нагрузки. При решении нелинейных уравнений равновесия, рассмотренных в гл. 2, нагрузки, приложенные к стержню, были известны, поэтому, воспользовавшись одним из возможных методов численного решения уравнений равновесия (например, методом, использующим поэтапное нагружение), можно получить векторы, характеризующие напряженно-деформированное состояние стержня, соответствующее заданным нагрузкам. [c.123]

Основной причиной выхода из строя винтов и гаек является большое изнашивание их резьбы. Поэтому при определении размеров передачи исходят из расчета на износостойкость резьбы по допускаемому давлению ртп с последующей проверкой винта на прочность. Потери устойчивости длинных сжатых винтов могут быть также причиной разрушения передачи. [c.200]

Цель работы заключается в изучении явления потери устойчивости при центральном (осевом) сжатии гибких стержней и экспериментальная проверка формулы для определения критической силы. [c.210]

Прочностной расчет основных геометрических размеров грузового винта и гайки. Грузовой винт при работе в любом положении подвергается деформациям кручения моментом Ма и сжатия силой Q (см. рис. 28.12, б). При подъеме груза винт может быть вывернут на значительную длину, при которой он под действием силы может потерять устойчивость. Поэтому предварительно целесообразно определить размеры винта из условия деформации сжатия, установить параметры резьбы по таблицам ГОСТов, а затем произвести проверку винта на устойчивость, условия самоторможения и на прочность. В этом случае внутренний диаметр di винта (рис. 28.12, в) из условия деформации сжатия определяется по равенству [c.482]

Основным требованием к выбору лучшего технологического варианта обработки является сочетание максимальной производительности с однородностью размеров, сообщаемой большому числу деталей. Возможные потери от брака, численность контрольного персонала и размер накладных расходов на содержание контроля в значительной степени определяются устойчивостью технологического процесса, обеспечивающего стабильность (однородность) качества продукции. Для контроля деталей, параметры которых однородны (болты, гайки, пружины, рессоры, несложные штампованные детали из листа и т. п.), можно пользоваться весьма экономичной выборочной проверкой. Процессы обработки, при которых не обеспечивается однородность параметров, дают значительный отход деталей в брак и требуют их сплошной проверки. Для организации контроля деталей при таких неустойчивых процессах требуется либо многочисленный штат контролеров и, следовательно, высокие накладные расходы на их содержание, либо большие капитальные затраты на механизацию и автоматизацию контрольной рассортировки деталей. [c.35]

Наряду с проверкой по этому критерию на каждом шаге по внешним воздействиям (при исследовании устойчивости в упругой области) и по времени (при исследовании устойчивости при ползучести) осуществляем контроль за скоростью изменения прогиба оболочки по ведущему параметру. Ее резкое возрастание указывает в первом случае на потерю устойчивости в большом хлопком, т. е. на достижение внешним воздействием верхнего критического значения, во втором — на потерю устойчивости при ползучести путем резкого выпучи- [c.34]

Потеря устойчивости тонкостенных элементов аппарата в условиях ползучести может произойти с течением времени при сколь угодно малой нагрузке (при отсутствии определенной критической нагрузки). Поэтому целью проверки на устойчивость сжатой тонкостенной цилиндрической оболочки при ползучести является определение критического времени действия нагрузки. [c.243]

Устойчивость тонкостенных стержней с открытым профилем. Сжатые тонкостенные стержни с открытым профилем теряют общую устойчивость не только изгибаясь, но и закручиваясь, и в случае эксцентричного приложения сжимающей силы разрушающая сила оказывается намного ниже эйлеровой. Возможна также потеря устойчивости от изгиба и от растягивающей силы. При большой ширине полок необходима проверка на местную устойчивость по формулам для пластинок с одним свободным и другим защемленным продольным краем. [c.132]

Описанный способ расчета неразрезных балок требует ряда оговорок и ограничений. Во-первых, он относится к статическим нагрузкам. Во-вторых, физическая картина разрушения балки и при статической нагрузке гораздо сложнее той, весьма упрощенной, схемы образования пластических шарниров, о которой речь шла выше. Пластическая деформация не сосредоточивается в одном сечении, а распространяется по длине балки. Затем исчерпание грузоподъемности может произойти не только за счет пластических деформаций, а и за счет потери устойчивости как всей балки в целом, так и листов сжатого пояса или стенки балки. Таким образом, переход к практическому приложению этого метода расчета даже при статических нагрузках требует повышения внимания к проверкам балки на устойчивость. [c.443]

Потерю устойчивости прямолинейной формы сжатого стержня иногда называют продольным изгибом , так как она влечет за собой значительное искривление стержня под действием продольных сил. Для проверки на устойчивость сохранился до сих пор термин проверка на продольный изгиб , являющийся условным, так как здесь речь должна идти не о проверке на изгиб, а о проверке на устойчивость прямолинейной формы стержня. [c.449]

С помощью СВЛ на одном из участков железной дороги была проведена экспериментальная проверка разработанной теории. По условиям движения и мощности двигателей удалось развивать скорость до 250 км/ч. Во всем диапазоне скоростей от О До 250 км/ч Движение СВЛ было асимптотически устойчивым. Силы бокового давления на рельсы вследствие вынужденных колебаний, вызываемых неровностями пути, le превосходили 1,8 тс (при движении полувагонов на стандартных тележках со скоростью 100 км/ч силы бокового давления вследствие потери устойчивости равнялись 8—10 тс). [c.411]

Рассмотрим пластину со свободно опертыми краями ж = О й х = а и незакрепленными краями у = Ь при действии на нее равномерно распределенного сжимающего в направлении оси х напряжения S, (рис. 4.22, а). Проверкой убеждаемся, что в этом случае потеря устойчивости происходит при наинизшем значении сжимающего напряжения s, если-форма- потери устойчивости имеет вид полуволны синуса в направлении оси х (как и в случае" свободно опертого сжатого стержня) и симметрична относительно этой-оси, поэтому в выражении (4.59) антисимметричные члены надо положить равными нулю. Тогда в соответствии с [c.255]

Затем, задавая значения UR/Ji и A (значения к, как было найдено, являются приемлемыми, если они лежат между 0,5 и 2UR/h), можно найти, а, е/бсг и o/o i. Полученные таким путем величины о/осг, б/бс ж UR/h представлены на рис. 7.8 в виде кривых с точками максимумов,- проверка последних по формулам- (7.6и) и (7.6к) показала близкое соответствие. Кривая потери устойчивости в упругой области, представленная на взятом из работы автора ) рис. 7.10, построена от пиковых точек, представленных на рис. 7.8 (подобных точке р на кривой, соответствующей UR/h = 0) каждой-пиковой точке.соответствует система значений (т/Ос и UR/h. [c.507]

Общая потеря устойчивости. На основании экспериментальной проверки вафельных оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым расположением ребер под действием осевой силы все перечисленные варианты можно считать равноценными по массе. Небольшой разброс экспериментальных данных (не более 20%) при испытании цилиндров с различными габаритами, расположением ребер и способами изготовления (химическим травлением, механическим фрезерованием, электрохимической обработкой), с различной эффективностью подкрепления (ф и ))) является важным показателем потенциальной надежности вафельных оболочек и их преимуществ перед гладкими. Подкрепляющие ребра изготавливались в цилиндрической заготовке, полученной вальцовкой толстого плоского листа с наложением продольного сварного шва. [c.50]

В результате экспериментальной проверки местной устойчивости стенки, ограниченной ребрами, установлено, что даже сравнительно небольшое внешнее давление снижает разрушающую осевую силу. Потеря устойчивости стенки происходила хлопком без общего разрушения отсека. [c.113]

Построение общего решения завершается по стандартной схеме [150]. Так как при ц = кратность собственных значений г и — i) возрастает, то случаи /< = 1 и /г 1 рассматриваются отдельно. Параметры и А по-прежнему связаны между собой соотношением (4.5.8), но здесь константа интегрирования X берется из решения задачи цилиндрического изгиба панели в классической постановке. В силу этого соотношения условие ц = однозначно определяет значение параметра А и прямой проверкой устанавливается, что оно не является собственным. Для несимметричная форма потери устойчивости возможна при значениях параметра ц, являющихся корнями уравнения [c.127]

В предлагаемой статье исследование задачи динамической устойчивости начинается с анализа статической задачи с целью проверки адекватности модели. Затем для этой модели анализируются различные формы радиального прогиба с целью выявлений тех из этих форм, которые играют важную роль при статической потере устойчивости. В это статическое исследование включается распределение начальных неправильностей формы, соответствующее реальным оболочкам [6]. Эта модель неправильностей определяет баланс между амплитудой неправильностей в той или иной форме выпучивания и чувствительностью конструкции к этой форме неправильностей. [c.10]

Проволочные тензометры, располагаемые соответствующим образом на модели, могут быть при этом использованы для проверки заданного приложения нагрузки и оценки возможной погрешности в выполнении формы исследуемого элемента. Последнее обстоятельство имеет существенное значение при потере устойчивости за пределом упругости. [c.84]

Фиг. I. 49. Проверка на местную потерю упругой устойчивости стенки конструкции, нагружаемой силами и Р2,%и имеющей систему жестких поперечных упоров

Крышка гидротурбины Волжской ГЭС им. В. И. Ленина. Объемная модель металлоконструкции этой турбины из органического стекла, на которой проводились тензометрические исследования напряжений (см. раздел 27), была использована для проверки запаса устойчивости внутренних сжатых стоек крышки. Опасной для устойчивости нагрузкой может явиться осевая нагрузка, передаваемая от ротора при наличии момента в горизонтальной плоскости, создаваемого ротором при его торможении. Нагрузка модели производилась постоянным моментом М = аР , соответствующим наибольшему возможному в натуре, и увеличиваемой осевой нагрузкой Р , которая во избежание дополнительных горизонтальных сопротивлений прилагается через шарик с помощью рычага (фиг. I. 50). Линейность деформаций, полученных по датчикам на стойках с увеличением нагрузки Р1, показывает, что потери устойчивости в стойках не наблюдается до нагрузки, соответствующей натурной, превосходящей в два раза номинальную. Деформации в модели и натуре до этих нагрузок находятся в пределе пропорциональности. [c.92]

Проверка местной устойчивости Планки не производится, так как длина последней бывает меньше 60 толщин, а при этих условиях потеря устойчивости невозможна. [c.180]

Для проверки эффективности нового способа гнутья с двусторонним стеснением были проведены экспериментальные исследования. Эксперименты по гнутью труб в натуральную величину очень сложны и дорого стоят. Поэтому прежде чем приступить к таким испытаниям, была поставлена серия экспериментов на моделях. Цель экспериментов на моделях — выявить возможность гнутья труб при двустороннем стеснении без потери устойчивости стенок. Одновременно ставилась задача сравнить на моделях получающийся гиб при гнутье как способом двустороннего стеснения, так и способом чистого изгиба. [c.98]

При помощи формулы (34.21) мы произвели проверку стержня на прочность) эта проверка должна быть дополнена проверкой на устойчивость, тем более, что искривление стержня под действием поперечных нагрузок обычно происходит в плоскости не наименьшей, а наибольшей жёсткости. Поэтому стержню угрожает выпучивание, потеря устойчивости в боковом направлении. Значит, обычная проверка такого стержня на устойчивость под действием только сил Р и проверка устойчивости плоской формы изгиба ( 208) обязательны. [c.657]

Определение критической нагрузки на панель, соответствующей исчерпанию несущей способности панели при потере местной усто -чивости внешними слоями, и проверку устойчивости всей панели для этого случая производят так же, как и в случае сотового заполнителя, в соответствии с формулами (64) и указаниями к ним. [c.308]

Проверка местной устойчивости внешних слоев. Критическое значение нагрузки на один внешний слой в предположении упругой работы конструкции определяем по формулам (62а) и (79) гл. 10, соответствующим двум различным формам местной потери устойчивости внешним слоем панели. [c.323]

Если W>0, то по теореме Дирихле стержень устойчив, в прямолинейном состоянии, если < О, стержень неустойчив. Для того, чтобы прийти к этому выводу, нет необходимости ссылаться на теорему Дирихле, если РА > U, сила Р производит работу большую, чем может накопиться в виде упругой энергии стержня, избыточная работа идет на сообщение кинетической энергии, стержень приходит в движешие, т. е. прогибается дальше, по мере увеличения прогиба увеличивается и избыточная работа, таким образом, ирогиб растет ускоренно. В этом и состоит потеря устойчивости. Для проверки условия устойчивости нужно [c.122]

Разрушение элементов конструкций происходит обычно в местах концентрации напряжений. Предшествующее разрушению нагружение, как правило, является сложным, а деформации — малыми. Сложные процессы нагружения возникают при потере устойчивости, а также в большинстве технологических задач по обработке металлов давлением и т. д. Вопрос о физической достоверности определяющих соотношений, описывающих процессы нагружения для большинства математических моделей в МДТТ, является малоизученным. Поэтому вопрос математического представления определяющих соотношений в МДТТ и возможность их прямой экспериментальной проверки является принципиальным. С этой точки зрения весьма эффективным является геометрическое представление процессов нагружения в специальных пятимерных пространствах напряжений и деформаций Ильюшина, которое и излагается в данной главе. [c.85]

Рассмотрим способы проверки устойчивости систем с неподвижными узлами. Пусть необходимо определить критическую силу для системы, изображенной на фиг. 80, а. Наложим на узлы / и 2 системы защемления (фиг. 80, б). Обозначим углы по-во[)ота узлов / и 2 в момент потери устойчвости системы через [c.228]

Опыт показывает, что стальные двytaвpoвoгo профиля балки никогда не могут быть разрушены только в результате наступления текучести по всему сечению. Чаще наблюдается потеря устойчивости пояса (рис. 375) или устойчивости стенки. Таким образом, повышение допускаемых напряжений, к которому сводится в данном случае применение метода расчета по допускаемым нагрузкам, требует особого внимания к проверкам устойчивости элементов балок. [c.437]

Первый период простирается от экспериментов Фёйербёрна (8.21] 1858 г. примерно до 1950 г. За этот период были проведены эксперименты качественного характера, которые установили сам факт явления потери устойчивости и привлекли к нему внимание теоретиков, а также эксперименты по проверке линейных и нелинейных теоретических решений. Характерной чертой большинства этих экспериментов является то, что упомянутые выше факторы в них практически не контролировались. В основном регистрировалась величина наибольшей нагрузки, воспринимаемой оболочкой, и форма потери устойчивости (визуально). Технология изготовления моделей оболочек была несовершенной, применялись вальцовка, сварка, клепка. Материалы, из которых изготовлялись оболочки, имели недостаточно высокие упругие свойства, так что в закритической стадии обычно появлялись неупругие деформации. Понятно, что для проверки теории устойчивости такие эксперименты могут использоваться только в гру- [c.12]

Экспериментальная проверка на нескольких оболочках (расположение ребер внутреннее или наружное) показала, что местная потеря устойчивости несущественно влияет на общую устойчивость. Исследовалась оболочка с очень малой толщиной стенки, у которой р р. м = р р. Ребра располагались с наружной стороны. После прихлопывания всех ячеек по каркасу ребер днище не потеряло сферическую форму. Общая потеря устойчивости произошла [c.120]

Свою экспериментальную проверку А. Джент [215] заключает выводами о том, что теория Дж. Харинкса хорошо предсказывает величину критической силы при сжатии, дает правильную форму потери устойчивости пакета и угол наклона отдельных армирующих пластин, а также позволяет оценить сдвиговую жесткость сжатой колонны. Однако при больших сжимающих силах, когда колонна сильно сжата перед потерей устойчивости, расчетные значения критической силы оказались ниже экспериментальных. Отмечено существенное влияние на потерю устойчивости многослойной конструкции двух свойств резиновых слоев — их сдвиговой и изгибной жесткостей. [c.214]

В первом случае мы будем иметь равновесие абсолютно гибкой оболочки (мембраны), а во втором — безмоментное напряженное состояние оболочки, обладающей конечной жесткостью на изгиб. Хотя обе эти задачи охватывает одна и та же теория, тем не менее между ними следует делать различие, поскольку они имеют специфические особенности. Так, абсолютно гибкая оболочка (например, матерчатая) совершенно не в состоянии воспринимать сжимающие усилия, ибо всякое сколь угодно малое сжатие будет вызывать потерю устойчивости ее форм, т. е. образование на ней складок. Поэтому расчет подобной оболочки будет соответствовать истине лишь в том случае, если во всех сечениях усилия получаются растягивающими. Данное условие является, например, основным требованием, которому должен удовлетворять корпус мягкого (или полужесткого) дирижабля при проверке его продольной прочности. [c.83]

Проверка работоспособности системы хроматографа с дополнительным детектором плотности в модельных условиях подтвердила ее эффективность. За счет более устойчивого режима работы колонны значительно /до 10 / сокращаются потери /товарного продукта/ н-бутана из-за более полного извлечения его из бутан-бути-леновой фракции, на 15 снижается удельный расход электроэнергии и водяного пара на тонну вырабатываемого продукта. [c.157]

В 1968 г. Г. П. Черепановым было предложено количественное описание явлений хрупкого и вязкого разрушения, а также переходных явлений (и тем самым масштабного эффекта) с единой точки зрения. Согласно этому подходу вопрос о степени хрупкости возможного разрушения конструкции сводится к вычислению и сравнительной оценке безразмерного числа % все возможные значения этого числа заключены между нулем и бесконечностью, причем при х <С разрушение хрупкое, а при у > 1 — вязкое. Использованная при этом энергетическая концепция представляет собой обобщение известной концепции Гриффита — Ирвина — Орована она позволяет также определить стабильное подрастание конца трещины, которое всегда имеет место в упруго-пластическом материале перед потерей устойчивости, и, кроме того, определить скорость роста трещины при переменном (например, циклическом) нагружении. При наличии в конструкции выточек или надрезов испытания с соответствующей острой трещиной на меньших образцах могут служить непосредственной проверкой опасности хрупкого разрушения путем сравнения числа х и модельных экспериментов (или функции X (Л> если температуры Т различны). [c.395]

Далее проверяют устойчивость внешних слоев и гофра. Если усилия в элементе (Nxi, Nyi) не превышают соответствуюш,их критических усилий (NxiK, у1к), то устойчивость этого элемента обеспечена. Для случаев, относящихся к формулам (72) и (73), эту проверку устойчивости отдельных элементов не выполняют. В этом случае, а также в тех случаях, когда допускается местная потеря устойчивости одним из элементов панели, определяют критические нагрузки на всю панель, соответствующие исчерпанию несущей способности панели при потере местной устойчивости ее элементов. Эти нагрузки находят по рмулам при сжатии в направлении х [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...