Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

80 — Потеря устойчивост

При отношении сторон пластинки 2,34 < р < 3,94 существует другая форма потери устойчивости в направлении оси х появляются две полуволны (т = 2), а в направлении оси г/сохраняется одна полуволна синусоиды ( =1). При 3,94 < р < 5,54 в направлении оси х возникают три полуволны (т = 3), а в направлении оси у—одна ( = ). Наименьшее значение коэффициента = 2,80, и для отношений р> 1,2 с достаточной для практики точностью может быть принято постоянным.  [c.196]

Форма потери устойчивости показана на рис. 80.  [c.168]

Хуан Най-Чен. Осесимметричная потеря устойчивости при ползучести защемленных пологих сферических оболочек. — Тр. Амер. о-ва инж.-мех. Сер. Е. Прикл. механика, 1965, 32, № 2, с. 77-84.  [c.101]


ОТКОС, выделены четыре инженерно-геологических элемента (ИГЭ). ФМС для каждого ИГЭ приведены в таблице. Плодородный слой - торф как ИГЭ не выделялся и в расчетах учитывался как равномерно-распределенная нагрузка -природная плотность 1.36 г/смЗ, толщина 80 см. Расчетная схема приведена на рис. 7, исходный граф на рис. 8, текущий граф, соответствующий моменту потери устойчивости, на рис. 9, изолинии касательных напряжений - на рис. 10.  [c.20]

Панов Д. Ю., Феодосьев В. И. О равновесии и потере устойчивости пологих оболочек. — Прикладная механика и математика , 1948, с. 116—117.  [c.244]

При использовании бериллия в конструкциях необходимо учитывать его хрупкость и чувствительность к надрезу в условиях растягивающих напряжений. Бериллий целесообразно применять в конструкциях, в основном работающих на сжатие, когда компоненты растягивающих усилий и моментов изгиба отсутствуют или малы по величине. Масса таких деталей составляет от 30 до 80 % в реальных конструкциях ракет и самолетов. У конструкций, работающих в условиях осевого сжатия, сопротивление потери устойчивости пропорционально корню квадратному из модуля упругости. В первом приближении выигрыш в массе Ат при замене используемого металла бериллием составляет  [c.640]

Следовательно, формы потери устойчивости и критические нагрузки можно определить из дифференциального уравнения (8.79) с граничными условиями (8.80) и (8.81).  [c.235]

Во многих исследованиях движения спутников Земли, обращающихся по орбитам малой высоты, анализируется влияние эксцентриситета орбиты на движение спутника как твердого тела. Численный анализ показал, что даже для спутника подходящей конфигурации с целью предотвращения нарастания колебаний эксцентриситет орбиты не должен превышать примерно 0,2 [17, 80]. При этом наиболее характерный процесс потери устойчивости связан с нелинейным перераспределением энергии колебаний. Воздействуя из-за эксцентриситета орбиты на ось тангажа, энергия колебаний передается вертикальной оси, относительно которой космический аппарат имеет наименьший момент  [c.190]

В другой постановке того же типа, предложенной Джерардом [222], по изохронным кривым определяется секущий модуль и соответствующее критическое напряжение в условиях ползучести как функция времени. В этой постановке для сжатого стержня деформация, накопленная к моменту потери устойчивости в процессе ползучести, оказывается равной критической деформации при упругой потере устойчивости [223]. Постулирование Джерардом независимости величины критической деформации от величины нагрузки явилось основой для ряда работ, в которых эта концепция была распространена на устойчивость в условиях ползучести пластин и оболочек [224—230, 310]. Для подтверждения этой концепции экспериментальные исследования устойчивости стержней, пластин и оболочек в условиях ползучести проводились как Джерардом и его последователями [225, 226, 228, 230, 276, 277, 180], так и во многих более поздних работах [5, 9, 34, 75, 80, 112,113,152,153,164,198,214,255].  [c.256]

При испытании армированных пластмасс на сжатие образцы в форме прямоугольной призмы шириной (25 0,5) мм, толщиной от 2 до 6 мм и высотой от 35 до 50 мм закрепляют в приспособлении, показанном на рис. 29.88. Если толщина образца меньше 5 мм, то он выполняется в форме прямоугольной призмы размером (80 2)Х (10,0+0,5) мм. Для предотвращения потери устойчивости при испытании таких образцов применяют приспособление, показанное на рис. 29.89.  [c.425]


Внутри пристеночной области, примерно начиная от внешней границы вязкого подслоя (а не от самой стенки ), располагается зона потери устойчивости ламинарного движения и образования ( порождения ) турбулентных возмущений, Интенсивность турбулентности в этой узкой зоне может измеряться десятками процентов, в то время как турбулентность самого внешнего потока доходит лишь до десятых долей процента. Как показали опыты, в пристеночной области, составляющей примерно 20% общей толщины пограничного слоя, порождается около трех четвертей пульсационной энергии турбулентного пограничного слоя, в то время как остающаяся четверть возникает во внешней (80% толщины слоя) области,  [c.748]

Экспериментально доказано, что хорошим мероприятием против коробления тонкостенных конструкций и, в частности, потери устойчивости является обкатка соединений роликами на специальных установках. Обкаткой могут устраняться коробления тонкостенных плоских элементов, сваренных из отдельных листов и полос, а также тонкостенных цилиндрических конструкций, имеющих кольцевые швы. Наиболее хорошие результаты получаются при обкатке конструкций из пластических материалов аустенитной стали, алюминиевых и титановых сплавов и др. Обкатка конструкций может производиться после сварки. В этом случае она устраняет коробления, вызванные сваркой. Обкатку элементов возможно производить и до сварки. Регулированием режима обкатки элементов можно достигнуть того, что она будет вызывать пластические деформации, приблизительно равные по величине и обратные по знаку тем деформациям, которые создаются вследствие усадки сварных швов. Поэтому конструкция после предварительной обкатки и последующей сварки приобретает требуемую геометрическую форму. На фиг. 80, в даны значения прогибов тонкостенной конструкции после сварки и остаточные прогибы после сварки и обкатки [45]. Экспериментально показано, что обкатка конструкций при больших давлениях не только устраняет остаточные деформации, но и вызывает наклеп соединений, способствует повышению их прочности. Особенно хорошие результаты получаются при обкатке тонколистовых соединений алюминиевых сплавов.  [c.168]

Стержень при этой нагрузке сохранял еще устойчивое равновесие, и только дальнейшее повышение нагрузки приводило к потере устойчивости, наступавшей, как и в первом случае, в форме плоского изгиба оси в результате спокойного нарастания прогибов. В обоих этих случаях исчерпание несущей способности сопровождалось сбросом нагрузки в размере 20—30% от критической. Лишь в отдельных испытаниях этой серии стержней наблюдалась потеря устойчивости в форме резкого изгиба оси (хлопком), сопровождаемая мгновенным сбросом значительной части (70—80%) нагрузки. В последних случаях критическая нагрузка на стержень оказывалась на 10—20% выше нагрузки, которая регистрировалась для стержней той же гибкости, исчерпание несущей способности которых наступало спокойно . Из 17 испытаний стержней трубчатого сечения ни разу не было отмечено местных деформаций поперечного сечения. Изогнутая ось стержня всегда имела плоский характер упругой или упругопластической деформации, исчезающей почти полностью при снятии нагрузки.  [c.161]

Из описания наблюдавшихся случаев потери устойчивости [80] следует, что это совпадение частот сохраняется и после того, как в системе устанавливаются автоколебания.  [c.46]

Колесов В.В. Колебательная вращательно-симметричная потеря устойчивости неизотермического течения Куэтта // Изв. АН СССР. МЖГ. 1984. № 1. С, 76-80.  [c.109]

Для комплексной коллагеновой нити линейной плотности 20...70 такс прочность соответственно составляет 215...450 МПа, удлинение при разрыве 14...27%, прочность в узле 12...14 сН/текс, устойчивость к знакопеременной нафузке 80...100 т. циклов, кондиционная влажность 12...18%, термодеструкция с потерей 35...40% массы протекает при 310...320°С. Волокна устойчивы к действию радиационного облучения с дозой  [c.714]

Для стали 5 при ап 3000 кПсм формула Эйлера применима при гибкости Х 85 для чугуна — при Х 80, для сосны — при >1 110 и т. д. Если мы на рис. 390 проведем горизонтальную линию с ординатой, равной а =2000 кПсм , то она рассечет гиперболу Эйлера на две части пользоваться можно лишь нижней частью графика, относящейся к сравнительно тонким и длинным стержням, потеря устойчивости которых происходит при напряжениях, лежащих не выше предела пропорциональности.  [c.460]

Для ситуации, о которой выше шла речь, — процесса устойчивого роста трещины, управляемого параметром Jf, — Парис, Тада, Захор и Эрнст [80] ввели концепцию модуля разрыва и /f-кривые сопротивления с целью анализа устойчивости данного процесса. Эта концепция грубо приводит к следующему. Пусть сопротивление материала определяется найденной в опыте зависимостью параметра Jf (обозначаемого здесь через У/ /), характеризующего дальнее поле, от приращения длины трещины Аа. Кривая зависимости Jpf от Да называется J-кривой сопротивления. Пусть в рассматриваемой задаче параметр У, характеризующий дальнее поле, равняется Jf. Тогда на протяжении всего устойчивого процесса роста трещины в исследуемой проблеме Jf Аа) = JRf (Аа). Потеря устойчивости происходит тогда, когда dJf/dAa > dJRf/dAa.  [c.76]


Образцы боралюминиевых композиционных материалов испытывались на усталость под действием консольного изгиба [50, 52, 56, 62, 63, 86, 80, 78]. Преимущество первого типа испытаний заключается в возможности исследования влияния напряжений сжатия и растяжения без потери устойчивости образца. Однако недостатки, заключающиеся в неоднородности напряженного состояния, наряду с трудностью определения критерия разрушения, затрудняют интерпретацию полученных результатов. Обсуждаемые ниже данные были получены при усталостных испытаниях в осевом направлении, без учета этих недостатков.  [c.484]

На рис. 26.4 кружками показаны результаты экспериментов А. Н. Божинского и А. С. Вольмира [26.1] (1961), проведенных на 30 точеных дюралюминиевых оболочках (L/k 2, R/h — = 25- 135). Кривая I построена по теории деформаций (v = = 0,32), кривая 2 — по теории деформаций (v == 0,5), кривая 3 — по теории течения. Оболочки при RJh < 80 теряли устойчивость за пределом упругости. При R/h < 35 наблюдалась осесимметричная, а при RJh >> 35 неосесимметричная форма потери устойчивости. Видно, что с ростом пластических деформаций  [c.316]

Нижние участки зтих двух кривых показаны жирными линиями, отмечаюш,ими момент, при котором трубы с различным отношением радиуса к толш,ине в первый раз теряют устойчивость таким путем. Можно видеть, что в соответствии с зтими исследованиям трубы с (R/h) < 80 должвы разрушаться с предварительным образованием овальной формы поперечного сечения, тогда как более тонкие трубы должны разрушаться с предварительным образованием малых волн при потере устойчивости зтот результат вполне согласуется с обычными представлениями.  [c.513]

Полученные результаты хорошо согласуются с экспериментальными данными [105] (см. параграф 3 главы I). При ис-пыФании цилиндрических оболочек из бронзы Бр. ОФ—03 с Rlh = 80...90 и LIR = 2, помещенных с различным зазором в обойму, наблюдалась неосесимметричная форма потери устойчивости с сильным изгибом в средней части (на рис. 23 такая форма представлена для d = 200, п = 3 при среднем по поверхности значении контактного давления, равном 8,01 МПа).  [c.90]

Соединительные элементы (планки и решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу [0.21, 0.58, 0.61, 4, 5, 62]. Сечения внецен-тренно сжатых призматических стержней подбираются либо из условия прочности (III.1.47), (1.5.80), (1.5.88) для мощных стержней с преобладающим влиянием изгиба или для коротких стержней, либо из условия устойчивости в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости) и в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).  [c.372]

Значительное увеличение пластичности и максимальных напряжений при гидростатическом давлении по сравнению с их значениями при простом сжатии наблюдалось при испытании меди, алюминия и цинка [561 ]. Испытания углеродистой стали (С — 0,5%) при давлениях до 2400 кПсм , проведенные В. А. Гладков-ским [80], показали, что наложение гидростатического давления повышает предел текучести стали. Вследствие быстрой потери устойчивости пластического деформирования (локализация деформации и образование шейки) величина равномерной деформации при повышении давления уменьшается, хотя предел прочности стали остается без изменений. Значительно больший эффект оказывает шаровой тензор на прочностные и пластические свойства хрупких материалов.  [c.103]

Анализ работы трубосварочных станов показал, что при сварке труб из широкого штрипса с отношением ширины к толщине более 80 используемые обжатия приводят к потере устойчивости трубы в сварочном калибре и повышенному браку труб в виде ужима и нахлеста.  [c.317]

Для испытания на скручивание клее-сварных соединений с толщиной листов менее 1,5 мм были разработаны более жесткие образцы новой конструкции, состоящие из двух колец I (рис. 21, а), свариваемых по окружности несколькими точками 4, или из двух дисков (рис. 21,6), свариваемых в центре одной точкой. После сварки образцы приклеиваются эпоксидно-цементным клеем к стальным фланцам 2. Сплошная склейка образцов с фланцами исключает потерю устойчивости пластин и обеспечивает чистые сдвигающие напряжения. Во избежание трения между элементами образцов их изготовляют в виде колец с наружным диаметром 100—120 мм и внутренним 60— 80 мм. При сварке кольцевых образцов можно варьировать шаг сварных точек, что важно для определения прочности клее-сварных соединений, выполняемых по слою жидкого клея. При четырех сварных точках шаг составляет 63 мм, при шести 42 мм и при восьми 31,5 мм. Дисковые образцы имеют диаметр 40— 50 мм. Размеры образцов следет выбирать такими, чтобы проч-  [c.136]

Например, для оболочки, рассмотренной в примере предыдущего параграфа, нагруженной внешним равномерно распределенным поперечным давлением в 1,57 /сГ/сл , что составляет 80% от (рг)кр при изолированном действии его, критическая величина осевой сжимающей силы (рзс)кр оказывается равной 615 кГ1см . Заметим, что для рассматриваемой оболочки, сжатой только в осевом направлении, критическое значение напряжений, соответствующее несимметричной форме потери устойчивости, равнялось 1870 кГ1см (см. 7.3). Таким образом,  [c.316]

В формулах (9) и (10) f — площадь сечения стержня а,щ — предел пропорциональности. Если условие (10) пе выполЕгяется, то потеря устойчивости наступает при напряжениях, превосходящих предел пропорциональности, и критическую силу определяют по указаниям, приведенным иа стр. 80—88.  [c.16]

При проектировании балки принимают меры для предотвращения потери устойчивости. Для этого главные балки соединяют между собой связями. Высота стенки балки 1605в.При h b > 80 стенку балки усиливают ребрами. Расстояние между ребрами в районе опор а = (1  [c.95]

Многочисленные научно-технические публикации последних лет показывают, что потеря продольной устойчивости наблюдалась на подавляющем большинстве ракет, создававшихся за рубежом. Так, например, описаны случаи потери устойчивости — с последующим возникновением автоколебаний — разработанными в США ракетами типа Серджент , Юпитер , Тор-Эджена , Атлас-Эджена , Титан-1 , Титан-2 , Сатурн-5 (первая и вторая ступени) [80, 89] и французской ракетой Диамант [105, 112]. В работе [29] описана потеря продольной устойчивости, наблюдавшаяся при отработке ракеты-носителя КК Восток . Приведенный перечень показывает, что склонность к потере продольной устойчивости является характерной особенностью крупных ракет. Даже в тех случаях, когда интенсивные продольные колебания корпуса, возникавшие гюсле потери продольной устойчивости, не приводили к разрушениям силовой части конструкции ракеты, они нарушали нормальное функционирование приборов, а для пилотируемых полетов были недопустимы из-за физиологических ограничений. В частности, было установлено, что колебания с частотой 5—7 Гц космонавты переносят с трудом. При дальнейшем увеличении частоты ощущения становятся непереносимыми, поскольку на частоте 7 — )4 Гц возникают резонансные колебания глаз п некоторых внутренних органов [80, 119].  [c.4]

Имитация потери продольной устойчивости корпуса ракеты, возникавшая вследствие потери устойчивости системы регулирования наддува бака окислителя, наблюдалась при отрабртке ракеты Атлас и была устранена изменением динамических свойств регуляторов двигателя 80, 89, 114].  [c.56]


Бенджамин вводит вариационный принцип экстремума полного импульса П, в соответствки с которым в устойчивом цилиндрическом потоке со свободной поверхностно всегда реализуется этот экстремум, а переход от неустойчивой формы течения к устойчивой или взрыв вихря" происходит без потерь энергии, но с увеличением импульса. В качестве аналога взрыва вихря он рассматривает волновой гидравлический прыжок в невращ ющемся патоке при числе Fi, близком к едини-80  [c.80]

Рассмотрим способы проверки устойчивости систем с неподвижными узлами. Пусть необходимо определить критическую силу для системы, изображенной на фиг. 80, а. Наложим на узлы / и 2 системы защемления (фиг. 80, б). Обозначим углы по-во[)ота узлов / и 2 в момент потери устойчвости системы через  [c.228]

Широкое применение получили однока-.мерные топки с сухим и жидким шлакоудале-нием открытого или полузакрытого типа. При сжигании антрацитового штыба и тощего угля они часто применяются с так называемой утепленной воронкой и жидким шлакоудалением. В этих топках достигнуты значительные успехи по экономичному сжиганию антрацитового штыба потеря с механическим недожогом снижена до < 4=il,5—3% вместо 6—8%, характеризовавших сжигание АШ в открытых топках старого типа с неутепленной воронкой и удалением сухого шлака степень улавливания золы в топке доведена до 25—40% вместо 10— 15% уровень минимальной устойчивой нагрузки снижен до 60—65% вместо 75—80%.  [c.14]


Смотреть страницы где упоминается термин 80 — Потеря устойчивост : [c.164]    [c.404]    [c.276]    [c.282]    [c.16]    [c.561]    [c.561]    [c.115]    [c.79]    [c.228]    [c.110]    [c.419]    [c.543]    [c.30]    [c.141]   
Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.77 , c.79 ]



ПОИСК



34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды

34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды графики

34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды длины — Графики

34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды на упругих опорах многопролетные (балки нёралрезнуе) тЖесткости опор — Кваффйциенты безразмерные 35 Коэффициенты длины — Выбор 37 — Коэффициенты

34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды на упругих опорах однолролетныа — Жесткости опор Коэффициента 35 — Коэффициенты дЛипы — Выбор

34—41 — Устойчивость — Потеря — Виды на упругом основании сплошном — Коэффициенты длины — Выбор н графики

Аварии вследствие потери устойчивости

Аварии вследствие потери устойчивости резонанса

Аварии вследствие потери устойчивости усталости

Алгоритмы построения формы потери устойчивости конической оболочки

Анализ результатов расчета потери устойчивости

Балки потеря устойчивости

Более сложные случаи потери устойчивости при осевом сжатии стержня

Виды испытаний висячих и вантовых мостов в аэродинамической трубе . — 8.4.2. Дивергенция или поперечная потеря устойчивости

Влияние переменности определяющих параметров на потерю устойчивости при кручении

Влияние потери устойчивости поверхностных слоев на

Влияние потерь энергии при входе жидкости в межлопастные каналы осевого шнекового преднасоса на устойчивость системы

ДЕСЯТАЯ ГЛАВА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ И ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ НАЧАЛЬВОЙ ФОРМЫ Продольный изгаб стержней

ДЕФОРМАЦИЯ ПРОДОЛЬНАЯ АБСОЛЮТНАЯ - ДОПУСКИ пластинок после потери устойчивости

Декрет В. А., Коханенко Ю.В. Взаимодействие коротких волокон в матрице при потере устойчивости. Плоская задача

Дифференциальное уравнение симметричной формы потери устойчивости

Дорн для предохранения потери устойчивости при гнутье тонкостенных труб большого диаметра

Другие явления потери устойчивости

Жесткость Потеря устойчивости

Жесткость потери устойчивости в аналитических системах типа

Жёсткость при потере устойчивости пластинок за пределом упругост

Затягивание потери устойчивости

Затягивание потери устойчивости и утки

Затягивание потери устойчивости при переходе пары собственных значений через мнимую ось

Затягивание при потере устойчивости циклом

Изгиб Условия граничные сжатые внецентренно — Равновесие — Формы возмущенные 63—65: — Силы критические 64, 65 — Устойчивость — Потеря при ползучести материала 10 — Устойчивость при различных случаях приложения силы

Изгибная форма потери устойчивости

Изгибно-крутильная форма потери устойчивости

Исключение потери устойчивости заготовки в процессе штамповки днищ

Исследование переходных процессов при потере устойчивости АСО

Исследование поведения сжатого стержня при потере устойчивости за пределом упругости

Кольца круговые Колебания изгибные упругие — Устойчивость Потеря

Кососимметричная форма потери устойчивости раскосов при неподвижных узлах

Коэффициент передачи перемещени пластинок после потери устойчивости

Критерий потери устойчивости

Критерий потери устойчивости динамический

Критерий потери устойчивости начальных несовершенств

Критерий потери устойчивости статический

Критерий потери устойчивости энергетический

Критические нагрузки и формы потери устойчивости

Крутильная форма потери устойчивости

Крутильная форма потери устойчивости тонкостенных стержней открытого профиля

Кручение стержней потеря устойчивости

Локальная потеря устойчивости цилиндрической оболочки при осевом сжатии

Локальная потеря устойчивости эллипсоида вращения при комбинированном нагружении

Материалов свойства при статическом нагружении естная потеря устойчивости

Методы исследования устойчивости оболочек и определяющие уравнения Виды потери устойчивости упругих оболочек

Моделирование несущей способности оболочек с учетом случайного характера потери устойчивости

Моделирование потери устойчивости прямых, криволинейных и тонкостенных стержней

Моделирование термической потери устойчивости конструкций

Модовое представление поля внутри устойчивого резонатора, не имеющего дифракционных потерь

Мягкая и жесткая потеря устойчивости

Некоторые задачи по определению критических нагрузок симметричной формы потери устойчивости

Неосесимметричная форма потери устойчивости

Неосесимметричная форма потери устойчивости многослойных цилиндрических оболочек Приведенная жесткость изгиба и расчетные формулы для критических нагрузок многослойных оболочек и пластин

О некоторых случаях потери устойчивости, не вписывающихся в классическую схему

О потере устойчивости вращающихся дисков

О потере устойчивости пространственных деформируемых тел

Обжим 10—13 — Виды дефектов, возникающих при потере устойчивости заготовки

Оболочки Формы потери устойчивости

Оболочки, нагруженные внутренним давлением сферические 129, 132 Напряжения 132 — Потеря устойчивости 132 — Схема нагружения

Оболочки, нагруженные внутренним цилиндрические 129 — Деформации 129—131 — Напряжения 129131 ¦-Потеря устойчивости 131 Схема нагружения

Обшивка как пластинка, работающая на сдвиг после потери устойчивости

Общая потеря устойчивости

Общая потеря устойчивости трехслойной пластиной при жестком на сдвиг заполнителе

Ограничение на применение вариационного принципа В при исследовании потери устойчивости развертывающихся оболочек

Описание алгоритма построения форм потери устойчивости

Определение приращений нагрузок при потере устойчивости

Определение спектра критических сил и форм потери устойчивости статическим методом

Определение частот свободных на 150-градусных цилиндрических подшипниках — Граница устойчивости 166, 167 — Скорость потери устойчивости

Основные понятия о потере устойчивости быстровращающихся роторов

Особенности поведения тонких упругих пластин и оболочек при потере устойчивости

Особенности потери устойчивости оболочек

Первая теорема о потерянной работе — потеря полной получаемой (или избыток затрачиваемой) работы вследствие необратимости конечного процесса перехода между заданными устойчивыми состояниями

Пластинки гибкие — Расчет подкрепленные после потери устойчивости — Коэффициент редукционный

Пластинки гибкие — Расчет потери устойчивости 201, 202 Пример расчета 197 — Расчет

Пластинки — Деформация после потери устойчивости

Пластинки, работающие на сдвиг после потери устойчивости

Пластины потеря устойчивости

Поведение стержней и пластин после потери устойчивости Влияние начальных неправильностей

Повышение напряжений в кольце при динамической потере устойчивости

Показатели мягкой и жесткой потери устойчивости

Полубезмоментные формы потери устойчивости (продолжение) Другой алгоритм построения полубезмоментных интегралов

Полубезмоментные формы потери устойчивости оболочек нулевой гауссовой кривизны Определяющие уравнения и граничные условия

Полубезмоментные формы потери устойчивости цилиндрических оболочек

Понятие о потере устойчивости при напряжениях, превышающих предел пропорциональности

Понятие о потере устойчивости упругого равновесия

Построение формы потери устойчивости

Потери устойчивости сжатой пружины с посаженными ликами

Потеря устойчивости

Потеря устойчивости

Потеря устойчивости аппарата на воздушной подушке

Потеря устойчивости в виде апериодического отклонения

Потеря устойчивости в виде апериодического отклонения работе материала упругой

Потеря устойчивости в виде апериодического отклонения следящей нагрузки

Потеря устойчивости в виде апериодического отклонения упруго-пластической

Потеря устойчивости в виде с перескоком

Потеря устойчивости в виде смысле Эйлера

Потеря устойчивости в виде форме исчерпания несущей способности

Потеря устойчивости в при воздействии пульсирующей нагрузки

Потеря устойчивости внецентренно сжатых стержней

Потеря устойчивости выпуклых оболочек под внешним давлениПотеря устойчивости цилиндрической оболочки при осевом сжатии

Потеря устойчивости за пределом упругости

Потеря устойчивости за пределом упругости (продолжение)

Потеря устойчивости за пределом упругости — схема Кармана

Потеря устойчивости за пределом упругости — схема продолжающегося нагружения

Потеря устойчивости и контактные взаимодействия тел

Потеря устойчивости и переход от ламинарного течения к турбулентному

Потеря устойчивости ламинарного течения

Потеря устойчивости ламината

Потеря устойчивости листовых элементов от сварки

Потеря устойчивости локальна

Потеря устойчивости местная

Потеря устойчивости оболочек вращения по формам чистого изгиба

Потеря устойчивости опецентренно сжатых стержней

Потеря устойчивости от термических напряжений

Потеря устойчивости первого рода

Потеря устойчивости первоначальной формы равновесия упругой системы в смысле Эйлера (классический тип потери устойчиво. Статический критерий

Потеря устойчивости плоского кольца

Потеря устойчивости плоского криволинейного стержня

Потеря устойчивости плоской формы

Потеря устойчивости плоской формы изгиба

Потеря устойчивости по Эйлеру

Потеря устойчивости при нагреве

Потеря устойчивости при напряжениях, превышающих предел пропорциональности

Потеря устойчивости при напряжениях, превышающих предел пропорциональности материала

Потеря устойчивости при сжатии. Compression buckling. Kompression, Kntcken

Потеря устойчивости при скручивании

Потеря устойчивости при упруго-пластических деформациях

Потеря устойчивости приращения сил и моменто

Потеря устойчивости равновесия

Потеря устойчивости равновесия второго рода

Потеря устойчивости растянутой пружины с посаженными витками

Потеря устойчивости ротора при действии сил трения

Потеря устойчивости с перескоком

Потеря устойчивости сжатой пружины при отсутствии посадки витков

Потеря устойчивости сжатой пружины с посаженными витками

Потеря устойчивости скручиваемой пружины

Потеря устойчивости слабо закрепленных оболочек вращения

Потеря устойчивости слоев

Потеря устойчивости слоистых композитов

Потеря устойчивости стержней, пластинок и оболочек

Потеря устойчивости стержня после перехода за предел текучести

Потеря устойчивости тел в условиях ползучести

Потеря устойчивости тонкостенными конструкциями

Потеря устойчивости тонкостенных стержней открытого профиля от одновременного действия изгиба и кручения

Потеря устойчивости тонкостенных цилиндрических оболочек при боковом давлении

Потеря устойчивости уравнения равновесия

Потеря устойчивости элементов конструкций

Потеря устойчивости, бифуркации и нарушение симметрии

Предельные нагрузки потери устойчивости цилиндрической оболочки

Предотвращение потери устойчивости

Примеры потери устойчивости и методы стабилизации систем

Пространственная форма потери устойчивости

Процедуры численных решений задач по потере устойчивости и контактным взаимодействиям тел

Процедуры численных решений задач по потере устойчивости тел

Пружины витые Потеря сжатые призматические Потеря устойчивости 78 Силы критические

Пружины витые Потеря устойчивости растянутые — Витки — Перекашивание 77 — Потеря

Пружины витые Потеря устойчивости сжатые круглые — Осадка

Пружины витые Потеря устойчивости сжатые призматические Потеря устойчивости 78 Силы критические

Пружины витые Потеря устойчивости скручиваемые — Моменты

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики витках

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики витках 77, 79 — Силы критические

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики критическая 77, 78 — Потеря

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики пятках

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики скручивающие критические

Пружины витые — Потеря устойчивости — Виды 77 — Характеристики устойчивости при посаженных

Раздача 13 — Виды потери устойчивости

Раздача 13 — Виды потери устойчивости заготовки

Разрушение толстостенного цилиндра как потеря устойчивости процесса накопления повреждения

Расчет подкрепленные после потери устойчивости - Коэффициент редукционный

Расчет потери устойчивости цилиндрической оболочки

Симметричная форма потери устойчивости раскосов со смещением узлов

Слоистые пластики потеря устойчивости слое

Случай неединственности форм потери устойчивости

Сочетание симметричной и кососимметричной форм потери устойчивости раскосов со смещением узлов

Статическая и динамическая потери устойчивости. Задача Эйлера. Динамическая постановка Механизм разрушения

Стержни - Диаграммы потери устойчивости

Стержни сжатые внецентренно Напряжения критические 87 Устойчивость — Потеря

Стеркой сжатые внецемтренно Напряжения критические 87 Устойчивость—Потеря

Точка потери устойчивости ламинарного пограничного слоя

УСТОЙЧИВОСТЬ ПЛАСТИНОК И ОБОЛОЧЕК Выражения сил и моментов через деформации серединной поверхности при потере устойчивости

Универсальность поведения динамических систем при потере устойчивости системы

Уравнения местной потери устойчивости сферических оболочек в разностной форме. Устойчивость сферических сегментов

Уравнения равновесия стержня после потери устойчивости

Условие потери и возникновения обыкновенной устойчивости

Условие потери устойчивости

Условия для потери устойчивости до перехода за предел упругости

Устойчивость Потеря г,а упругих опорах многопролетные (балки неразрезные) Местности опор — Коэффициенты безразмерные

Устойчивость Формы потери устойчивости

Устойчивость длинной цилиндрической оболочки при внешнем равномерном давлении, если полуволны после потери устойчивости направлены внутрь. Пределы применимости формулы

Устойчивость за колец круговых упругих Потеря

Устойчивость за пределами упругости колец круговых упругих Потеря

Устойчивость за пределами упругости конструкций 7—215 — Задачи — Решение 10 — Задачи бифуркационные—Решение 11, 12 — Потеря — Типы

Устойчивость за пределами упругости оболочек цил индркческв важнейшие 7-»-10 — Потеря

Устойчивость за пределами упругости оболочек цилиндрически важнейшие 7—10 — Потеря

Устойчивость при ударных нагрузках - Формы потери

Устойчивость стержней — Потеря

Устойчивость стержней — Потеря 373 Потеря при упругопластических деформациях 385, 386 — Формы прогибов

Устойчивость цилиндрических оболочек при неоднородном осевом сжатии Формы потери устойчивости, локализованные в окрестности образующей

Устойчивость цилиндрической оболочки при равномерном внешнем давлении, если полуволны после потери устойчивости направлены внутрь

Устойчивость — Потеря 240241 — Проверка

Устранение деформаций потери устойчивости при сварке пластин с рамами (В. М. Сагалевич)

Феномен кодирования динамической структуры при внешнем воздействии в момен т потери устойчивости симметрии симтемы

Форма осесимметричная потери устойчивости цилиндрической оболочки

Форма потери устойчивости

Форма потери устойчивости изгибания

Форма цилиндрическая потери устойчивости прямоугольной пластинк

Форма цилиндрическая потери устойчивости прямоугольной пластинк цилиндрической оболочк

Формы колебаний типичные подкрепленные после потери устойчивости — Коэффициент редукционный

Формы колебаний типичные потери устойчивости 201, 202 Пример расчета 197 — Расчет

Формы потери устойчивости безмоментного осесимметричного напряженного состояния выпуклых оболочек вращения

Формы потери устойчивости в отсутсвие кручения

Формы потери устойчивости в отсутствие кручения

Формы потери устойчивости оболочек вращения, локализованные в окрестности края

Формы потери устойчивости оболочек вращения, локализованные в окрестности края Устойчивость прямоугольной пластины при сжатии

Формы потери устойчивости оболочек вращения, локализованные в окрестности параллелей О формах локальной потери устойчивости оболочек

Формы потери устойчивости пологой оболочки

Формы потери устойчивости при наличии кручения

Формы потери устойчивости при наличии точек поворота

Формы потери устойчивости, локализованные в окрестности точки, лежащей на краю

Формы потери устойчивости, локализованные в окрестностях точек Локальная потеря устойчивости выпуклых оболочек

Эйлера потери устойчивости квазистатического движения тела

Эйлерова форма потери устойчивости стержней

Энгессера — Кармана) потеря устойчивости тела



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте