Эжектор звуковой

Полагая в соотношении (1.2) qQ/)— (эжектор звуковой), найдем [c.35]

Так как эжектор звуковой, то (7(л[,)= =1, а вследствие равенства критических скоростей 0=1. [c.45]

Когда эжектор звуковой, т. е. = будем иметь [c.315]

На рис. 9.15 приведен график для определения параметров звукового эжектора на критическом режиме. График этот рассчитан по уравнениям (12), (13) и (14) путем подстановки в них для заданных значений иУ0 и По, величины = 1 и предельного (критического) значения Ха согласно (31) и (34). При определении в уравнение (13) подставлялось дозвуковое зна- [c.523]

Рис. 9.15. График для определения параметров звукового эжектора па критическом режиме Xi = 1, А,2 = 1. = 1,4

Рис. 9.19. Предельные режимы работы эжектора, соответствующие звуковой скорости смеси в выходном сечении камеры = 1,4

Осредняя в звуковом эжекторе параметры эжектирующего потока в сечении запирания так, чтобы сохранить значения расхода, импульса и энергии, получаем, как указывалось выше, некоторый эквивалентный одномерный поток, статическое давление в котором Pi меньше, а приведенная скорость больше, чем [c.535]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

На рис. 14 показана схема эжектора, включающая сопло а высоконапорного (эжектирующего) газа, сопло б низконапорного (эжектируемого) газа, приемную трубку в ( смесительную камеру). Внутренняя поверхность приемной трубки профилируется в зависимости от назначения эжектора и режима его работы. Это особенно характерно для случая использования эжекторного сопла для увеличения тяги реактивных двигателей летательных аппаратов [3]. Обычно приемная трубка выполняется цилиндрической или, как это рекомендуется в работе [17], конической для компенсации роста толщины пограничного слоя по длине капала. В данной работе ограничимся исследованием двух последних вариантов исполнения эжектора, работающего в звуковом и дозвуковом режимах течения газа. [c.247]

Воздушная и паровая задвижки эжектора циркуляционной системы снабжены электроприводами. Включение их производится с местного щита. Кроме того, имеется автоматика восстановления сифона, включающая эжектор на тот случай, если при работе турбоустановки величина разрежения в сифоне упадет ниже заданной. При этом подаются световой и звуковой сигналы. [c.70]

Рис. 5. Типичные дроссельные характеристики эжектора со сверх-звуковым и дозвуковым соплами.

Предельным критическим режимом и предельным режимом запирания камеры смешения называются режимы, при которых течение в диффузоре дозвуковое, а в выходном сечении камеры смешения смесь имеет или сверхзвуковую или звуковую скорость (точки 3). Предельным режимом запирания сопел называется режим, соответствующий вершине вертикальной ветви характеристики, при котором скорости в критических сечениях сопел равны скорости звука, а на всем протяжении эжектора, начиная от критического сечения одного из сопел, имеется непрерывная область дозвукового течения. [c.193]

Рис. 2. Схема течения в начальном участке камеры звукового эжектора а — входное сечение камеры Ъ — сечение запирания.

Эффективность двухступенчатого эжектора с укороченной камерой смешения исследована в работе В. Т. Харитонова Экспериментальное исследование щелевого двухступенчатого звукового эжектора с общей форкамерой . [c.3]

Во многих применениях эжекторов, в том числе в применениях эжекторов в газовой промышленности, приходится иметь дело с такими отношениями давлений, которые обеспечивают большие (звуковые и сверхзвуковые) скорости течения газов. В этой работе мы будем заниматься только эжекторами больших скоростей. [c.6]

В результате расчетов получено, что звуковой газовый эжектор с цилиндрической камерой смешения не может обеспечить степень сжатия, превышающую 3,5. [c.33]

Скорость. эжектируемого потока обычно меньше звуковой, поэтому он в выходном участке эжектора ускоряется. В некотором сечении 2—2 (рис. 8.18) граница двух потоков становится параллельной оси сопла это сечение расположено тем дальше от среза внутреннего сопла, чем больше избыток давления в нем. Поперечный размер внутренней струи увеличивается, а эжекти-руемой — уменьшается с ростом избытка давления во внутреннем сопле. Конфигурации двух потоков при разных значениях избытка давления показаны на рис. 8.18. Режим работы эжектора, при котором вторичный поток разгоняется (в сечении 2—2) до звуковой скорости, называется критическим (рис. 8.18, в) если центральная струя расширяется настолько, что заполняет все выходное сечение эжектора (рис. 8.18, г), то наступает режим запирания, когда расход эжектируемого газа равен нулю. [c.448]

Однако п при больших сверхкритических отношениях давлений можно использовать эжектор с нерасширяющимся соплом, в котором скорость истечения эжектируюш его газа не превышает скорости звука. Такой эжектор принято называть звуковым. Это наиболее распространенный тип эжектора, эффективно работаюш ий в широком диапазоне изменения параметров газов. [c.495]

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирую-щей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (га 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерас-ширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Однако в наибольшей мере коэффициент эжекции ограничивается допустимыми пределами изменения числа ЛГаэ которое для звуковых эжекторов всегда меньше [c.252]

А — нагревательная батарея (испаритель) В — сепаратор С — конденсатор D — дистиллят-ный иасос Е — эжекторы (воздушный н рассольный) F — насос рабочей воды для эжекторов О — соленомер Я —звуковой сигнал I — датчик солеиомера К — соленоидный клапан L — невозвратный клапан Л1 — расходомер N — предохранительный клапан О — воздушный краник Р — пробный краник R — питатель ный клапан (с пружинной нагрузкой) S — фильтр Т — счетчнк дистиллята и — манометр V — вакуумметр X — термометр У — клапан срыва вакуума Z — дренажный клапан. [c.207]

Дистиллятный насос имеет те же характеристики, что и рассольный. Дистиллят откачивается через вертушечный суммирующий счетчик-расходомер. На боковом отводе дистиллятного трубопровода установлен автоматический клапан, который открывается по достижении солесодержания дистиллята 4,3 лгг/л. Далее дистиллят перепускается в камеру испарения. Одновременно включается звуковой сигнал в центральном пульте управления энергетической установки. Воздух и газы, выделяющиеся из испаряемой воды, отсасываются из конденсатора двухступенчатым пароструйным эжектором. В связи с этим давление рабочего пара должно быть не менее 6 кГ1см , а допустимое его значение перед испарителем (1,35 кГ1см ) достигается дросселированием через шайбу, сечение которой выбирают в зависимости от давления пара в котлах. [c.210]

Соленомер испарительной установки многоточечный. Он контролирует солесодержание дистиллята, конденсата греющего пара и конденсата эжекторов. Повышение солесодержа-ния в последних двух теплообменниках свидетельствует о нарушении их плотности. При увеличении солесодержания в любой из указанных точек подаются световой и звуковой сигналы, а автоматический клапан солености спускает засоленный дистиллят в льяла. [c.239]

Основой теории критических режимов эжектора со сверхзвуковым соплом является гипотеза о том, что, если на рходе в камеру смешения одна из струй сверхзвуковая или звуковая, а другая дозвуковая, то дозвуковая струя на начальном участке камеры смешения разгоняется до скорости звука. Сечение 2—2 камеры смешения, в котором дозвуковая струя разгоняется до скорости звука, называется сечением запирания (см. рис. 1). [c.200]

Установка состоит из следующих основных частей бункера коагуляционной камеры 4, крышки 9, эжектора 10, звукового генератора 5, капронового фильтра в, всасывающего патрубка 2, вентиля 8, шланга для воздуха 7 и пылеотводящего шланга 3. [c.40]

По данным Свердловского завода горноспасательного оборудования, изготовляющего установки УПЗ-1М, производительность эжектора, с учетом сопротивления системы, 40, и /ч, рабочее разряжение 100—140 мм рт. ст., интенсивность звукового поля 0,1—0,2 вт/см-, частота колебаний 10—15 кгц, площадь капронового фильтра 1 м (фильтр самоочищающийся), давление воздуха 4—5 кг/см , расход воздуха в эжекторе 0,6—0,7 m Imuh, а в звуковом генераторе — 0,3 м /ч. Основные размеры установки УПЗ-1М диаметр 545. ч.ч, высота 1085 мм, внутренний диаметр шлангов — подводящего сжатый воздух от сети и пылеотводящего 25 мм, а шлангов, подводящих сжатый воздух к эжектору и звуковому генератору, 13 мм. Вес установки 20,5 кг. [c.42]

Задолго до [16] двуслойная модель применялась для онисания течения на начальном участке газового эжектора. Применительно к онисанию критических режимов работы сверхзвукового эжектора с цилиндрической камерой смешения теорию и эффективный метод расчета егце в ЦАГИ предложил Ю. П. Васильев [17]. После перехода в ЦИАМ им были продолжены исследования эжекторов. Наряду с ире-небрежением смешения сверхзвукового (эжектируюгцего) и дозвукового (эжектируемого) потоков на начальном участке цилиндрической камеры в теории критических режимов, развитой Ю. П. Васильевым, сделано естественное предположение о звуковой скорости эжектируемого потока в концевом сечении указанного участка (М2 = 1). В 958 г. в [18] была предложена альтернативная теория, отличаюгцая- [c.19]

Книга допо.лнена оптическими фотографиями сверхзвукового обтекания клина, конуса, тупоносых осесимметричных, плоских тел и ромбовидных профилей и сверхзвуковых струй в камере смешения эжектора почти все эти фотографии являются кадрами из звукового кинофильма Вопросы газовой динамики , снятого в 1951 г. Московской киностудией научно-популярных фильмов. [c.6]

Расход эжектирующего газа, скорость которого обычно близка к звуковой, изменяется мало, а при сверхкритическом отношении давлений вообще остаётся постоянным. Поэтому уменьшение давления на выходе из эжектора приводит к значительному возрастанию 1чоэффициента эжекции. [c.322]

Г. Л. Гр о дз о в. с кий, А. Ф. Равдин. Исследование серии осесимметричных звуковых эжекторов при ( льших перепадах давления.................... [c.2]

Первые четыре работы сборника посвящены исследованию критического режима звукового эжектора. В работе М. Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова Газовые эжекторы больших скоростей приведены результаты экспериментов, при которых был обнаружен этот предельный режим, и предложен приближенный метод расчета параметров критического режима звукового эжектора с цилиндрической камерой смешения. В последующих работах Г. И. Таганова и И. И. Межирова, К теории критического режима газового эжектора , А. А. Никольского и В. И. Шустова Критические режимы газового эжектора больших перепадов давления и Ю. Н. Васильева, К теории газового эжектора дано существенное уточнение теории критического режима, позволившее надежно определять основные параметры газового эжектора с цилиндрической камерой смешения расчетным путем. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...