Двухступенчатый эжектор

Турбогенератор ТД-600 имеет собственную конденсационную установку, состоящую из конденсатора, двухступенчатого эжектора, циркуляционного и конденсатного электронасосов. [c.79]

Рис. 88. Схема двухступенчатого эжектора

Для иллюстрации ниже в табличной форме приведен числовой пример расчета первой ступени двухступенчатого эжектора (табл. 4). [c.147]

Схема установки двухступенчатого эжектора совместно с конденсатором и конденсатным насосом приведена на рис. 98. [c.163]

Так как в конденсаторе первой ступени двухступенчатого эжектора, а также в конденсаторах первой и второй ступеней трехступенчатого эжектора [c.163]

Подогрев основного конденсата турбины производится сначала в поверхностных холодильниках двухступенчатых эжекторов 180. При помощи обводной задвижки 137 часть конденсата обычно перепускают, минуя эжектор, в линию к подогревателям. [c.298]

Свежий пар к эжекторам подводится по паропроводу 179. Каждый двухступенчатый эжектор 180 снабжен одним общим запорным [c.299]

Рис. 8-2. Принципиальная схема двухступенчатого эжектора с поверхностными охладителями.

При недостаточном разрежении проверяют ступени эжектора отдельно. Вторая ступень (в двухступенчатом эжекторе) должна создавать разрежение не менее 80—90% атмосферного давления, примерно 600—690 м рт. ст. (последняя цифра для эжектора импортных турбин). Если разрежение мало, то увеличивают давление пара на сопла этой ступени. Углубление вакуума при этом указывает на засорение сопел или износ их поверхности. Сопла прочищают или заменяют. После проверки и доведения до указанного разрежения второй ступени включают обе ступени. При разрежении на вакуумметре М2 менее нормального повышают давление пара на сопло первой ступени, проверяя, не засорено ли оно. [c.103]

В турбоустановках ЛМЗ серии высокого давления в качестве основных применялись двухступенчатые эжекторы типа ЭП-2-400-3 (К-25-90) и трехступенчатые — ЭП-3-600-4 (К-50-90 и К-100-90). Пароструйные эжекторы используются также в турбоустановках К-200-130 ЛМЗ, К-300-240 и К-500-240 ХТЗ, а также во всех теплофикационных машинах, выпускаемых ТМЗ. [c.45]

Для турбин ЛМЗ мощностью 25 000 кет применяются двухступенчатые эжекторы типа ЭП-2-240-3. Турбины ЛМЗ мощностью от 50 000 до 200 000 кет снабжаются трехступенчатыми эжекторами типа ЭП-3-600-4 турбина типа К-50-90 (ВК-50-1) имеет один эжектор, турбины типов К-50-90 (ВК-50-3), К-ЮО-90 (ВК-100-6), К-150-130 (ПВК-150) и К-200-130 (ПВК-200) — по два эжектора такого же типа эжекторы применяются для турбин ТМЗ. [c.136]

Поступающая на опреснение вода нагревается гидрофобным теплоносителем, имеющим температуру 100°С, до 94,5°С и затем пропускается через 15 ступеней мгновенного вскипания. Исходная вода после подогрева в охладителе дистиллята 4 поступает к трем теплоотводящим ступеням установки мгновенного вскипания 1 и затем насосами подается на два контактных регенеративных подогревателя 3, где она нагревается теплотой гидрофобного теплоносителя и вместе с ним направляется к 12 теплоиспользующим ступеням вскипания. Часть конденсата вторичного пара и теплоноситель из каждой ступени самостоятельным насосом возвращаются на головной подогреватель 2, где происходит разделение конденсата и гидрофобного теплоносителя. С целью более полного использования теплоты конденсата вторичного пара в схеме предусмотрен дополнительный подогреватель 5, в котором осуществляется частичный подогрев исходной воды перед подачей на первую ступень мгновенного вскипания. Чтобы исключить потери гидрофобного теплоносителя, запроектированы специальный отстойник 6 и сборник его 7. Необходимое разрежение в схеме обеспечивает двухступенчатый эжектор 8. [c.49]

По конструктивным соображениям и из-за низкой экономической эффективности понижения давления в замыкающей ступени дальнейшее его уменьшение нежелательно. Так, при более низких температурах последней ступени в установках мгновенного вскипания возрастут объемы камеры, поверхности конденсаторов. Кроме этого, снижение конечной температуры вызовет увеличение скорости подъема пара с увеличением выноса солей. В других типах установок при понижении давления потребуется прибегать к двухступенчатым эжекторам, что увеличит расход пара на собственные нужды. При предельном разрежении в любой схеме произойдет перераспределение температурных напоров по ступеням, включая головной подогреватель, что понизит производительность установки. [c.84]

На рис. 5-30 дан план опреснительной установки с горизонтально-пленочными аппаратами. Установки производительностью 15 500 м сут получают греющий пар от индивидуальной котельной. Первая ступень выполняет роль головного подогревателя. По обеим сторонам двух корпусов установки расположены коллекторы, в которые собирается дистиллят и рассол отдельных ступеней. Корпуса располагаются на высокой эстакаде, что облегчает сбор рабочих сред и работу насосных групп. Обслуживающие установку насосы вынесены на общую площадку и расположены в закрытом помещении. Двухступенчатый эжектор смонтирован на платформе около концевого конденсатора. Узел автоматического управления и контроля за работой установки находится в отдельном корпусе. Подача исходной воды производится по специально проложенным под установкой водоводам. После очистки на специальных фильтрах вода подается к соплам ступеней установки. [c.222]

Примечание. Эжектор ЭП-1 является первой ступенью двухступенчатого эжектора [c.350]

При увеличении количества проникающего в конденсатор воздуха уменьшение коэффициента теплоотдачи с паровой стороны вызывает уменьшение коэффициента теплопередачи /с, увеличение недогрева воды Д / и увеличение давления в конденсаторе (фиг. 92). Следует обратить внимание на резкий характер изменения к и Д t, начиная с О озд 5 кг/час, что соответствует переходу на так называемый перегрузочный режим работы эжектора (см. ниже и 46). Это является одним из примеров, подтверждающих излагаемую ниже связь работы конденсатора и воздушного насоса. Исследованиями работы конденсационных устройств отечественных турбоагрегатов установлено, что при работе эжекторов в пределах рабочего участка их эксплуатационной характеристики на каждые 10 кг час увеличения присоса воздуха повышение давления отработавшего пара составляет в среднем 0,003—0,005 ата при двухступенчатом эжекторе и около 0,001 — 0,002 ата при трехступенчатом эжекторе. Ухудшение же вакуума приводит к увеличению расхода пара на турбину и пережогу топлива (см. выше). [c.211]

Фиг. 146. Схема двухступенчатого эжектора

При многоступенчатом пароструйном эжекторе степень сжатия в каждой ступени принимается одинаковой. При двухступенчатом эжекторе давление в конце диффузора первой ступени, приблизительно равное давлению в камере смешения второй ступени, определяется как среднее геометрическое между давлением отсасываемой паровоздушной смеси Рч я давлением на выходе эжектора р - [c.304]

На основании изложенного можно объяснить, почему характеристика эжектора состоит из двух частей — рабочей и перегрузочной. Например, для двухступенчатого эжектора на фиг. 157 показано в зависимости от расхода воздуха изменение давления всасывания первой ступени р1, второй ступени р и предельного про [c.312]

Фиг. 157. К построению характеристики двухступенчатого эжектора.

Двухпоточный конденсатор 10, 222 Двухступенчатый эжектор 293 Деаэратор назначение 372 [c.420]

Рис. 4-59. Пароструйный двухступенчатый эжектор.

Конденсаторы снабжаются вспомогательным оборудованием циркуляционным и конденсатным насосами, а также устройством для отсасывания воздуха, проникающего в конденсатор через неплотности. Циркуляционный насос предназначен для подачи охлаждающей воды. Конденсатным насосом конденсат удаляется из конденсатора и подается в систему регенеративного подогрева для питания паровых котлов. Для отсасывания воздуха из конденсатора применяются эжекторные установки. На фиг. 243 приведена схема устройства двухступенчатого эжектора. [c.392]

На фиг. 5-70 представлен чертеж двухступенчатого эжектора ЛМЗ им. Сталина. Паровоздушная смесь сжимается до атмосферного давления последовательно в два приема, причем в первой ступени до некоторого промежуточного давления р, равного приблизительно 0,1 0,2 ата. [c.357]

Эффективность двухступенчатого эжектора с укороченной камерой смешения исследована в работе В. Т. Харитонова Экспериментальное исследование щелевого двухступенчатого звукового эжектора с общей форкамерой . [c.3]

Проведено сравнение экспериментальных и теоретических зависимостей, в основном Л.1Я критических режимов, как для первой ступени эжектора (при выключенной вто()ой), так и для двухступенчатого эжектора в целом. Показано, что экспериментальные характеристики двухступенчатого эжектора практически полностью совпадают с теоретическими при величине коэффициента восстановления полного давления V = 0,9Э, что свидетельствует об удовлетворительной работе первой ступени, имеющей уменьшенную длину камеры смешения. [c.117]

Показано преимущество двухступенчатого эжектора по сравнению с одноступенчатым. [c.117]

Вторая ступень эжектора соответствует схеме звукового эжектора с периферийным кольцевым подводом эжектирующего газа и камерой смешения, имеющей небольшой начальный сужающийся конический участок (испытанное сопло № 2 — см. фиг. 2 стр. 83 настоящего сборника). Таким образом, применение указанных щелевых вставок позволило выполнить двухступенчатый эжектор без изменения общей конструкции одноступенчатой эжекторной установки. [c.118]

Для более полного анализа экспериментальных характеристик двухступенчатого эжектора первоначально были проведены испытания одной первой ступени эжектора при Л II - 0. Основные испытания первой ступени проводились при относительном [c.118]

Так как данный двухступенчатый эжектор имеет общую форкамеру, то для обеих ступеней эжектора полные давления эжектирующего газа на входе в камер смешения (пренебрегая потерями) одинаковы, т. е. р о Ро — Ро- [c.121]

Расчет теоретических зависимостей двухступенчатого эжектора проводился по уравнениям эжекции, причем в качестве ходных принимались экспериментальные [c.121]

Как отмечалось выше, испытания первой ступени эжектора, выполненной в виде секции щелевых вставок, были проведены для более полного анализа характеристик двухступенчатого эжектора, причем по результатам этих испытаний необходимо было [c.123]

Определим степень сжатия отсасываемой из конденсатора паро-воздуш-ной смеси в каждой ступени эжектора. Обычно в каждой ступени эжектора степени сжатия т принимаются одинаковыми. Для двухступенчатого эжектора промежуточное давление, равное давлению смеси при выходе из диффузора первой ступени, определяется из условия [c.134]

К OIH стр у кц и я эжекторов. Для турбин типов ВТ-25-4, ВПТ-25-3, ВК-25-1 и АП-25-2 ЛМЗ применяются главные двухступенчатые эжекторы типа ЭП-2-400-3 (один эжектор на турбину), а для турбин типов ВК-50-1 (один на турбину) и ВК-100-2 (два ва турбину) — трежступенчатые эжекторы типа ЭП-3-600-4. [c.671]

Схема двухступенчатого эжектора приведена на рис. 7-47. Паровоздушная смесь отсасывается из конденсатора эжектором первой ступени, в диффузоре 1 которого она сжимается до давления, промежуточного между давлением в конденсаторе и атмосферным. Из диффузора паровоздушная смесь поступает в промежуточный холодильник 2, а оттуда в эжектор второй ступени. В холодильнике 2 пар конденсируется, а воздух охлаждается, что снижает требуемую работу сжатия паровоздушной смеси во второй ступени и расход рабочего пара на эжектор второй ступени. В диффузоре 3 второй ступени паровоздушная смесь сжимается до давления несколько выше атмосферного, после чего поступает в холодильник 4. Отсасываемый эжекторами воздух с небольшой примесью оставшегося несконденсирован-ным в холодильнике второй ступени пара выбрасывается наружу через патрубок 5. Конденсат из холодильника первой ступени обычно отводится в конденсатор. Из-за разности давлений в холодильнике первой ступени и в конденсаторе на сливе конденсата из холодильника обычно устапавливается гидравлический затвор в виде сифонной трубки (рис. 7-48), высота которой может быть определена по формуле р , где и /7 давле- [c.185]

Вьгпар из деаэратора отводится в -поверхностный охладитель, установленный непосредственно над деаэратором. Конденсат выпара возвращается в деаэратор, а неконденсирующиеся газы отсасываются двухступенчатым эжектором. Охлаждающей водой для парового эжектора и охладителя выпара служит исходная сырая вода. Схема автоматизации вакуум-деаэрационной установки предусматривает установку серийно изготавливаемой электронной аппаратуры. [c.149]

Экспериментально исследован двухступенчатый эжектор с общей форкамерой эжекти-рующего газа, у которого первая ступень выполнена в виде секции щелевых вставок прн длине камеры смешения, равной одно.му калибру. [c.117]

Индексом. 1 обозначаются параметры эжектируемого газа, одним мирихом — параметры эжектирующего газа, двумя штрихами — параметры смеси. При рассмотрении параметров двухступенчатого эжектора дополнительно индексом, 1 обозначены параметры, относящиеся к первой ступени, индексом, П —ко второй и индексом -суммарные параметры, характеризующие работу двухступенчатого эжектора. [c.117]

Запирание потока эжектируемого газа в сечении III—III хорошо видно из графика, приведенного на фиг. 5. В этом случае приведенная скорость эжектируемого газа, определенная по измеренным величинам полного и статического давлений эжектируемого газа (насадком Пито), не пpeвышaeJ своего предельного значении пред = 0,36. Экспериментальная зависимость А = / ра) на фиг. 4, соответствующая запиранию эжектируемого газа в сечении ///—///, была в дальнейшем использована для анализа результатов испытаний двухступенчатого эжектора. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...