Н Неравномерность потока перед

Практически допустимая степень неравномерности потока перед колесом может быть принята равной 3 %, т. е. Ашо.о = /w = [c.309]

При значительной неравномерности потока перед поворотом расстановка лопаток должна определяться экспериментально. [c.69]

Аналогично действует изменение радиальных зазоров и в других уплотнениях ротора. Так, при колебаниях ротора изменение радиальных зазоров в концевых или диафрагменных уплотнениях, вызывая неравномерность потока перед примыкающим к ним РК из-за различия протечек по окружности в зависимости от угла 0, приводят качественно к такому же эффекту, как только что рассмотренный. [c.251]

Влияние неравномерности потока перед компрессором [c.131]

Л Линия рабочих режимов на характеристике компрессора 127, 128 Н Неравномерность потока перед компрессором 131 [c.213]

Влияние неравномерности потока перед компрессором. При определении характеристик компрессора на стенде или при проведе- [c.158]

J—1/Dbs), а коэффициент авх уменьшается, что связано с переходом воздухозаборника на сверхкритический режим и сопровождается усилением пульсаций и неравномерности потока перед компрессором. Чрезмерная коррекция клина (конуса) его дополнительным выдвижением может привести к помпажу компрессора. [c.304]

Уменьшением неравномерности потока перед рабочими лопатками. Это в первую очередь достигается тщательными профилированием и отработкой газоподводящих патрубков. Известно, что улиточные подводы обеспечивают более равномерный подвод газа к турбине, чем встречные патрубки. Некоторое выравнивание потока можно получить увеличением зазора между рабочими п сопловыми лопатками. [c.100]

Смесители выполняются по трем основным принципиальным схемам кольцевой, радиальной и лепестковой (рис. 9.8), а также их сочетаниям. Наименьшие гидравлические потери имеет кольцевой смеситель, однако при этом возникают трудности с получением высокой полноты сгорания топлива вследствие большой радиальной неравномерности потока перед стабилизаторами пламени. Чтобы сохранить заданное распределение форсажного топлива по поперечному сечению камеры и не допустить падения полноты сгорания, необходимо с увеличением скорости полета увеличивать относительную подачу топлива в периферийную зону. [c.450]

Заметим, что плоские (тонкостенные) решетки обладают специфической особенностью, заключающейся не только в том, что степень выравнивания потока в сечениях на конечном расстоянии за ними отличается от степени растекания но их фронту, но и в том, что при достижении определенных значений коэффициента сопротивления эти решетки даже усиливают неравномерность потока за ними, придавая профилю скорости характер, прямо противоположный характеру распределения скоростей перед ними. [c.77]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Ниже приведены метод расчета отводящих участков (расчет степени неравномерности потока на выходе из аппарата и места устройства выходного отверстия), а также результаты экспериментальной проверки этого метода и подробного изучения структуры потока на участках перед выходом из аппарата. [c.137]

Структура потока перед выходом из аппарата. Диаграммы полей скоростей (рис. 6.5—6,7) подтверждают рассмотренную структуру потока в выходном участке рабочей камеры аппаратов. Действительно, неравномерность распределения скоростей ио сечению камеры быстро убывает с удалением от выходного отверстия, при этом резкое повышение скоростей наблюдается только в пределах проекции выходного отверстия на рабочее сечение. Для симметричного выхода — в центральной части рабочего сечения (рис. 6.5), а для бокового — в части, непосредственно [c.145]

Следует еще отметить, что выравнивающее действие решеток при большой регулярной неравномерности потока аналогично описанному для других видов неравномерностей. Так, например, по распределению скоростей в различных сечениях (см. рис. 1.25) видно, что вначале с увеличением коэффициента сопротивления решетки профиль скорости, имеющий в сечении перед решеткой сильно вытянутую форму, в сечениях на конечных расстояниях за ней выравнивается. Практически выравнивание скоростей в рассматриваемых сечениях заканчивается уже при tp 2. [c.191]

Нетрудно подсчитать, какая степень неравномерности поля скоростей по величине допустима в указанном сечении, если известна допустимая степень неравномерности потока за входным коллектором испытуемого нагнетателя перед его колесом. [c.309]

Неравномерность потока по окружности называется наличием парциальности, разъемов в диафрагме, отборов пара, а также неправильной установкой отдельных лопаток, конечной толщиной кромок и т. д. К технологическим причинам относятся ошибки в зацеплении редуктора, расцентровка ротора и т. п. Эти причины вызывают колебания ротора, которые передаются рабочей части лопаток. [c.281]

Структура вихревых следов в квазистационарном потоке за решеткой характеризуется 1) безразмерной шириной а=Оа ъ1 Ь, где До,5 — ширина следа в сечении, отвечающая значению 0,5iA/5oi= = (Poi—Рш)/2 (рис. 3.24,о), Ь — хорда профиля (или длина пластины) 2) коэффициентом неравномерности поля полных давлений Аро= (Pai—P0M)/(P0—Pi), где рои Рш, Ро —давления торможения за решеткой в ядре потока, на оси следа и в невозмущенном потоке (перед решеткой) pi — статическое давление за решеткой 3) коэффициентом неравномерности поля скоростей Ин = = (uq— м)/ио- Опыты показали, что характеристики следа зависят от структуры парокапельного пограничного слоя. Возможны два случая парокапельный слой без пленки и с пленкой. В первом —. для заостренных кромок 1 и 2 увеличение влажности приводит [c.109]

Первый способ— дросселирование потока перед входом или по длине пучка в перфорированных решетках. Для обеспечения требуемых параметров распределения потока решетки могут быть с неравномерной перфорацией по направлению необходимого воздействия на поток. [c.56]

Переменные аэродинамические силы (ПАС) порождаются неравномерным потоком пара, главным образом в области уплотнений над-бандажами РК. Эти силы возрастают с уменьшением радиальных зазоров (в практически применяемых пределах). При снятии этих уплотнений вибрации прекращаются, но к. п. д. ступеней заметно снижается. С увеличением нагрузки на турбину возрастает давление перед РК и растут ПАС, так что при некоторой мощности, если не предусмотрены особые меры, возбуждаются недопустимые колебания, зависящие от величины указанных зазоров. Эта мощность даже получила специальное название пороговой мощности (см. гл. XIV). [c.35]

Один из существенных недостатков соплового парораспределения при высоких параметрах пара заключается в том, что вследствие различного дросселирования в регулировочных клапанах при их неодинаковом открытии температуры потоков пара, идущих через эти клапаны, могут значительно различаться. Такая неоднородность потока и связанный с нею неравномерный нагрев статора турбины могут быть причиной возникновения значительных температурных напряжений и деформации корпуса, существенно ухудшать маневренные качества турбины. Для устранения неравномерности параметров перед различными сегментами сопел применяется одновременный впуск пара в несколько групп сопел. При этом сопловое парораспределение приближается к дроссельному и разница в экономичности частичных режимов между ними сокращается. [c.141]

Третий сомножитель в уравнении (4-6) показывает величину неравномерности скорости пара на выходе из жалюзи, вызываемую наличием резко выраженных местных потоков перед жалюзи. Чем выше сопротивление жалюзи и чем меньше сопротивление коробов, тем более надежно будет выравниваться скорость потока пара на выходе из жалюзи [c.64]

В результате проведенных исследований были получены поля полных и статических давлений перед решеткой и за ней, а также поля направлений потока на выходе. Это позволило определить основные характеристики решетки к. п. д., коэффициенты потерь и углы выхода. При обработке экспериментальных данных производилось осреднение неравномерного потока по энтропии. [c.216]

Что же касается линий ad и 6с, то их целесообразно провести параллельно линиям тт и пп на таком расстоянии от них, чтобы можно было пренебречь неравномерностью потока. Иначе говоря, их надо провести в невозмущенном потоке перед и за решеткой (теоретически в бесконечности, а практически, как установил Н. Е. Жуковский, примерно на расстоянии шага решетки). [c.26]

Характеристики компрессора, полученные на специальных стендах, на которых обычно стараются создать благоприятные условия для его работы (стационарное течение и равномерное поле параметров перед компрессором), могут суш,ественно меняться при постановке двигателя на самолет. Это следствие влияния воздухозаборника и других самолетных элементов, а также режима полета летательного аппарата, особенно при хвостовом расположении двигателей (ТУ-154, ЯК-40, ЯК-42 и др.), когда крылья самолета могут индуцировать неравномерное и нестационарное поле параметров потока перед двигателем даже при горизонтальном полете, не говоря уже о маневрах самолета (набор высоты, снижение и посадка . Кроме того, может меняться влажность воздуха и уменьшаться число Re при подъеме на высоту. [c.129]

В действительности параметры потока перед ступенью, особенно первой, неравномерные и по радиусу, и по окружности. Постоянными они принимаются в качестве допущения. [c.178]

На такой установке обычно измеряются абсолютное значение и направление скорости воздушного потока перед и за решеткой при одновременном измерении давления в тех же сечениях. Поток за решеткой отличается значительной неравномерностью. Поэтому здесь приходится определять поле скоростей и давлений (с по-мош,ью гребенчатых насадков или путем перемещения насадков вдоль фронта решетки) с последующим осреднением результатов измерений по шагу и, если необходимо, повторять измерения на различном расстоянии от ограничивающих поток стенок. [c.81]

Рис, 4.36. Формы неравномерности потока возду. а перед компрессором [c.159]

Второй важной особенностью работы компрессора с таким полем скоростей является значительное уменьшение радиальной неравномерности при прохождении потока через осевую ступень. Уменьшение осевой скорости перед ступенью ведет к увеличению степени повышения давления Лст> тем более резкому, чем круче протекает характеристика ступени. Поэтому в зонах с пониженными значениями pi и ia ступень будет сообщать воздуху больше энергии и обеспечит большее повышение давления, чем в зонах с повышенными значениями Сю. В результате неравномерность поля полных давлений воздуха за ступенью будет уже значительно меньше, чем перед ступенью. Поэтому радиальная неравномерность потока на входе в многоступенчатый компрессор оказывает существенно [c.160]

Степень выравнивающего действия препятствий указанных видов зависит от их геометрических параметров (коэффициента живого сечения, относительной толщины слоя и т. д.). Поскольку эти параметры определяют коэффициент сопротивления препятствий, то в результате степень выравнивающего действия (степень растекания среды) является функцией коэффициента сопротивления. Чем больше коэффициент сопротивления препятствия, тем выше степень растекания среды по его фронту. Однако плоские (тонкостенные) решетки, как перфорированные листы, проволочные и другие сетки, ткань и т. п., в отличие от пространственных препятствий (слои сыпучих или кусковых материалов, трубчатые решетки и т. п.) обладают особенностями после достижения определенного (предельного или критического ) значения коэффициента сопротивления в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой профиль скорости получается перевернутым ( обращенным ), т. е. наблюдается такая неравномерность потока, при которой максимум скорости за решеткой соответствует минимуму скорости перед ней, и наоборот (рис. 8-6) [8-20, 8-21, 8-28, 8-29]. [c.407]

Характер изменения профиля скорости за замыкающим скачком типичен для течения при турбулентном перемешивании. Влияние трения у стенок проявляется лишь в сечениях, расположенных за точкой В. Таким образом, расстояние между точкой А т В определяет минимальную длину кольцевого канала постоянного сечения, на которой заканчивается рост статического давления и достигаются минимальные средняя скорость и неравномерность потока. Обозначим длину этого участка через т и назовем ее длиной участка торможения сверхзвукового потока в замыкающем скачке уплотнения. Располагая замыкающий скачок в нескольких сечениях кольцевого канала при разных кольцевых соплах, можно найти зависимость длины т от безразмерной скорости Л01 в ядре потока и параметров пограничного слоя перед замыкающим скачком. Полученные значения т, отнесенные к гидравлическому диаметру кольцевого канала 2Н, приведены на рис. 4 в виде зависимости / 2Н) = /(Л ), где т — среднее [c.466]

Неравномерность поля давлений и температур в газовом потоке перед рабочими лопатками турбины вызывается неравномерной работой форсунок и камер сгорания. В результате этого на лопатки действуют периодически изменяющиеся силы давления газового потока, которые и вызывают их вынужденные колебания. Частота импульсов давления, а следовательно, и частота колебаний лопаток очень велика. [c.100]

В результате большого пути и поворотов потока происходит перемешивание струй, и давление торможения на выходе ступеии практически неизменно по шагу НА. Шаговая неравномерность потока перед НА существенно повышает потери энергии при обтекании направляющей решетки (см. рис. 4.22, б). Оценка увеличения коэффициента потерь = [c.181]

Влияние осевого зазора. Увеличение осевого межвенцового зазора уменьшает неравномерность потока перед решеткой. Это снижает уровень колебаний давления. Уменьшаются главным образом высокочастотные возмущаюш,ие силы, кратные произведению числа лопаток Zi на частоту вращения п. В ЛПИ были получены [2] некоторые количественные данные о влиянии осевого зазора на величину ПАС. [c.247]

Л Линия рабочих режимов на ха-рактерстике компрессора 153 Н Неравномерность потока перед компрессором 158 Нестационарность потока перед компрессором 163 П Параметры решетки профилей 76, 195 [c.309]

Вопросы влияния радиальной и окружной неравномерности потока перед вентилятором на его аэродинамическую характеристику и структуру потока между лопаточными венцами исследованы в работе А. С. Гиневского и А. И. Морозова (1962). Окружная неравномерность потока в значительно меньшей степени затухает в лопаточных венцах, чем радиальна ] . В обоих случаях происходят снижение кпд и смещение срыв-ного режима. В работе предложена приближенная формула для расчета теоретического давления при окружной неравномерности входящего потока. [c.847]

После сборки передачи упругий момент перераспределяется между всеми потоками передачи. При работе передачи каждый поток передает часть внешнего момента. Упругий и внешний моменты, алгебраически суммируясь, создают различнзто нагруженность отдельных потоков. Коэффициент, характеризующий неравномерность нагружения потоков, назовем коэффициентом перегрузки Ка. При проектировании упругих элементов этот коэффициент задают в пределах [c.214]

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = опт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки р >> профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за пешеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, 6), и наоборот. [c.87]

Таким образом, если при большой регулярной неравномерности потока известно распределение скоростей в трубопроводе перед решеткой, т. е. 01. 02у Л4о1, Л4 )2, N01 и Л ог. то, задаваясь степенью неравномерности в конечном сечении за решеткой, т. е. величинами Ш21. 22, 2ь 22, N. 1 и Л 22, можно с помощью выражений (4.30), (4.34) и (4.35) или (при Л4 = = 1) (4.36), (4.37) и (4.38) найти соответствующее значение [c.102]

ДаУо-о/ о = 0,03. В работах [2, 50, 52] приводится следующая связь между неравномерностью потока после сужения за плавным коллектором и неравномерностью в сечении камеры перед ним [c.309]

Коэффициент неравномерности потока увеличивается в зависимости от относительной степени шероховатости (приблизительно в степени 0,2) и с уменьшением числа Re. В опытах ЛПИ с решетками наиравляюш,их лопаток при степени турбулентности перед решеткой е = 5- 8% с повышением числа Re коэффициент неравномерности существенно понижался. Например, при изменении числа Re от 2 10 до 4,5- 10 коэффициент Ис, снижался в 1,4—1,6 раза. [c.249]

Как было показано выше, при повороте потока перед газораспределительным устройством плоские решетки не обеспечивают равиомерного пяспределеиия, так как не могут изменить нанравления потока. Поэтому для распределения газов в нижних секциях необходимо перед плоской решеткой создать такие условия, чтобы поток двигался перпендикулярно плоскости решетки и имел малую неравномерность. Поэтому опускной короб выполняется сечением 1 500X4 000 мм, что обеспечивает перед поворотом равномерное распределение газов по ширине корпуса. Скос задней стеики короба и объемные вставки в месте поворота перед входом в электрофильтр способствуют равномерному распределению потока по высоте Kopiny a и создают условия для поворота. Во входном сс-чении устанавливается плоская решетка, завершающая распределение потока (рис. 7-11,6). [c.201]

Рассмотрим течение воздуха через эти решетки профилей, пренебрегая неравномерностью потока в окружном направлении. На входе в рабочее колесо скорость воздуха по отношению к корпусу компрессора (будем называть ее абсолютной скоростью) в общем случае может быть направлена не параллельно оси колеса, а под некоторым углом к ней вследствие неполного спрямления потока направляющим аппаратом предыдущей ступени или установки перед колесом входного направляющего аппарата, показанного на рис. 2.2 пунктиром. Эта скорость изображена на рис. 2.2 вектором Си Вращению рабочего колеса соответствует на рис. 2.2 перемещение решетки А справа налево с окружной скоростью .Для определения скорости воздуха относителыно рабочих лопаток применим известное правило сложения скоростей, согласно которому абсолютная скорость равна сумме относительной и переносной. В дан- [c.39]

Обойменная конструкция цилиндра имеет ряд преимуществ. Большое кольцевое пространство между гребнями соседних обойм создает удобные камеры для отбора пара. При отсутствии обойм возникает необходимость в создании камеры отбора, поскольку близкое размещение ступеней к патрубку отбора создает окружную неравномерность потока между ступенями и приводит к вибрации и усталости рабочих лопаток. Создание камеры отбора повлечет, с одной стороны, увеличение длины турбины, а с другой — снижение экономичности из-за потерь с выходной скоростью в ступени, расположенной перед отбором. [c.91]

Переменная составляющая (пульсация) давления на установившихся режимах не превышает 5—10% статической составляющей и имеет частоту, равную оборотной частоте турбины (влияние неравномерности потока воды из спиральной камеры) и частоты, соответствующие собственным частотам вибрации лопастей. Пульсации давления с частотой, соответствующей прохождению лопасти перед лопатками направляющего аппарата, в гидротурбине Днепровской ГЭС не наблюдается. В турбине Нивской ГЭС, имеющей более высокий напор и малое предлопастное пространство, наблюдаются небольшие пульсации давления с частотой, соответствующей прохождению лопасти перед лопатками направляющего аппарата. [c.489]

В самом деле, сечеиие струи воздуха при переходе из отводного канала к концу коллектора уменьшается с 20 до 4 следовательно, скорость при этом увеличивается в пять раз поэтому кинетическая энергня частиц воздуха в трубе в 25 раз больше кинетической энергии тех же частиц перед коллектором. Неравномерности потока воздуха, остающиеся после его успокоения и выпрямления, относятся теперь только к /25 части энергии, находящейся в струе остальные окончательной энергии каждой частицы воздуха получаются этими частицами вследствие падения давления в коллекторе. Поэтому, если в пространстве перед коллектором удается уменыпить неравномерность кинетической энергии до 50 Iq, то это влечет за собою уменьшение неравномерности кинетической энергии в струе до 2 / , и следовательно, неравномерность скорости в направлений струи будет составлять только 1 / . [c.263]

Еоловной ударной волной — поверхность разрыва, возникающую в равномерном (или неравномерном) сверхзвуковом потоке перед телом. В случае отошедшей ударной волны между этой поверхностью разрыва и телом существует область дозвуковых скоростей, порождающая соответствующую М-область. Аналогичный случай имеет место и при некоторых режимах обтекания с присоединенной ударной волной у заостренного тела. (Доказательство существования головной ударной волны см. в гл. 8, 1.) [c.254]

В щелевых головках второго типа (коллекторных) расплав подводится к формующей щели 1 при помощи специальной трубы (коллектора 2 радиусом Я), расположенной параллельно фронту щели. Коллектор соединен с адаптером 3 одним концом или серединой. Коллекторную головку с центральным питанием можно рассматривать как две головки с половинной шириной щели. Явление выпучивания стенок формующего канала в данном типе менее существенно вследствие большей общей жесткости конструкции и с помощью соответствующего конструктивного приема (показанного ниже) может быть практически устранено. Однако головки этого типа, в отличие от предшествующего, имеют потенциально возможные зоны застоя расплава ( мертвые зоны ) в концевых участках коллектора, и поэтому переработка на них термочувствительных материалов (например, непластифицированного ПВХ) нежелательна. Поскольку канал таких головок претерпевает сильную трансформацию конфигурации от круглого на входе до плоского на выходе, имеющего весьма большую ширину W и очень малую по сравнению с последней высоту Я, элементарные частицы расплава, подошедшие к формующему каналу в различных местах, проходят перед этим различные пути (линии их тока имеют различную длину). Гидравлическое сопротивление канала головки для каждой линии тока поэтому различно и, следовательно, выходящий из различных точек по ширине формующего канала экструдат имеет различный расход, что приводит к выше рассмотренным недопустимым явлениям. Так, совершенно очевидно, что для представленных на рис. XI.8 и XI.9 конструкций расплав, выходящий из середины щели (для коллекторной головки это положение справедливо при центральном питании коллектора), имеет минимальную длину линий тока и максимальный расход, расплав в концах щели — максимальную длину и минимальный расход. Основной проблемой при конструировании плоскощелевых головок является уменьшение неравномерности потока по ширине головки или обеспечение требуемого параметра однородности экструзии и/, определяющегося отношением [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...