С переменные аэродинамические

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобразовать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели кинематически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по сечению сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Уравнения изгибно-крутильных колебаний прямолинейных стержней. В 7.1 были получены уравнения (7.49) свободных изгибно-крутильных колебаний прямолинейного стержня переменного сечения, имеющего ось симметрии (рис. 8.6) для случая, когда линия центров тяжести сечений не совпадает с линией центров жесткости. С учетом аэродинамических сил (8.64), (8.65) имеем следующие уравнения [c.254]

Фиксируем геометрическую форму движущегося тела. Масштаб, который можно задать значением некоторого линейного размера, оставим переменным. В качестве характерного линейного размера естественно взять ширину лодки. Для простоты ограничимся рассмотрением случая, когда тело можно считать абсолютно твёрдым. Различие в аэродинамической схеме может сильно отразиться на протекании всего явления. Экспериментальное исследование задачи можно начать с рассмотрения движения тел с одинаковой геометрической формой и, следовательно, с одинаковыми аэродинамическими свойствами. [c.94]

Исследованию переменных аэродинамических сил посвящено много теоретических и экспериментальных работ. Теоретическое определение возмущающих сил позволяет установить основные закономерности, характеризующие взаимодействие неоднородного потока с ре- [c.74]

Влияние осевого зазора. Увеличение расстояния между венцами направляющих и рабочих лопаток повышает разгон капель и улучшает условия их входа в рабочее колесо. Это мероприятие полезно также для сепарации влаги. Еще большее значение оно имеет для повышения вибрационной надежности лопаток, так как с увеличением зазора выравнивается поток и уменьшаются очень опасные переменные аэродинамические силы. Эго особенно важно при большом количестве крупнодисперсной влаги в кромочном следе за направляющим аппаратом. [c.182]

Повышенная неоднородность потока, несущего крупные капли в кромочных следах, — источник больших переменных аэродинамических сил. Их отклонение от средней величины значительно больше, чем при работе ступени на однородном потоке. Поэтому при работе на влажном паре с большим количеством крупнодисперсной влаги возрастает опасность в отношении вибрационной прочности лопаточного аппарата, [c.203]

По мере увеличения начальных параметров пара и мощности блоков все большие трудности встречаются при проектировании регулировочных ступеней. Так, в блоке мощностью 800 МВт паровая турбина ЛМЗ имеет регулировочную ступень мощностью 43 МВт. При работе таких ступеней с парциальным подводом пара возникают громадные переменные аэродинамические силы, которые возрастают с уменьшением степени впуска пара. Поэтому при проектировании еще более мощных блоков признано целесообразным отказаться от соплового регулирования. Такое решение проблемы [c.26]

Переменные аэродинамические силы (ПАС) порождаются неравномерным потоком пара, главным образом в области уплотнений над-бандажами РК. Эти силы возрастают с уменьшением радиальных зазоров (в практически применяемых пределах). При снятии этих уплотнений вибрации прекращаются, но к. п. д. ступеней заметно снижается. С увеличением нагрузки на турбину возрастает давление перед РК и растут ПАС, так что при некоторой мощности, если не предусмотрены особые меры, возбуждаются недопустимые колебания, зависящие от величины указанных зазоров. Эта мощность даже получила специальное название пороговой мощности (см. гл. XIV). [c.35]

Все эти факторы, сдерживающие темпы прогрева, учитываются при определении оптимального времени пусков турбины из различных тепловых состояний и назначении допустимого числа пусков в течение жизни турбины. Достаточно точно оценить последствия числа пусков в настоящее время затруднительно из-за недостаточных знаний по малоцикловой усталости и по переменным аэродинамическим силам. Но можно с уверенностью сказать, что современная крупная паротурбинная установка представляет собой агрегат, мало приспособленный для частых и быстрых пусков, и что такие пуски снижают долговечность турбинного оборудования. Аналогичное заключение можно сделать и в отношении других элементов ПТУ. [c.53]

В проточной части турбины поток всегда неравномерен. Его неравномерность в абсолютном движении порождает нестационарность в относительном движении. В результате взаимодействия нестационарного потока с лопаточным аппаратом появляются переменные аэродинамические силы (ПАС). [c.244]

Ж. Грин сравнил собственные экспериментальные данные по преобразованному формпараметру Я с рассчитанными его значениями по (10-110). Опыты проведены в сверхзвуковой аэродинамической трубе. Воздущный поток с числом Мес = 2,5 набегал на плоский клин с переменным углом атаки. Возникающий на клине косой скачок уплотнения отражался ко дну аэродинамической трубы в области отражения скачка давление резко нарастало, а затем поддерживалось почти постоянным-320 [c.320]

Остроумная идея, позволяющая получать разные числа Ке на малых моделях, состоит в том, чтобы использовать аэродинамические трубы с переменной плотностью ( 3], разд. 102) так как вязкость ц не зависит от давления, то число Не = = = рУЬ/ 1 пропорционально плотности. [c.151]

Выдающийся русский ученый и изобретатель К. Э. Циолковский, создал в 1896 г. первую аэродинамическую трубу, на которой проводил опыты по определению сопротивления тел. Ему принадлежит целый ряд смелых технических идей возможность завоевания мирового пространства при помощи ракет, первые проекты ракетопланов, проекты цельнометаллических дирижаблей и др. К. Э. Циолковский установил первые формулы реактивного движения снаряда с переменной массой. [c.30]

В предыдущих главах мы познакомились с некоторыми отдельными видами сопротивления среды, возникающими при определенных условиях. Мы видели, например, что при движении тела с постоянной скоростью в идеальной, несжимаемой жидкости сила сопротивления отсутствует и силовое взаимодействие между средой и телом сводится лишь к аэродинамическому моменту. При движении тела в идеальной, несжимаемой жидкости с переменной по величине скоростью появляется, кроме того, сила сопротивления среды, пропорциональная ускорению тела. Если тело движется в идеальной, сжимаемой жидкости, то возникает при определенных условиях еще волновое сопротивление. При движении тела в вязкой жидкости на него будет действовать, кроме того, сопротивление трения и сопротивление, происходящее от изменения нормальных напряжений (по сравнению с их величинами в идеальной жидкости). Каждое из этих сопротивлений играет свою роль в общем сопротивлении среды. [c.548]

Первое, что приходит на ум, это моделировать ВЗ стенкой аэродинамической трубы с условием прилипания. Из экспериментов в аэродинамической трубе известно, что с увеличением расстояния между стенками трубы уменьшается блокировка трубы, а течение вблизи тела будет соответствовать течению при свободном полете тела. Однако ограниченность времени и оперативной памяти вычислительных машин приводит к ограничению числа точек сетки, а требования точности ограничивают размер шага Ау пространственной сетки, поэтому существует ограничение на размер области, аналогичный размеру рабочей части аэродинамической трубы. (Сетки с переменным шагом по пространственным переменным и преобразования координат для задач такого типа будут рассмотрены в гл. 6. Даже при использовании таких приемов расчет граничных условий, описанных здесь, остается справедливым.) [c.230]

Движение тела с переменным вращением вокруг собственной оси, подверженного при входе в атмосферу действию нелинейных аэродинамических сил, имеющего малое смещение центра тяжести и аэродинамическую асимметрию, описывается уравне- [c.312]

Вследствие переменных по азимуту углов атаки сечения лопасти и скоростей обтекания в горизонтальном полете аэродинамические силы на лопасти также изменяются по азимуту. Полная аэродинамическая сила лопасти по аналогии с полной аэродинамической силой крыла самолета может быть выражена следующей зависимостью [c.110]

Аэродинамическая труба непрерывного действия (рис. 19) имеет замкнутый канал с переменным сечением. По этому каналу 1 Е Ч 5 компрессором 1 прогоняется воздух, скорость которого в разных сечениях трубы неодинакова. [c.68]

Во-первых, раскрывали основные закономерности взаимодействия частиц и воздуха, определяли количественно аэродинамические свойства отдельных частиц и их коллектива, а также теплообмен между компонентами в условиях ускоренного потока частиц. Этим исследованиям предшествовало изучение структуры потока сыпучего материала изменение объемной концентрации частиц в потоке, режимов движения в зависимости от конструктивных размеров желобов. Исследования этого направления выполнялись на экспериментальных установках с конструктивными элементами, выявляющими наиболее четко изучаемые процессы или служащими измерителями. Так, при изучении динамических характеристик потока частиц, их аэродинамики и теплообмена основным элементом являлся желоб с переменными углом наклона и поперечным сечением. Аэродинамические свойства отдельных частиц определялись измерением скорости витания в конической трубе, служащей одновременно и измерителем этой скорости. [c.40]

Результаты изучения совместной работы РОС с последующим осевым НА позволяют заключить, что при использовании в турбинах комбинированных отсеков (в отличие от осевых) радиальноосевые ступени с аэродинамически отработанным РК не J вызовут увеличения потерь энергии в последующих ступенях. Последующий за РОС осевой отсек будет находиться в более благоприятных условиях работы из-за меньшего уровня возмущений, вызываемых переменными аэродинамическими силами. [c.182]

Схемы зондов для измерений пульсаций давления торможения паровой фазы и статического давления показаны на рис. 2.35, а, б. Приемный носик 1 зонда выполнен сменным с различными диаметрами и формой входного отверстия. Пьезокерамическин элемент расположен непосредственно за приемной камерой, длина и объем которой минимальны. Второй пьезокерамический элемент служит для компенсации вибраций зонда, создаваемых потоком. Для уменьшения переменных аэродинамических сил, действующих на зонд, его кормовая часть выполнена заостренной, а державка, расположенная в потоке, имеет хорошо обтекаемую форму. Зонд индикации полного давления с другой модификацией носика фиксирует также импульсы капель, попадающих в приемную камеру. Для определения максимальных импульсов, т. е. направления движения капель, зонд может поворачиваться относительно оси, проходящей через приемный носик. [c.71]

Здесь Л1 = С 7сраи 6 б б" — переменный аэродинамический момент 0о — амплитуда угловых колебаний Jk— полярный момент пнерции сечения лопатки относительно оси вращения С — обычно определяется опытным путем. [c.161]

Ласкин А. С., Афанасьева И. И. Переменные аэродинамические силы в турбинной решетке, возбуждаемые последующим лопаточным аппаратом.— Энергомашиностроение , [c.270]

Рассмотрим вначале особенности течения в реактивных (сопловых) и активных решетках при дозвуковых скоростях. Исследования решеток в статических условиях проводятся, как правило, в идеализированных условиях при равномерном поле скоростей на входе, отсутствии рассогласования направлений скоростей фаз и скольл еиия. Однако в действительности на входе перед рабочей и сопловой решетками скорости пара и жидкости различаются не только по величине, но н по направлению (рис. 11-1). Более того, капли жидкости имеют различные диаметры и скорости, в связи с чем разные частички жидкости попадают на сопловые и рабочие решетки под переменными углами входа агв и Pin и с переменными скоростями С2в и гй>1в. Тем не менее результаты статических испытаний изолированных решеток представляют интерес, так как они позволяют проанализировать качественную картину течения и оценить изменение аэродинамических характеристик решеток при переходе в двухфазную область. [c.292]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

Коротко остановимся на вынужденных колебаниях газоотводящих труб в воздушном потоке. Круглые цилиндрические и конические трубы принадлежат к плохо обтекаемым телам. Образующиеся при обтекании трубы вихри периодически срываются, и в результате появляется переменная аэродинамическая сила, которая действует в направлении, перпендикулярном направлению набегающего потока, и вызывает вынужденные колебания трубы, происходящие с частотой, равной их собственной частоте колебаний [41—44]. При этом энергия для колебаний поставляется набегающим потоком ветра, а частота и амплитуда определяются самой колеблющейся конструкцией. Вызываемые периодическим срывом вихрей колебания приводят к раскачиванию газоотводящнх труб, поэтому их конструкция и аэродинамические характеристики должны быть такими, чтобы во всем диапазоне скоростей амплитуда колебаний была в пределах безопасных значений. [c.81]

В этой главе будут рассматриваться крылья с переменным углом атаки, крылья, деформированные элеронами или вырезами, и, наконец, крыло при равномерном криволинейном движении. До сих пор мы изучали крылья с вполне определенным контуром и с углом атарси, не изменяющимся вдоль размаха, что не всегда имеет место в действительности. По конструктивным соображениям, или во время маневрирования в полете, крылья подвергаются кручению или деформациям, совершенно изменяющим их аэродинамические характеристики, и нашей задачей теперь является определение этих характеристик. [c.254]

К работам по теории крыла конечного размаха тесно примыкают исследования взаимодействия несущих поверхностей с телами вращения (интерференция). А. А. Дородницыным (1944) было предложено решение задачи об определении несущих свойств системы, состоящей из крыла большого удлинения и тонкого длинного фюзеляжа. Крыло заменялось несущей линией (пронизывающей фюзеляж) с переменной по размаху циркуляцией и сходящими с нее свободными вихрями, а фюзеляж — соответствующими особенностями, расположенными на оси. В. Ф. Лебедев (1958) обобщил метод А. А. Дородницына на случай стреловидного крыла и крыла малого удлинения с тонким фюзеляжем. В работе А. А. Никольского (1957) предложено правило расчета подъемной силы а индуктивного сопротивления и рассмотрены некоторые задачи оптимизации системы крыло — фюзеляж в случае, когда крыло мало возмущает осесимметричный поток вокруг фюзеляжа. Вихревые линии, сходящие с крыла, при этом криволинейны и расположены вдоль линий тока исходного осесимметричного потока около изолированного фюзеляжа. А. И. Го-лубинский (1961) разработал метод решения задачи для обтекания крыла с бесконечно длинным цилиндрическим фюзеляжем. При этом для крыла использовалась теория несущей поверхности, а на поверхности фюзеляжа удовлетворялись граничные условия и путем разложения в ряды с помощью цилиндрических функций решалась соответствующая краевая задача. Расчет и опыты показали, что если диаметр фюзеляжа сравним с размахом крыла, то аэродинамическая сила, возникающая вследствйе интерференции, получается того же порядка, что и сила, действующая на изолированные консоли крыла. [c.97]

Рассмотрим подробнее равновесие А. с переменным объемом, каким является А. заграждения. Наилучшей точкой крепления троса к А. считаем тсч1гу, в ь оторой пересекаются равнодействующие статич. и аэродинамич. сил. Тогда с изменением скорости ветра А. не изменяет своего угла атаки. При безветрии на А. действует тольь-о равнодействующая ьсех статич. сил Е (подъемной силы Р, веса сис-стемы (р). Сила Е уравновешивается натяжением троса Т, направленным вертикально. При наличии ветра на А. действуют кроме статич. сил еще аэродинамические лобовое сопротивление А. — X. динамическая подъем. [c.62]

Полученные результаты общей теории несущей линии характеризуются, как видно, сравнительиой простотой аэродинамических зависимостей, дают четкое представление о физических явлениях, сопровождающих обтекание крыльев с переменным размахом, позволяют выявить механизм образования подъемной силы и индуктивного сопротивления. Однако применение этой теории ограничено крыльями с достаточно малой стреловидностью и относительно [c.249]

А. Marines u [1.241] (1967) исследует свободные и вынужденные колебания стержня со свободными концами. Предполагается, что стержень имеет переменные по длине массу и жесткость, которые являются гладкими функциями продольной координаты. Система уравнений балки Тимошенко приведена к одному уравнению с переменными коэффициентами. Выписаны члены, которые, по мнению автора статьи, учитывают внутреннее демпфирование, аэродинамическое демпфирование, осевые и восстанавливающие силы. Для низших мод не учитываются инерция вращения, деформация сдвига и демпфирование. Рассмотрены три типа возмущающих сил гармонические, случайные, разрывные. Возмущающая сила вводится в правую часть дифференциального уравнения, при этом допущена ошибка — вместо пространственно-временного дифференциального оператора в правой части записана единица. Решение выписывается в виде бесконечного ряда по системе собственных, по предположению, ортогональных функций, которые в работе не определяются. [c.69]

В случае почти изотропной турбулентности за решеткой в аэродинамической трубе Т > Ци, где и = а Ь — интегральный масштаб турбулентности (см. стр. 179—180). В случае турбулентности с переменной в пространстве средней скоростью обычно где Ь м и —типичные масштабы длины и скорости среднего течения (иначе член с производной по времени в уравнениях Рейнольдса будет по порядку величины отличаться от членов, содержащих пространственные производные). Исходя отсюда, мы будем в дальнейшем для простоты всегда считать, что Т( = Ци. Заметим, что и в случае установившегося турбулентного потока с градиентом средней скорости, в котором и = и(х) не зависит от t, для того, чтобы пульсации масштаба 1 были статистически изотропными, необходимо, чтобы выполнялось условие я Уи иначе пульсации будут деформироваться неизотропным образом полем средней скорости (скорость. формации характеризуется как раз типичным временем порядка см. Уберои (1957) и Корсин (19586), где [c.312]

Можно не сомневаться, что для однородной турбулентности с и = и — onst при значениях U jU того порядка, который типичен для турбулентности за решеткой в аэродинамической трубе, гипотеза Тэйлора выполняется с большой степенью точности для всех значений т. которым отвечают масштабы турбулентных возмущений, не превышающие масштабов крупнейших из возмушений, содержащих заметную долю энергии турбулентности. Этот вывод может быть теоретически обоснован с помощью оценок типа (21.45) очень убедительно об этом свидетельствуют также результаты опытной проверки гипотезы Тэйлора для турбулентности за решеткой (см., например. Фавр, Гавильо и Дюма (1952, 1954) ср. также выше стр. 16). Но в общем случае неоднородной турбулентности с переменной средней скоростью и (х, I) дело обстоит более сложно здесь уже одного условия U ju 1 (означающего, что низок уровень турбулентности ) недостаточно. В самом деле, поскольку в гипотезе Тэйлора скорость переноса и —и (j q, Iq) считается постоянной, прежде всего ясно, что мы должны ограничиться лишь такими промежутками времени для которых можно пренебречь как изменением и Xq, t)= [c.336]

В СКВ, работающих с переменным расходом наружного воздуха, при применении воздухонагревателей для первого подогрева их целесообразно устанавливать после камеры смешивания наружного и рециркуляционного воздуха, чтобы не нарушать аэродинамической устойчивости системы. Это ограничивает расход наружного воздуха, так как при удельной энхальпии смеси < 10,4 кДж/кг возможно замерзание выпадающей из воздуха влаги. Для предупреждения этого явления не следует вводить в смесь расход наружного воздуха, превышающий [c.14]

Двухлонжеронные крылья до последнего времени рассчитывались конструкторами приближенно, что вело или к перетяжелениям или к недостаточной прочности. Изложенные здесь методы расчета двух-лонжеронных крыльев с учетом работы обшивки позволят конструкторам путем уточнения расчета обеспечить достаточную прочность без перетяжелений. К сожалению, объем книги не позволил поместить графики распределения нагрузки по размаху для закрученных и незакру-ченных трапецевидных крыльев, и автору пришлось отослать читателя к первоисточнику (Справочник авиаконструктора, том I), книге достаточно дорогой и уже редкой. Но мы настоятельно рекомендуем пользование этими графиками, так как в большинстве планерные крылья с переменным по толщине профилем являются аэродинамически закрученными, и изгибающие моменты, получаемые из предположения пропорциональности нагрузки хордам, могут значительно отличаться от истинных изгибающих моментов, высчитанных на основе графиков. По тем же соображениям автору не удалось на примере показать, какую ошибку допускают конструкторы при обычном расчете. Очень возможно, что обычные допущения не всюду идут в пользу прочности и некоторые сечения крыльев в существующих конструкциях недостаточно прочны- [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...