Коллектор плавный

Равномерный профиль скорости в прямой трубе постоянного сечения можно получить только при входе в нее потока через раструб (коллектор) очень плавной конфигурации на ближайших от входа сечениях. [c.18]

Длина начального участка (расстояние от входного сечения за плавным коллектором до сечения, в котором скорость по оси отличается от скоро- [c.19]

Наиболее совершенным способом является установка на входе плавного коллектора, очерченного по лемнискате. Для практических целей можно пользоваться коллектором, очерченным по дуге окружности (рис. 1.12, б). Степень равномерности потока зависит от относительного радиуса закругления коллектора г,, = г Ок. Чем больше относительный радиус тем равномернее поток на входе. Практически можно ограничиться радиусом закругления г . = 0,2 г-0,3. [c.23]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Скорость движения воды по коллектору, как правило, должна все время плавно возрастать, однако в переходе профиля с большего уклона на меньший скорость в лежащем ниже участке может быть меньше, чем в верхнем. В этом случае, во избежание подпора на участке с меньшей скоростью, в колодце, где меняется диаметр, следует сделать перепад. Расчетная скорость бокового присоединения, как правило, не должна быть больше расчетной скорости основного коллектора. [c.441]

Коллектор. Участок входа в трубу в системах вентиляции называют коллектором. При плавном очертании профиля он может быть использован как измеритель расхода воздуха (рис. 72). [c.116]

Указанные скорости входа в рециркуляционные трубы могут быть соверщенно недостаточными для получения необходимых величин скорости входа воды в экранные трубы, подсчитываемые по формуле (6-1). Ради надежности работы рециркуляционных труб нецелесообразно превыщать указанные значения максимальных скоростей входа воды. Также нежелательным является значительное увеличение числа рециркуляционных труб. Наиболее простым и целесообразным способом снижения скорости входа воды в рециркуляционные трубы является установка на верхних коллекторах экранов штуцеров увеличенного диаметра, к которым с плавным переходом присоединяются рециркуляционные трубы. Такая схема присоединения рециркуляционных труб позволяет при относительно небольшом количестве этих труб обеспечить поступление в экранные трубы необходимого количества воды без опасности появления кавитации и срыва нормальной работы рециркуляционных труб. Обычное расположение рециркуляционных труб между верхним и нижним коллекторами экранов позволяет выполнять указанные трубы очень простой конфигурации. Такие рециркуляционные трубы с гидравлическим сопротивлением, значительно меньшим, чем экранные трубы, очень легко при известных условиях могут переходить на подъемный режим, особенно при размещении вблизи этих труб в верхнем коллекторе экрана отводящих труб. За счет подсасывающего действия отводящих труб верхних коллекторов через такие рециркуляционные трубы может отсасываться значительное ко- [c.163]

В большинстве случаев необходимое по условиям сепарации сечение пароотводящих труб при вводе их в циклон при указанных соотношениях опускных, отводящих и рециркуляционных труб составляет 5— 10% от сечения экранных труб. Количество отводящих труб от верхнего коллектора экрана должно соответствовать количеству входных штуцеров на циклонах. Переход от отводящих труб к штуцеру должен осуществляться плавным и кончаться до начала штуцера. Как показывают расчеты циркуляции и практика эксплуатации экранных контуров с обычными выносными циклонами, минимальная обогреваемая высота экранного контура с рециркуляционными трубами в котлах среднего давления может достигать 3,0 ч-3,5 м, а в котлах низ- [c.165]

Сварной шов на коллекторе при наружном осмотре должен быть ровным, гладким, с равномерным по всей длине усилением. Все кратеры должны быть тщательно заварены. Края шва должны плавно граничить с основным металлом без резких переходов, подрезов и наплывов. [c.25]

В канале с помощью ряда мер создается равномерный прямолинейный сносящий поток. Главные из этих мер следующие в подводящем и отводящем коллекторах приняты очень малые скорости, динамический напор струи воды, подходящей к коллектору, гасится с помощью двух последовательно расположенных сеток с живым сечением - -20% каждая. На входе в канал дано плавное сужение и установлены 11 направляющих лопаток с шагом по высоте 50 мм. На выходе из канала имеется двойное сужение сечения. [c.95]

Передняя часть колеса выполнена конической, с плавным переходом к выходному коллектору. Ширина колеса и кожуха значительно больше, чем серийных машин с лопатками, загнутыми вперед. Вентилятор характеризуется свободным кожухом с большим раскрытием Л = 60 против Л = 40 для вентиляторов 0,7-37. [c.128]

Рекоменду е т с я скругление внутренней кромки при входе в коллектор, срез внешнего угла, выполнение коллектора с некоторым сужением и плавными отводами к скрубберам (рис. 5-11,г). [c.169]

Верхнее сечение топочного объема круглой формы плавно переходит в газоход квадратного сечения (1970 X 1970 мм), в котором размещены конвективные поверхности нагрева. Конвективный испарительный пучок (16 ж ) горизонтальный, петлевого типа, выполнен из труб 0 38 X 5 мм и состоит из четырех секций по 37 труб в каждой. Радиус гиба труб принят равным 55 мм. Каждая секция конвективного испарительного пучка замыкается на свой коллектор. Принятые конструктивные решения обеспечивают независимое относительное расширение трубной системы, коллекторов и обшивки. Пароперегреватель (305 м ) также размещен в газоходе квадратного сечения, являющемся продолжением газохода испарительного пучка. [c.221]

Форсажная камера двигателя короткая, что достигнуто применением малых скоростей потоков в зоне смешения. Многозонная система подачи топлива (четыре коллектора в потоке газа внутреннего контура и три — в потоке воздуха внешнего контура) позволяет регулировать тягу на форсаже в широком диапазоне, причем включение форсажа происходит практически без скачка тяги. На двигателе для сглаживания возмущений в виде колебаний давления воздуха в процессе запуска форсажной камеры и на переходных режимах в целях уменьшения воздействия форсажной камеры на устойчивость работы вентилятора специальное устройство плавно снижает давление топлива в уже включенных коллекторах. В форсажной камере установлен перфорированный тепловой экран с поперечными гофрами для организации охлаждения стенок и устранения нежелательных эффектов акустического резонанса. [c.104]

Начальный участок — участок трубы, в котором равномерный профиль скорости, соответствующий сечению на входе через плавный коллектор, постепенно переходит в нормальный профиль стабилизированного течения. [c.18]

В случае ламинарного режима длина начального участка (расстояние от входного сечения за плавным коллектором до сечения, в котором скорость по оси отличается от соответствующей скорости полностью стабилизированного потока примерно на 1%) трубы круглого сечения, а также прямоугольного с отношением сторон [c.18]

Наиболее значительно уменьшается сопротивление в случае входа потока через плавный коллектор, очерченный по дуге кривой (круга, лемнискаты и т. д. рис. 3-2, а). Например, для кругового коллектора с относительной величиной радиуса закругления г/ >г = 0,2 коэффициент сопротивления I, снижается до 0,04—0,05 вместо =1,0 [c.114]

Коэффициент сопротивления плавных коллекторов, заделанных заподлицо со стенкой, при наличии экрана определяется по кривым [c.116]

Сопротивление сужающегося участка можно значительно уменьшить при осуществлении перехода от широкого сечения к узкому плавно с помощью коллектора с криволинейными или прямолинейными образующими (см, диаграмму 4-9). Коэффициент [c.151]

При перетекании потока через плавный коллектор, вделанный в стенку неограниченной [c.155]

При установке диффузоров не только с малыми, но и с достаточно большими углами ос непосредственно за плавным коллектором (/(j/Z) = 0) течение в пограничном [c.187]

Указанные обстоятельства определяют сложный характер кривой сопротивления отрывных диффузоров, помещенных непосредственно за плавным коллектором, т. е. при l jOo = 0. При очень малых Re (рис. 5-11) [c.189]

Здесь и далее Iq Dq = Q означает, что диффузор установлен непосредственно за плавным коллектором. [c.211]

V.6, а 1 — якорь 3 — дополнительная п 4 и 5 — основные щетки). Эти обмотки генератора включены таким образом, что создаваемые ими магнитные потоки направлены навстречу друг другу. При этом намагничивающий поток Фн не зависит от нагрузки, а размагничивающий поток Фр возрастает по мере увеличения сварочного тока. В результате взаимодействпя магнитных потоков генератор имеет падающую внешнюю характеристику. Сварочный ток изменяют следующими способами ступенчатого регулирования (рис. V.6, б — ступенп / и II — путем секционирования 6 последовательной обмотки 7 либо слгещением щеток по коллектору) плавного регулирования в пределах одной ступени (рис. V.6, б — /д) — за счет введения реостата в цепь параллельной намагничивающей обмотки 2. [c.277]

Для устранения этого явления, в случае, есл всасывание потока в аииарат должно быть осуществлено неиосредственно из большого объема, можно на входе или установить плавный f аструб (коллектор) (см. рис. 10.33, в и г), или продлить входной канал присоединяя к аппарату иря.мой участок со сплошными стенками так, чтобы на 1 одходе к рабочей (пористой) Оверхности получить уже достаточно выравненное поле скоростей (с.м. р с. 10.33, а). [c.304]

ДаУо-о/ о = 0,03. В работах [2, 50, 52] приводится следующая связь между неравномерностью потока после сужения за плавным коллектором и неравномерностью в сечении камеры перед ним [c.309]

В раздающих коллекторах постоянного или переменного сечения с обычными ответвлениями (рис. 10.42) даже при выборе характеристики коллектора 4 = I 1 — ькР/к. обеспечивающей равномерное распределение скоростей (расходов) по всем ответвлениям, концентрация взвешенных в потоке частиц, особенно грубой пыли, распределяется неравномерно. Так как частицы обладают малым аэродинамическим сопротивлением, ответвляющийся поток не может их полностью увлечь за собой. Только в конце колл(жтора частицы, ударяясь о заглушенную стенку, теряют скорость и подхватываются потоком, идущим в последнее ответвление. Таким образом, в коллекторах указанного типа концентрация пыли в первых ответвлениях значительно меньще, чем в последнем, что не всегда желательно. Чтобы получить равномерное распределение взвешенных в потоке частиц, необходимо притормаживать их движение перед каждым ответвлением. Для этого можно использовать, например, устройство, изображенное на рис. 10.42, в. Внутри коллектора у каждого ответвления с помощью плавных козырьков, установленных над выходным отверстием, отсекается некоторая доля иылегазового потока. В работе [157] предложено выиустигь из боковых ответвлений в коллектор скошенные концы [c.320]

Сравнительно равномерное распределение взвешенных частиц получается в коллекторе с плавными ответвлениями, расиоложенными перпендикулярно плоскости симметрии коллектора (рис. 10.47, б). Здесь отклонения относительной массы пыли ( вх) в отдельных ответвлениях не превышают 20 %, несмотря на очень неравномерное распределение расходов газовой фазы (отсутствие распределительных устройств на входе в коллектор). [c.324]

Воздух подавался в смесительное устройство воздуходувкой 9, (Причем грубая регулировка его расхода производилась вентилем, а более точная и плавная осуществлялась специально сконструированным регулятором 6, устанавливаемым на входе в смеситель 5. Для подогрева воздуха использовались два трубчатых электронагревателя 7, с ломощыо которых воздух мог нагреваться до различной температуры. Такой подогрев воздуха осуществлялся при изучении чисто конвективного теплообмена между горячим воздухом и поверхностью экспериментального участка (при так называемой воздушной продувке экспериментального участка). Измерение расхода воздуха осуществлялось при помощи диафрагмы И и дифференциального манометра 10. Продукты сгорания топлива, образующиеся в камере сгорания, после прохождения экспериментального участка удалялись вытяжным устройством в атмосферу. Охлаждающая вода поступала из водопровода в бак постоянного уровня, откуда насосом 18 подавалась в распределительный коллектор и отводилась ко всем кало-риметрируемым участкам экспериментальной установки. [c.432]

Очень важно при перевозке и складировании изделий соблюдать правила СНиП III-B. 3-62 и правила техники безопасности. До монтажа сборные конструкции должны быть очищены от грязи, снега и наледи. Подъем изделий кранами и другими подъемными механизмами должен производиться плавно, без рывков и раскачивания, с этой целью рекомендуется применение оттяжек. Перед подъемом изделий должно быть очищено место их установки, на котором должен быть нанесен слой свежего раствора. После удаления из опасной зоны производственного персонала производится операция по подъему и опусканию изделия и его установка в проектное положение. Установка должна производиться плавно без толчков и ударов. Снятие стропов производится после окончательной рихтовки и выверки правильности установки изделия. Вертикальные швы сборных конструкций стен у коллекторов и каналов заделываются цементным раствором, бетонной смесью, заполняются пороизолом с заливкой горячим битумом в соответствии с указаниями на рабочих чертежах. Бетоны и растворы для заделки стыков стеновых блоков и плит перекрытия в зимних условиях применяются с теми же характеристиками (маркой, подвижностью, водоцементным отношением), что и для летних условий. [c.314]

Установка представляет собой замкнутый контур, рассчитанный на давление до 30 бар. Исследуемый шахматный трубный пучок /, выполненный из семи рядов латунных труб диаметром 20 мм и расстоянием между ними, равным двум диаметрам, помещается на рабочем участке 2. Фасонный патрубок 3 обеспечивает плавный вход воды в этот участок. Подводящий 4 и отводящий 5 патрубки имеют сечение 150x150 мм и выполняются из нержавеющей стали. Коллекторы 6 и 7 служат емкостями. Одновременно с этим они обеспечивают выравнивание потоков и удаление воздуха из циркуляционного контура. Циркуляция воды в контуре обеспечивается насосом 8 производительностью 300 м 1ч и напором 60 м вод. ст. Изменение расхода воды осуществляется с помощью задвижки 9. Измерение этого расхода воды производится дроссельной шайбой 0, установленной щ [c.196]

При невозмушенной среде до входа и совершенно плавном входе в трубу через коллектор с очень гладкими стенками режим течения во входной части начального участка смешанный ( смешанный входной участок ) [c.19]

Сопротивление начальных участков труб (помешенных непосредственно за плавным входным коллектором), характеризующихся тем, что течение в них несгабилизировано (см. параграф 1-3), получается больше, чем на участках стабилизированного течения. Чем ближе к входному коллектору, тем больше коэффициент сопротивления трения участка нестабилизированного течения. При плавном входе толщина пограничного слоя в первоначальных сечениях значительно меньше, чем в последующих, а следовательно, напряжения сил трения у стенок в этих сечениях больше. Это относится как к неста-билизированному ламинарному, так и неста-билизированному турбулентному течению, если поток полностью турбулизирован уже на входе в трубу. [c.68]

При плавном входе в трубу единственный источник потерь—это потери полного давления в пограничном слое. В ядре потока потерь нет. Поэтому наиболее точное экспериментальное определение коэффициента сопротивления плавного входного коллектора может быть достигнуто измерением распределения полного давления и скорости в выходном сечении коллектора. При этом в пограничном слое измерения следует выполнять е помощью микронасадка. В этом случае коэффициент сопротивления [c.114]

При наличии прямой проставки достаточной длины между плавным коллектором и диффузором 1) дополнительно турбулизи-руется пограничный слой в начале диффузора (рис. 5-10) 2) увеличивается толщина пограничного слоя (и соответственно вытягиваются профили скорости) уже на входе в диффузор (см. график б диаграммы 5-1). [c.188]

Коэффициенты внутреннего сопротивления плоских кривоосных диффузоров постоянной длины (/д/6о = 8,3), наиболее часто встречающихся в многоступенчатых насосах, даны на диаграмме 5-21 в зависимости от угла расширения а для четырех значений относительного радиуса изгиба внутренней боковой стенки диффузора r b , равного ос 22,5 11,6 и 7,5. Эти данные получены Полоцким [5-69, 5-70] при установке диффузоров непосредственно за плавным входным коллектором, т. е. при /o/6q = 0. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...