Потери тепловые в решетке

Как уже отмечалось выше ( 1-5), потери энергии в решетках обусловлены нарушением термодинамического равновесия процесса и необратимыми явлениями при механическом и тепловом взаимодействии фаз. В случае, когда пар на [c.84]

Потеря тепла в шлаке имеет наиболее существенное значение для слоевых топок. В этих топках содержание горючих веществ в шлаке тем больше, чем меньшим выходом летучих веществ обладает топливо и чем больше тепловое напряжение решетки. [c.134]

Особенной опасности перегрева в этих случаях подвергаются механические топочные решетки, пароперегреватели и водяные экономайзеры. Мероприятия, обеспечивающие их надежную работу, нередко связаны с тепловыми потерями (охлаждение полотна решетки, продувка пароперегревателя и др. — см. [c.11]

Микроскопические механизмы потерь в диэлектрике могут быть различными (рис. 3.6). Наиболее простым механизмом потерь представляется рассеяние носителей заряда, участвующих в электропроводности. Этот механизм в той или иной мере имеет место во всех диэлектриках — в газах, жидкостях и кристаллах. Рассеяние носителей заряда при соударениях с атомами и молекулами (в неупорядоченных средах) и их рассеяние на колебаниях решетки и дефектах (в кристаллах) являются самым важным механизмом превращения электрической энергии в тепловую в проводниках и полупроводниках. [c.75]

Для слоевых топок составляющие потерь g зависят от следующих факторов недожог топлива в шлаках —от качества топлива и теплового напряжения решетки недожог топлива в провале — от плотности колосникового полотна недожог топлива в уносе —от дутьевой форсировки [c.92]

НИИ и теоретической энтальпии за решеткой в предположении изоэнтропийного течения. Потери энергии в сопловой решетке составляют АН = — к ц, в рабочей решетке — АЯр = 2 - / 2 представляют собой затраты механической энергии потока на преодоление сил трения и других сопротивлений в решетке. Эта затраченная энергия превращается в теплоту и вновь возвращаются в поток при низком тепловом потенциале, повышая энтальпию и энтропию потока на выходе из решетки. [c.68]

Изобразим изменение состояния газа вдоль струйки в тепловой диаграмме с учетом потерь энергии в элементах ступени турбины. Параметры полного торможения на входе в направляющую решетку находим в точке О (рис. 9-8) Р( с Соответствующие статические параметры определены точкой 0[. Если обозначить статическое давление за направляющей решеткой то точка Г фиксирует состояние газа при изоэнтропическом расширении, а точка 1 показывает действительное состояние потока (с учетом потерь). Потеря энергии выражается отрезком 1 — V, [c.586]

Газодинамическая и тепловая эффективность решеток турбин включает коэффициент профильных потерь, угол выхода потока из решетки, распределение статического давления и коэффициента трения по внешнему контуру профиля. В охлаждаемых лопатках турбины с простейшей открытой схемой охлаждающий воздух выпускается через щель в выходной кромке профиля, взаимодействует со следом за решеткой и изменяет его структуру. Современные методы расчета течения в решетках турбомашин представлены в [1 ]. Экспериментальные исследования приведены в [1, 5, 6]. Анализ струйных турбулентных течений представлен в [7], в которой использованы различные расчетные методы полуэмпирические модели [7] интегральные методы в моделях тонкого пограничного слоя и сильного взаимодействия [8] частные аналитические решения уравнений Навье - Стокса [9] совместно с моделями турбулентности [10]. [c.12]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Для восстановления первоначальных магнитных свойств магнитомягкие материалы подвергают отжигу, который снимает внутренние напряжения и вызывает рекристаллизацию зерен. Магнитные свойства зависят от размера зерна. Поверхностные слои зерен вследствие искажения строения кристаллов характеризуются повышенной коэрцитивной силой. При мелкозернистом строении суммарная поверхность зерен в единице объема больше, чем при крупнозернистом материале, поэтому в материале, состоящем из мелких зерен, влияние поверхностных искажений слоев сказывается сильнее и у него коэрцитивная сила больше. Внутренние напряжения нередко связаны с наличием в материале различных загрязнений, например кислорода в чистом железе, примесей или присадок кобальта, хрома, вольфрама. Используя примеси, усложняющие кристаллическую решетку, вводя технологическую операцию закалки, а иногда добиваясь ориентации структуры доменов в магнитном поле, получают магнитотвердые материалы. При перемагничивании ферромагнетиков в переменных магнитных полях всегда наблюдаются тепловые потери энергии. Они обусловлены потерями на гистерезис и динамическими потерями. Динамические потери вызываются вихревыми токами, индуцированными в массе магнитного материала, а отчасти и так называемым магнитным последействием, или магнитной вязкостью. Потери на вихревые токи зависят от электрического сопротивления ферромагнетика. Чем выше удельное сопротивление ферромагнетика, тем меньше потери на вихревые токи. Магнитное последействие особенно заметно проявляется в магнитомягких материалах в области слабых полей. [c.272]

Аппараты с погружной горелкой, имеющей барботажную решетку (рис. 2.55,6), предназначены для работы на природном газе. Воздух для сгорания топлива проходит через лабиринтный канал в виде кольцевого зазора, где подогревается, что улучшает процесс горения и снижает тепловые потери через стенку горелки. На конце горелки установлена барботажная решетка размером в половину диаметра аппарата. Дымовые газы из горелки попадают под решетку и, проходя через отверстия, созда- [c.162]

Удаление шлаков должно производиться до того момента, пока их накопится в топке столько, что дальнейшая работа котла будет протекать уже при повышенном сопротивлении слоя, а следовательно, нехватке воздуха, повышенных тепловых потерях или пониженной паропроизводительности агрегата. Перед чисткой Дают время для хорошего прогара топлива в слое, после чего сгребают остатки горящего топлива на одну половину решетки, а на другой подламывают и подрезают шлак особым инструментом, называемым резаком. Куски шлака устанавливают на ребро и закрывают в таком положении дверцы топки на [c.57]

В разработанной математической модели потери от влажности пара учитываются снижением внутреннего относительного к.п.д. турбинной ступени на 1 % на каждый процент влажности пара перед ступенью с учетом теплоперепада сопловой решетки. Результаты расчетов реальных схем паротурбинных установок (с учетом потерь от влажности пара) дают более сложные зависимости экономичности турбоустановки от параметров и схем промежуточного перегрева. На рис. 4.3 представлены результаты нескольких серий расчетов тепловых схем турбоустановки с одним промежуточным сепаратором и с последующим перегревом пара в одной или двух ступенях паром из отборов турбины и (или) острым паром. Применение только промежуточной сепарации позволяет снизить потери от влажности пара в турбине на 3% (к.п.д. турбоустановки без сепарации и перегрева составляет 0,3) при давлении в сепараторе 5 -j- 6 ата (кривая 1). Применение одноступенчатого промежуточного перегрева острым паром при давлении около 10 ата позволяет повысить экономичность установки почти на 1% по сравнению с установкой без перегрева одноступенчатый перегрев отборным паром дает соответственно меньшее повышение экономичности при меньших оптимальных давлениях промежуточного перегрева. Использование двухступенчатого перегрева повышает [c.85]

В шлаке, удаляемом из топки, всегда имеются несгоревшие частицы топлива. Содержание горючих в шлаке зависит от вида и сорта топлива, количества и свойств золы в топливе и от конструкции топки. Наибольшей потерей со шлаками характеризуются топки с ручными колосниковыми решетками для каменных и бурых углей. Для таких топок тепловая потеря в результате частичного удаления топлива со шлаками составляет от 1,5 до 7%, достигая больших значений для весьма зольных топлив. Для механических и ручных топок величина рассматриваемой потери зависит от теплового напряжения зеркала горения, возрастая с его увеличением. [c.37]

Отметим, что коэффициент используемый в тепловых расчетах турбин и входящий, в частности, в выражение (18), не отличается от коэффициента потерь, определяемого при исследовании турбинных решеток. Перепишем выражение (18), имея в виду обтекание решетки плоским потоком, в виде [c.17]

Величина q определяет потерю энергии, отнесенную к единице расхода G, в единицах тепла. Величина определяет потерю энергии всей средой, протекающей через канал решетки. Сопоставление выражений (18 ) и (24) подтверждает, что и в тепловых расчетах турбин, и в аэродинамических исследованиях решеток используется один и тот же коэффициент потерь. [c.17]

На самом деле такая зависимость не является справедливой для слоевых топок в тех диапазонах тепловых нагрузок, в которых они работают. Потери с уносом мало изменяются с повышением теплонапряжения решетки. [c.236]

Наряду с этими предельными типами связи в кристаллах существуют и переходные типы. Кроме того, в кристаллах, образованных из более чем двух элементов, что и имеет место в зоне спая в реальных условиях пайки, одновременно могут существовать связи различного типа в пределах одного и того же кристалла. В этом случае приходится говорить о преобладании в кристалле того или иного типа связи. В кристаллах типичных металлов в первую очередь характер связи определяется наличием слабо связанных с атомом электронов, которые легко переходят от одного атома к другому, образуя газ электронов. В результате в кристаллической решетке металлов частицами, связанными с определенным местом, являются не нейтральные атомы, а положительные ионы, которые образуются после потери атомом части электронов. Движение электронов в электронном газе, если на них не действуют внешние электрические силы, имеет беспорядочный характер. В этом отношении оно имеет сходство с тепловым движением. Однако, если [c.109]

Теплопроводность непосредственно определяет количество тепла, не участвующее в процессе преобразования, т. е. представляет собой источник безвозвратных тепловых потерь. Теплопроводность содержит фононную (решеточную) Хф и электронную составляю-ш,ие, которые зависят от свойств кристаллической решетки. Как видно из рис. 4.2, значение электронной составляюш,ей теплопровод-ности возрастает от диэлектриков к металлам. В металлах она прева- [c.54]

Не все атомы в результате столкновения выбиваются из решетки для того чтобы разорвать все связи, удерживающие атом в фиксированном положении, как нетрудно оценить, необходимо затратить энергию около 25 eV атомы, получившие при соударении меньше энергии, придут в колебательное движение, и энергия перейдет просто в тепло. Можно, однако, с помощью обычных методов определить действительное число вырываний атомов из решетки при потере энергии, равной Ef, если только задаться определенным значением суммарной энергии связи. После этого можно определить полное число ионов отдачи, образуемых нейтронами при замедлении от энергии в 2 MeV до тепловой, и, таким образом, найти полное число атомов, выбитых нейтроном. Для примера, приведенного выше, это число равно [c.244]

Видимая удельная тепловая мощность колосниковой решетки (или зеркала горения) равная тепловой мощности топки, отнесенной к 1 м площади решетки (без учета потерь в топке), кВт, [c.33]

В автоматическом режиме шурующая планка в зависимости от нагрузки производит одно возвратно-по ступательное движение через 180—900 с. Шурующая планка охлаждается водой, включенной в циркуляционный контур котла. Дутье под колосниковую решетку осуществляется по трем зонам. Для снижения тепловых потерь с химической и механической неполнотой сгорания в топке предусмотрено острое дутье. Топка предназначена для работы как с чугунными, так и со стальными водогрейными котлами теплопроизводительностью 1,16— 1,7 МВт (1 —1,5 Гкал/ч). [c.206]

Действительно, скорость релаксации особенно велика в структурах а. к., где тепловые колебания могут приводить к потере направленных связей. Внешне это выражается в очень слабой зависимости скорости движения дислокаций от напряжения [уравнение (17)] или, наоборот, в очень сильной скоростной зависимости напряжения. Значительная доля ковалентных связей имеется в металлах с о. ц. к. решеткой, которые напоминают поведение материалов со структурой а. к. [см. уравнение (41)]. Кроме того, из представлений о силах Пайерлса—Набарро известно, что дислокации в о. ц. к. металлах являются узкими , т. е. даже при одинаковом расщеплении с металлами г. ц. к. они легче термически активируются, чем широкие дислокации в г. ц. к. металлах. [c.232]

Потеря с уносом для всех видов топок увеличивается при увеличении теплового напряжения решетки и теплового напряжения топочного пространства. Угрубление помола также увеличивает в камерных топках содержание горючих веществ в уносе, а следовательно, и потерю в уносе. [c.134]

Унос горящих частиц топлива с золой и сажей зависит от скорости дьпмовых газо в, длины пути факела в топке и количества избыточного воздуха, т. е. от теплового напряжения решетки и конструкции топки. При форсированной работе топки потеря тепла с уносом повышается. [c.222]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Содержание горючих в шлаке Гшл зависит от выхода летучих К чем больше V , тем меньше Гшл- Так, при сжигании в топках с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой донецких антрацитов AM и АС, содержащих V = 4%, потеря тепла со шлаком составляет <7 4 = 57о, а для донецких каменных углей Д и Г, имеющих У = 43% и 1/ =39%, 4=3%- Меньшая величина во втором случае О бъясняется тем, что при значительном выходе летучих более полно протекает процесс горения топлива в слое и во взвешенном состоянии горючие элементы, оставшиеся в пористом коксе после быстрого выгорания летучих, сгорают быстрее, чем в плотном коксе топлива, имеющего малый выход летучих. Горение топлива с малым выходом летучих протекает при высокой температуре (В слое с интенсивным плавлением золы, вследствие этого ухудшаются условия выгорания горючих остатков. Большое влияние на величину Гшл оказывает фракционный состав топлива. Неоднородность по размерам кусков ухудшает условия сжигания, так как скорость горения крупных и мелких кусков топлива неодинакова. При чистке топки или в конце движущейся решетки остаются куски топлива, которые сбрасываются в шлаковый бункер. Опытное сжигание подмосковного бурого угля на решетке нормальной длины с видимым тепловым напряжением в пределах 700—900 тыс. ккалДи ч показало содержание горючих в шлаке Гшл. - без предварительного дробления от 9 до 12% при установке маломощной дробилки от 6 до 8% для дробленого угля до размера кусков Ъйммот 5 до 7% [Л. Ь2]. [c.36]

В топках ВТИ — Комега сжигаются угли типа челябинских, подмосковные и каменные угли, в том числе спекающиеся, с выходом летучих более 25%. Номинальное видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных углей 900—1 200-10 ккал1м -ч, для челябинских 900—1 400-10 ккал1м -ч. Меньшие значения относятся к котлам с паропроизводительностью ниже 20 т1ч. Тепловое напряжение топочного объема для всех углей 200—250-10 ккал/ м -ч. Потери от механического недожога при подмосковном угле 9%, челябинском 6% потери от химического недожога 0,5%. Подогрев воздуха до 200—250° С для подмосковного угля необходим, для остальных — желателен. Давление воздуха перед цепной решеткой 80 мм вод. ст. Избыток воздуха в топке т=1,3. При форсировании топки или неудовлетворительном распределении воздуха потери увеличиваются. [c.58]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

В топках системы Шершнева сжигают главным образом фрезерный торф с Wp<55% и бурые угли с UJ P 30% последние предварительно подвергают дроблению до размера кусков не более 12—20 мм. Желательно дробление и фрезерного торфа для размельчения крупных кусков, корней и т. п. расчетное тепловое напряжение топочного объема составляет для фрезерного торфа 120-10 ккал1м -ч и для бурых углей 150-10 ккал1м -ч соответственно избыток воздуха в топке 1,25 и 1,3, потери тепла от химического недожога 0,5—2,5 и 1—3% и от механической неполноты горения 3—5 и 4—6%. Эжекторную часть топки экранируют во избежание шлакования боковые стенки эжекторной камеры для предохранения от износа вращающимся потоком топлива иногда покрывают чугунными плитками. Над или за эжекторной частью имеется достаточный объем топки для дожигания выносимых из эжектора мелких фракций топлива. Имеющиеся дожигательные решетки используются также для растопки и подсвечивания факела при сжигании топлива повышенной влажности. [c.77]

Не все сделано у нас в отношении достижения наиболее высоких показателей тепловой работы существующих механических топок. Необходимо дальнейшее усовершенствование забрасывателей для получения лучшего весового распределения мелкого и увлажненного топлива по решетке. Важно повсеместно производить надлежащее дробление рядовых и крупных грохоченых углей перед подачей в топки. Следует отметить, что на многих установках дробилки отсутствуют или дают слишком большой размер куска. Доллены обязательно применяться такие эффективные средства снилсения потерь с уносом, как возврат уноса и острое дутье (они не вошли в широкую практику). Чтобы увеличить количество возвращаемых частиц уноса на дожигание в топку, нужно снаблсать наши котельные установки двухступенчатыми золоуловителями, как это делается за границей. [c.63]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

Как видно, потери от механического недожога получились низкими. Но нужно учитывать большую длину решетки, относительно малые тепловые тшгрузки и хорошее качество антрацита. При легкоплавкой золе топлива нельзя было бы работать с таким толстым слоем и соответственно высокими температурами в слое. [c.218]

Нейтронное облучение. Как известно, ядерные реакции сопровождаются потоками элементарных частиц (у-кванты, р-лу-чи, потоки нейтронов и протонов и т. д.), энергия которых гораздо больше энергии связи атомов - твердого тела. Попадая в тело, они вызывают каскад других частиц и в итоге приводят к некоторым локальным нарушениям структуры тела. При достаточной интенсивности или продолжительности действия они могут привести к полной деструкции тела или к потере его работоспособности. Наибольшее влияние оказывают пучки нейтронов и Y-квантов, которые не несут электрического заряда и потому обладают наибольшим проникающим действием. Не имеющие массы Y-кванты воздействуют в основном на электронные оболочки при не слишком высоких энергиях и интенсивностях их действие сводится к нагреванию тела. Нейтроны способны искажать решетку, непосредственно воздействуя на ядро атомов. Нейтронное облучение вызывает ослабление пластических свойств тела, уменьшение вязкости разрушения /Сы и ведет к образованию дефектов, что также охрупчивает материал. Кроме того, в металлах важную роль играет тепловая диффузия протонов и нейтронов, вызывающих охрупчивание совершенно аналогично влиянию водорода (см. 1, 2 гл. VII) протоны могут попадать в тело через поверхность из внешних протонных пучков или же возникать в объеме тела при столкновении нейтронов с ядрами. [c.512]

Богомолов и др. сообщили об исследовании плавления 9-ан-гстремных кластеров Hg, Ga, Sn, Pb, In и d в полостях цеолитов NaX и NaA [629] и 8-атомных-кластеров In в цеолите NaA [630]. Образцы приготавливали путем заполнения под давлением полостей цеолитов, имеющих размеры 12 А, жидкими металлами. После снятия давления часть металла выдавливалась из полостей цеолита, причем этот процесс зависел от многих факторов (температура, геометрия каналов, природа металла, дефектность решетки цеолита). При отжиге образцов с In наблюдалось как уменьшение дефектности цеолитного каркаса, так и прекращение выдавливания металла после того, как в каждой полости оставалось по 8 атомов In [630, 631]. Температура фазового перехода определялась с помощью измерения температурных зависимостей теплоемкости, электропроводности (бесконтактным методом) и тепловых потерь (дифференциальным термическим анализом). [c.213]

Существует большое количество разнообразных теорий плавления, которые, однако, не обладают универсальностью и гибкостью, присущими кластерной модели. Все эти теории можно разбить на две группы в зависимости от того, принимается ли кристалл идеальным или дефектным. В первом случае плавление тела представляют как потерю решеткой стабильности вследствие теплового рас тшре-ния и ангармоничности колебаний атомов. При этом широко используют критерий Линдеманна, гласящий, что плавление тела происхо- [c.221]

Поддержание желательной зольности слоя, исключающей его погасание и обеспечивающей небольшие потери от механического недожога с выгребом, осуществляется непрерывной или периодической продувкой слоя через выгребное устройство. Высота слоя в состоянии кипения поддерживается на уровне 600—800 мм. Необходимое давление воздуха под решеткой составляет 3400—3900 Па. При работе на коксовой мелочи расход топлива составляет около 0,3 кг/с, а при работе на подмосковном угле 0,5 кг/с. При зтом видимая плотность теплового потока дутьевой решетки составляла н=4,8 МВт/м при объемной плотности тепловыделения на всю топочную камеру =0,17МЕт/м . [c.129]

В заключение остановимся на структуре теории лазера и на плане ее изложения в книге. В строгой логической форме структура теории лазера следующая. В качестве исходного мы имеем последовательное квантовое теоретическое описание атомов и светового поля, которое было дано в гл. 7 первого тома. Соответствующие уравнения описывают взаимодействие между атомами и световым полем. Но дополнительно как атомы, так и световое поле связаны с окружающей средой, например поле связано механизмом потерь с зеркалами, а активные атомы взаимодействуют с кристаллической решеткой (рис. 1.7). Взаимодействие поля и атомов с соответствующей окружающей средой ведет к затуханию и флуктуациям, которые мы рассматривали в первом томе. С учетом всего этого выводятся основные уравнения квантовой механики, описывающие лазер, который рассматривается как незамкнутая система. Если усреднить эти основные уравнения по флуктуациям тепловых резервуаров, представляющих окружающую среду, и вычислить соответствующие квантовомеханические средние, то мы придем к по-луклассическим уравнениям лазера. Исключив из этих уравнений дипольные моменты атомов и выполнив усреднение по фазам, можно получить скоростные уравнения. Скоростные уравнения имеют более простую структуру, чем полные квантовомеханические уравнения, по крайней мере в отношении интерпретации и решения. По этой причине возникает противоречие между требованием логической последовательности изложения и требованием его педагогичности. [c.32]

X400X 1150 мм, сваренный из стального листа толщиной 8 мм. Для уменьшения тепловых потерь в муфель помещается экран, который представляет собой металлическую решетку, заполненную теплоизоляционным материалом. [c.182]

Схема установки для низкотемпературного газового цианирования приведена на рис. 83. Для газового цианирования может быть приспособлена камерная электрическая печь 5 типа ПН-12, внутрь которой вставляется муфель 6 размерами 300X400 XI150 мм, сваренный из стального листа толщиной 8 мм. Для уменьшения тепловых потерь в муфель помешается специальный экран 7, который представляет собой металлическую решетку, заполненную теплоизоляционным материалом. Температура в печи автоматически регу- [c.220]

Недостатки обработки световым лучом сравительно небольшая излучаемая мощность, мощность подкачки в 1000—3000 раз больше излучаемой мощности низкий к. п. д. квантовых генераторов, объясняющийся большими тепловыми потерями в кристаллической решетке активного материала и малой эффективностью ламп подкачки (в существующих установках к. п. д. рубиновых лазеров менее 0,5%) перегрев кристалла и трудности его охлаждения низкая точность обработки. [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...