Потери в решетках

Если отнести потери в решетке к динамическому давлению в сечении о—о струи, то получим на основании формулы, аналогичной (4.94), [c.111]

Как уже отмечалось (см. гл. 4) потерями давления в сечениях перед решеткой и за ней можно пренебречь по сравнению с потерями в решетке, г. е. жидкость в этих областях можно считать идеальной (невязкой) и учитывать только потерн давления и нарушения потока, обусловленные решеткой. Безразмерная потеря давления в решетке в данном случае выражается через нормальную составляющую скорости [c.122]

С ростом угла атаки возникает различие в потерях. Чем больше установочный угол, тем меньше потери в системе ударных волн. При г = 10° потери в решетке с й = 30° в два раза больше, чем с О = 70°. На этом же рисунке штриховой линией нанесены потери в прямом скачке при числе Маха [c.91]

Потери от влажности. Наличие влаги в паре приводит к увеличению профильных потерь в решетках и к затратам энергии на разгон капель, а также на преодоление их тормозящего действия на рабочие лопатки. Как видно н з рис. 4.17, вследствие меньшей абсолютной скорости капель по сравнению со скоростью пара нх относительная скорость направлена против вращения ротора. Удар о спинку лопатки, помимо упомянутого тормозящего действия, вызывает эрозионное изнашивание лопатки, прежде всего в периферийной области. [c.141]

Большое влияние на потери в решетке оказывает также число Ml ja . В дозвуковых компрессорах рекомендуется М, < 0,75--0,8. [c.230]

Рис. 1. Потери в решетке А и Б на перегретом и влажном паре а — 1 — уа = 3,3% Ml = 0,48 Rei= З.Э-Ю = 0,45 бар 2 —Д = 40° Mj = 0,46 Rbi = 3,3-105 Pi = 0,42 бар б — / — (/ = 2,2% Mj = 0,87 Rej = 1,2-10 pi = 0,06 бар 2 — М= = 3°С Ml =0,88 Rei= 1,2.105 р = 0,06 бар в — / — i/ = 3,7% М, = 0,93 Rei = 1,1 105 Pj = 0,05 бар 2 М = 18° С Mj = 0,89 Rsj = 1,0-10 Pi = 0,05 бар-, г — / — I/O = 8,7% Mj = 0,87 Rej= 2,9-105 Pj = 0,08 бар 2 —Дг=19°С М, = = 0,86 Rei = 2,8-lO pj = 0,08 бар.

I = 2,63, что с учетом повышения потерь в решетке от ударного натекания [52 ] хорошо согласуется с экспериментальными данными. Для осевого НА в составе комбинированного отсека С = = 1,37. Сравнение экспериментальных значений коэффициентов потерь НА, установленного в осевом и комбинированном отсеках (см. рис. 4.22, а), показывает, что НА, стоящий после РОС, имеет меньшие потери (1—3 %) в ядре потока. Эта разница связана с тем, что осевой зазор между РК первой ступени и последующим НА в комбинированном отсеке больше, чем в осевом. Пересчет по формулам работы [62] на одинаковую величину зазора дает равные потери как в случае осевой, так и радиально-осевой ступени [c.181]

Расчет с конца ведется итерационным методом и при ручном счете громоздок и сложен. Учет потерь в решетках и использования выходной кинетической энергии еще более увеличивает трудоемкость процесса расчета. Так, например, расчет с конца одноступенчатой газовой турбины на клавишных вычислительных машинах требует 5—6 ч. С увеличением числа ступеней время расчета пропорционально растет. [c.201]

Если известен массовый (весовой) расход G рабочего агента, текущего через сопловые каналы, то в формуле (6) имеется лишь одна неизвестная величина //, которую из этого уравнения можно найти (причем предполагается, что начальные параметры потока известны). Поскольку выбрана сопловая решетка и имеются ее характеристики, то известен также коэффициент потерь в решетке следовательно, можно считать известным и показатель политропы с- Таким образом, давление р в потоке за сопловым венцом станет известно. [c.23]

Кроме профильных потерь, отраслевые нормали позволяют учесть и концевые потери в решетке. В рассматриваемом примере это можно сделать по экспериментальному графику на стр. 24, приложения П1 в [21]. Концевые потери обусловливаются вторичными течениями в лопаточных каналах и зависят от относительной высоты лопаток и газодинамической конфузорности каналов решетки К, которая выражается формулой [c.199]

Покажем, как это было сделано в случае направляющих лопаток, на примере пользования отраслевыми нормалями [22] для определения коэффициентов потерь в решетке с профилем рабочей лопатки Р1-2-30. [c.201]

При построении характеристики ступени этот основной фактор обычно меняется и ищется окружный к. п. д. комбинации решеток ступени при соответствующем изменении прочих учитываемых влияющих факторов. К последним прежде всего принадлежит степень реакции в ступени, а затем потери в решетках и углы выхода из них. Положив в основу определения к. п. д. комбинации решеток ступени и их газодинамические характеристики, надо считаться с тем, что факторы, определяющие качество работы решетки и ступени, различны. [c.257]

Рассматривая характеристики сопловых решеток, видим, что зависимость угла от режима очень мала и этот угол можно принять неизменяющимся при изменении режима. Тогда значение угла Pi на данном режиме будет известно и, используя характеристики обеих решеток, можно найти при полученных условиях профильные и концевые потери в решетках и по коэффициентам их — значения коэффициентов скоростей ф и г на данном режиме. По характеристике рабочей решетки можно найти значение угла выхода потока из каналов рабочей решетки (угол Рз)- Таким образом все входящие в формулу (480) величины будут известны и можно рассчитать значение окружного к. п. д. ступени. [c.261]

Исследованию влияния турбулентности на потери в решетках посвящен ряд работ, например [75]. Под углом зрения фазовых переходов эта задача впервые рассмотрена в [57]. Турбулентный перенос теплоты и массы в потоках пара, близких к состоянию насыщения, способствует фазовым переходам и снижает i максимальное переохлаждение. При высокой турбулентности мелкодисперсная влага образуется вначале в пограничных слоях, а затем и в ядре потока. [c.80]

Учитывая, что реальная среда полидисперсная и что расчетная методика не учитывает процессов дробления и коагуляции, сходимость опытных и расчетных значений можно признать удовлетворительной. При этом необходимо учесть дополнительно кромочные потери, так как коэффициент профильных потерь в решетке [c.108]

Целесообразно сохранить классификацию потерь в решетках, введенную для однофазной среды [38]. Коэффициент полных потерь определяется суммой [c.118]

С увеличением влажности углы выхода заметно возрастают, что объясняется возрастанием потерь в решетке и отклоняющим воздействием крупных частиц (углы выхода крупных капель значительно больше, чем парового потока). Зависимости ai от установочного угла Qy сохраняют и на влажном паре линейный характер. Этот опытный факт, подтвержденный и для других сопловых решеток, может быть использован при расчетном определении газодинамических характеристик решеток в потоках с крупной влагой. [c.121]

Нормально гидравлические потери в решетках и сетках водоприемника не должны превышать 20— [c.363]

Уровень воды в приемном колодце определяется вычитанием из заданного уровня в пруду, бассейне искусственного охладителя и т. д. суммы потерь в решетках и сетках водоприемника, на трение в прямых участках, местных потерь на закруглениях, при входе и выходе из смотровых колодцев и при входе в окна приемного колодца. [c.372]

При высоких значениях потерь энергии, особенно у корня и периферии ступени, а также в расчетах переменных режимов, возникает необходимость учета сил трения. Даже при близких к единице значениях ф и tji, когда необязательно учитывать силы трения, эти коэффициенты желательно принимать переменными по высоте ступени, отражающими реальные потери в решетках. В этой связи весьма актуальны попытки систематизации большого числа имеющихся экспериментальных данных о потерях энергии в турбинных решетках [c.204]

Знание формы осесимметричных поверхностей тока в спроектированной ступени позволяет рассчитать обтекание решеток в слоях переменной толщины [7, 11, 12, 28]. При существенных меридиональных искривлениях линий тока такое уточнение может оказаться полезным, так как вследствие изменения плотности тока в межлопаточном канале меняется и картина распределения скоростей. Вместе с тем имеются экспериментальные данные [26], показывающие, что потери в решетках РЛ последних ступеней ЦНД, спрофилированных на цилиндрических поверхностях, сохраняются практически неизменными при меридиональных углах обтекания у 30°. Поэтому во многих случаях с достаточной точностью решетки можно профилировать на цилиндрических или (при малых di) на конических поверхностях тока. [c.204]

Рис. XI 1.24. Профильные потери в решетках РЛ по результатам траверсирования (кривые 1 и 2) и по данным продувок плоских решеток (кривые 3 -а 4)

Приближенный метод расчета потерь в решетках профилей турбомашин, Теплоэнергетика", 1955, № 9. [c.404]

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Можно установить связь между изменением коэффициентов потерь в решетках и изменением к. п. д. элементарной ступени. [c.21]

Определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток [c.22]

К профильным потерям в решетке относят а) потери от трения в пограничном слое, образующемся на лопатках б) потери в следе за выходными кромками. [c.22]

Изменение профильных потерь в решетке при изменении угла Pi в настоящее время наиболее надежно может быть определено по данным продувок решеток на аэродинамических стендах. Однако в тех случаях, когда при изменении угла (от оптимального направления) отрыва потока еш,е не происходит, а увеличение профильных потерь обусловливается лишь возрастанием потерь от трения, как будет показано ниже, зависимость = / (Pi) может быть определена и расчетным путем. [c.27]

Метод расчета коэффициента профильных потерь. Задача расчета профильных потерь в решетке профилей с бесконечно тонкими выходными кромками была решена автором в 1946 г. применительно к турбинным решеткам без учета сжимаемости среды в пограничном слое. В дальнейшем решение было получено с учетом сжимаемости среды, движуш,ейся в пограничном слое, а также распространено на случай обтекания диффузорных решеток. [c.27]

Излагаемый ниже метод расчета профильных потерь основан на использовании уравнения энергии. Расчетная схема аналогична нашедшей широкое применение в лабораторной практике схеме определения потерь в решетках при их продувке с использованием пневмометрических приборов. [c.27]

Следует отметить, что рассмотренные здесь оба метода расчета позволяют определять профильные потери в решетках, составленных из профилей с бесконечно тонкими выходными кромками. Для определения расчетным путем профильных потерь в решетках лопаток с кромками конечной толщины необходимо привлечение дополнительно опытных материалов о влиянии толщины и формы выходных кромок на величину потерь в следе. Указываемое в литературе иногда мнение [ 12 ], что метод Л. Г. Лойцянского учитывает и кромочные потери, является ошибочным. Использованное в методе соотношение Сквайра и Юнга между (6 )" и 6 получено на основании исследования следа за изолированными профилями крыла самолета с практически бесконечно тонкой выходной кромкой очень мало При этом характер обтекания [c.44]

На практике кромочные потери в решетке оцениваются относительной величиной — коэффициентом кромочных потерь [c.46]

На основании полученных опытных данных могут быть сделаны некоторые суждения о коэффициенте кромочных потерь в решетках с криволинейными выходными кромками лопаток. [c.48]

Далее, так же как и раньше в этом параграфе, будем пренебрегать обратным влиянием изменения толщины выходных кромок на коэффициент потерь в решетке от трения, т. е. будем считать, что при новом значении толщины выходных кромок s, отличном [c.50]

Наконец, находим суммарный коэффициент профильных потерь в решетке при новой толщине выходных кромок s по равенству [c.51]

Результаты сопоставления расчетных и опытных значений коэффициента профильных потерь в решетках различного типа (включая компрессорные) приведены на рис. 20. Анализ данных этого сопоставления показывает, что отклонения расчетных значений So от опытных даже в области, далекой от расчетного режима, за редким исключением не превышают 10%. [c.51]

Проведенные опыты подтвердили схему явления, положенную выше в основу расчета коэффициента потерь в решетке при плоском потоке. В канале, образованном соседними лопатками, противоположные пограничные слои не смыкаются. Так, в турбинных решетках сумма толщин пограничного слоя на выпуклой и вогнутой поверхностях лопатки в выходном сечении решетки не превышает 30% ширины канала, а в компрессорных решетках — значительно меньше. В ядре потока (вне пограничного слоя) потери энергии сравнительно малы и лежат в пределах погрешности измерений. На этом основании можно считать, что в центральной части, ограниченной пограничными слоями на соседних лопатках, поток является потенциальным. [c.74]

Влияние степени турбулентности потока на профильные потери в решетках изучено весьма мало. Остановимся кратко на полученных результатах. [c.79]

Влияние числа Re на коэффициент профильных потерь. Одним из преимуществ расчетного метода определения профильных потерь (п. 2) является то, что он позволяет определить коэффициент потерь в решетке с одинаковой степенью точности во всем практически интересном диапазоне изменений числа Re. При этом расчет может быть столь же легко выполнен для таких больших чисел Re, которые соответствуют работе лопаток первых ступеней турбины высокого давления. Как известно, исследование решеток методом воздушной продувки в широком диапазоне изменения числа Re сопряжено с большими трудностями. [c.90]

Рис. 43. Схема влияния числа Re на коэффициент потерь в решетке

Основными допущениями, принятыми при построении методики, являются предположения о постоянстве ф и и неизменности углов 1 и Ра. Изменение только показателя изоэнтропы не должно оказать существенного влияния на величины ф и ф. Хотя результатов специальных опытов по определению влияния k на потери в решетках в литературе не опубликовано, широкое использование в паротурбостроении решеток профилей, отработанных на воздухе, косвенно убеждает в справедливости сделанного вывода. Гораздо большее влияние на ф и ij) может оказать отклонение в числах М модели и натуры. Если отклонения в числах М заметно влияют на потери в направляющем аппарате, данная методика позволяет ввести поправки на изменение ф по сравнению с ф при пересчете по формуле (3.9). [c.139]

Отличие характера зависимости т] = т] ( i/ q) РОС в отсеке от соответствующих характеристик первых осевых ступеней отсеков объясняется следующим. Использованная в опытах РОС в результате пониженной отклоняющей способности периферийной части выходной решетки имела степень реактивности меньше расчетной (Рт.расч = 0,54). Это обусловило наличие положительных углов атаки i лопаток РК на режиме фактического оптимального значения числа uJ q, также меньшего, чем расчетное. При снижении uJ a положительные углы атаки увеличиваются. Влияние изменения угла атаки решетки на ее к. п. д. существенным образом зависит от абсолютной величины угла атаки. При одинаковом изменении i потери в решетке увеличиваются значительно сильнее при больших углах атаки. Расчет с использованием эмпирической зависимости [52 [ потерь от угла атаки подтверждает возможность отмеченного в опытах снижения к. п. д. ступени. [c.177]

Задача определения параметров турбинной ступени или отсека ступеней на режимах, отличающихся от номинальных, может быть решена методом расчета отсека с конца . Этот метод в применении к паровым конденсационным турбинам получил название метод Лошге При расчете методом Лошге обычно считается, что потери в лопаточных венцах при изменении режимов остаются постоянными. Это справедливо для многоступенчатой паровой конденсационной турбины, где теплоперепады промежуточных ступеней при изменении режимов сохраняются неизменными. Для турбины с небольшим числом ступеней и большим противодавлением параметры изменяются во всех ступенях. В связи с этим целесообразно вводить в расчет экспериментальные данные по потерям в решетках в зависимости от характера их обтекания потоком рабочего тела, а также учитывать коэффициент использования выходной кинетической энергии. [c.201]

Следует отметить, что при изменении основных критериев подобия линейный характер Ат1ог(Уо) нарушается. Столь значительное влияние чисел М и р объясняется не только зависимостями коэффициентов потерь в решетках от этих параметров, но и изменением составляющих потерь, обусловленных взаимодействием решеток в ступени (периодическая нестационарность и высокая турбулентность). В основном в этом и проявляется расхождение между расчетами ступени, выполненными по газодинамическим характеристикам изолированных решеток, и результатами испытаний турбинных ступеней. Определенное значение имеет также влияние перекрыши на влажном паре, до сих пор не изученное, а также возрастание утечек через надбандажные и диафрагменные уплотнения (см. гл. 7). Необходимо также учитывать особенности струк- [c.158]

Здесь про, tio—коэффициенты профильных потерь в решетке и углы выхода потока перегретого пара Ki—Кв — эмпирические коэффициенты, отражающие влияние геометрических параметров и типа решетки С = С /С акс, С — массовая концентрация ОДА Смакс = 45-10 кг ОДА/кг НаО. Для сопловых решеток дозвуковых скоростей (группы А) можно принять Ki = 7,5 Кг=0,0072 Кз= = 0,0016 i 4=0,0536 /(55=0.0236 Къ=, 2. Приведенные формулы справедливы при уо<0,2% и С 45-10- кг ОДА/кг НгО. [c.309]

Расчет профильных потерь в решетке рассмотрен также в работах А. Н. Патрашеваи М. Е. Дейча и Г. С. Самойловича [8]. Использованные ими основные уравнения совпадают с исходным уравнением (34) в методе автора. Расчетные формулы написаны с учетом сжимаемости рабочей среды, движущейся в пограничном слое. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...