Цилиндр фазовый

Картина на развертке фазового цилиндра (фазовой поверхностью, конечно, опять является цилиндр) определяется уравнением [c.170]

Принципиальным отличием компрессорных установок является возбуждение потока газа в коммуникациях совокупностью синхронных генераторов импульсов расхода (рабочих полостей компрессорных цилиндров), фазовые характеристики которых определяются формой коленчатого вала. При этом синхронизация обеспечивается для любого числа ступеней, типов их организации и количества компрессорных цилиндров, общее количество которых, как правило, не превышает 6. При любом многообразии технологических режимов задача моделирования подобных систем является полностью детерминированной. [c.36]

Из уравнения (2.15) непосредственно видно, что величина Ь не влияет на динамику маятника. Фазовым пространством рассматриваемой системы является цилиндр с координатами е, б (О == 0 < 2л). Поскольку функция Лагранжа L не зависит явно от времени, имеет место обобщенный интеграл энергии [c.30]

Проведенное исследование показывает, что вид разбиения фазового цилиндра на траектории зависит от величины [c.33]

Заметим, что в автономной системе второго порядка, состояние которой изображается точками на фазовом круговом цилиндре, может встретиться новый тип бифуркации, который невозможен в случае фазовой плоскости, а именно бифуркация, связанная с рождением или исчезновением предельных циклов, охватывающих фазовый цилиндр. В отличие от фазовой плоскости, где устойчивый предельный цикл отображает автоколебательное движение в системе, устойчивый предельный цикл, охватывающий фазовый цилиндр, соответствует периодическому ротационному (вращательному) движению. [c.52]

Поскольку значения (в, /) и (0 + 2л, г/) соответствуют одному и тому же состоянию, фазовым пространством рассматриваемой динамической системы является поверхность цилиндра, на котором вдоль образующей отложена величина //, а вдоль направляющей — угол 0. Будем рассматривать лишь область у > О (тем самым исключается случай полета хвостом вперед), в которой интегральные кривые, согласно (3.17), удовлетворяют уравнению dij у sin в+ ау ) [c.62]

О, г/ = 1 типа центра. Для значений С на интервале —V3 < С < О фазовые траектории представляют собой замкнутые кривые, охватывающие центр, и для значений С > О — замкнутые кривые, охватывающие фазовый цилиндр. Интегральная кривая, соответствующая значению С = О, разделяет эти два типа замкнутых траекторий. Она состоит из сепаратрис седловых особых точек 0 = л/2, = О и 0 = —л/2, у = О, определяемых уравнением у = О, —л/2 0 л/2 и / = 3 os 0. Разбиение фазового цилиндра на траектории приведено на рис. 3.14, где изображена развертка цилиндра па плоскость. Траектории движения планера, соответствующие различным типам фазовых траекторий, показаны на рис. 3.15. [c.63]

Таким образом, движение изображающей точки по замкнутым фазовым траекториям, охватывающим состояние равновесия на фазовом цилиндре, соответствует полету планера по волнообразным линиям, а при движении по [c.63]

Чтобы получить полную картину движения, эту полосу можно свернуть в вертикальный цилиндр, а ее края склеить. Полученную фигуру называют фазовым цилиндром. Он нагляднее, чем фазовая плоскость, отражает периодичность закона движения системы в физическом пространстве. [c.231]

В работе Маркуса [87] содержится весьма полное исследование фазовых переходов в цилиндрах с этой точки зрения- [c.745]

Предположим, что в закрытом сосуде (например, в цилиндре под поршнем) находится жидкость (рис. 8.2, а) это состояние изображается на фазовой диаграмме точкой 1 (рис, 8.1). Если жидкости сообщить некоторое количество теплоты, то часть жидкости испарится, т. е. перейдет в газообразное состояние (в пар, рис. 8.2, б). Последовательность фазового перехода жидкости в пар схематически показана на рис. 8.2. [c.222]

В пространственном кулачковом механизме с поступа-тельно-движущимся толкателем (см. рис. 4.23) полный ход толкателя Я = 0,2 м допускаемый угол давления Yn,ax = 30° закон движения толкателя равнопеременный (см. задачу 4.19, вариант III, табл. 4.1). Фазовые углы ф, = q ], = фл, = ф,у = 90°. Радиус ролика Ар = 0,001 м. Определить расчетный радиус г среднего цилиндра кулачка. Построить развертку профиля кулачка. [c.89]

Предположим, что в закрытом сосуде (например, в цилиндре под порщнем) находилась сначала жидкость (рис. 6-13,о.) это состояние соответствует точке 1 на фазовой диаграмме. Если теперь к сосуду подвести некоторое количество тепла, то часть жидкости испарится, т. е. перейдет в пар, причем давление и температура жидкости не изменятся (состояние б на рис. 6-13). Дальнейший процесс фазового перехода от точки 1 фазовой диаграммы к точке 2 схематически изобразится состояниями S и г на рис. 6-13. [c.212]

В Институте кристаллографии АН СССР разработана [27] аппаратура (установка цилиндр—поршень с поддержкой) для изучения фазовых превращений металлов в условиях сверхвысоких давлений, в которой передающей средой является газ (азот, аргон). Коническая камера высокого давления в этой аппаратуре снабжена устройством, позволяющим подавать в нее сжатый до 200 МН/м газ, и затем отсекать рабочий объем камеры от газовой коммуникации. [c.9]

Следовательно, чувствительность прибора к Рк наивысшая (при прочих равных условиях), если а 90°. Точку К целесообразно помещать в точку пересечения касательных к линии влияния Рп. Линии влияния диаметра цилиндра (трубы) для проходного ВТП и линии влияния зазора для накладного ВТП близки к пучку лучей, что позволяет реализовать фазовый способ подавления влияния вариации диаметра (зазора). Фазовый способ оказывается эффективным при измерении накладным экранным ВТП толщины неферромагнитных листов с по- [c.130]

Соблюдение норм качества свежего пара (табл. 9.10) и консервация турбин в период остановки — важнейшие мероприятия для предотвращения коррозии. При времени наработки 1000 и 200 ч с соответствующими допустимыми отклонениями, приведенными в табл. 9.10, турбина должна быть остановлена, соответствующие цилиндры вскрыты, а проточная часть, работающая в зоне фазового перехода, очищена от загрязнений и проконтролирована методом цветной или ультразвуковой дефектоскопии. [c.186]

Важным из этих предположений является идентичность изменения давления во времени во всех цилиндрах. Любая неправильность в циклах цилиндров нарушает это предположение. Эти неправильности могут возникнуть от изменений воспламенений, распределения топлива по цилиндрам, неправильной работы клапанов и т. д. Они обычно возбуждают основную гармонику цикла давления газов четырехтактных двигателей, которая становится очень интенсивной, и возникает повышенная низкочастотная вибрация двигателя. Эти неправильности также могут содействовать высокочастотным вибрациям двигателя. Как правило, фазовые соотношения сил инерции в многоцилиндровых двигателях приводят к тому, что внешняя неуравновешенная сила или полностью отсутствует или мала для двигателя в целом. В двигателях с двумя и более цилиндрами при равномерном расположении колен по окружности кривошипов центробежные силы инерции от отдельных цилиндров для двигателя в целом взаимно уравновешиваются. Однако эти силы, действующие в плоскостях расположения цилиндров, создают моменты, которые необязательно уравновешиваются между собой для двигателя в целом. Вибрацию двигателей обычно подразделяют на низкочастотную и звуковую. Под низкочастотной вибрацией будем понимать механические колебания, длина волн которых значительно превышает размеры двигателя, и поэтому двигатель можно заменить жесткой [c.187]

Низкочастотные диссипативные возбудители с гидравлическими командными устройствами выполняют для индивидуального возбуждения от автономного насоса, для группового питания нескольких цилиндров, в том числе и с заданными фазовыми соотношениями нагрузок. Гидравлическое управление позволяет доводить частоту пульсаций до 100—200 цикл/мин. Имеются устройства для знакопеременного нагружения. [c.226]

При работе на стендах дополнительный сдвиг фаз между давлением в цилиндре и дуговым положением кривошипа возникает при постановке испытаний с заданными фазовыми соотношениями между отдельными компонентами нагрузок. При двух нагрузках на частотах возбуждения, далеких от собственных форм колебаний конструк- [c.347]

Амплитуда момента в плоскости первого цилиндра условно направлена вверх. Рабочие процессы в третьем и первом цилиндрах сдвинуты один относительно другого по фазе на 90 , поэтому относительная амплитуда момента направлена под углом 90-0,5 = 45° к амплитуде, первого цилиндра амплитуду в плоскости седьмого цилиндра — под углом 180-0,5= =90 и т. д. Такое же направление будут иметь вектора гармоник 4 /а> 8 /г, I2,. .., (4 + /а)-го порядков. Для З /., 7 /г. И /а. -, (4п — /г)-го порядков расположение векторов моментов будет в виде зеркального изображения рассмотренного случая. При геометрическом суммировании относительных амплитуд из формы колебаний для обеих групп гармоник фазовые диаграммы совпадают. Аналогично изложенному построены в [c.377]

Кроме перечисленных выгае характеристик ячейки, нами были вычислены угловые распределения фазовых плотностей на оси цилиндра, представляюгцие интерес для экспериментаторов. Как нетрудно видеть, на оси цилиндра фазовые плотности зависят только от переменной 7 = os ( в значительной степени упрогцает расчетные формулы. Результаты вычислений приведены в табл. 4. [c.748]

Это выражение обращается в нуль лин1ь на окружности у О, охватывающей фазовый цилиндр. Следовательно, в области у> О замкнутые фазовые траектории отсутствуют. Убедимся также в том, что в области у > О не может быть замкнутых траекторий, охватывающих фазовый цилиндр, В самом деле, предположим, что такая траектория [c.64]

В пространственном кулачковом механизме (рнс. 4.22) полный угол качания толкателя = 30 длина толкателя I--= 0,1 м допускаемый угол давления утах = 30° закон движения толкателя — косинусоидальный. Фазовые углы ф1 = фцг = 180°, фп = (р1У = 0°. Определить расчетный радиус среднего цилиндра кулачка Гр к- [c.84]

В пространственном кулачковом механизме (рис. 4.23) полный ход толкателя Я = 0,1 м допускаемый угол давления Vmax — 30° закон движения толкателя косинусоидальный. Фазовые углы ф1 = фп1 = 180°, фц = ф1у = 0°. Определить расчетный радиус среднего цилиндра кулачка Гр, ,. [c.85]

В пространственном кулачковом механизме с качающимся толкателем (см. рис. 4.22) полный угол качания толкателя Рп = 20° длина толкателя 1 = 0,2 м допускаемый угол давления Vmax = 30° закон движения толкателя синусоидальный (см. табл. 4.1). Фазовые углы ф, = фп = фщ = ф,у = 90°. Радиус ролика Гр = 0,005 м. Определить расчетный радиус г среднего цилиндра кулачка. [c.89]

Созданы различные устройства, из которых наибольшее практическое значение приобрели установки цилиндр-поршень, бельт -аппараты, многопуансонные системы и наковальни Бриджмена [25, 26]. Не останавливаясь на анализе ус гановок и методов изучения температуры плавления металлов и фазовых превращений в сплавах, рассмотрим только два из них метод термического анализа и метод электросопротивления. [c.9]

Уточнение 2. Строго говоря, многообразие положений в задаче о круговом маятнике является окружностью S. Поэтому надо учесть, что точки q- -2nn, р) отвечают одному и тому же состоянию (это условно обозначается записью mod 2я). Чтобы получить взаимно-однозначное соответствие между состояниями маятника и точками фазового портрета, надо отождествить точки плоскости R (p, q), у которых координата отличается на2я/г. При этом полосы 2я <(7< 2л (л+1) как бы наложатся друг на друга, а правая и левая границы у каждой из них склеются (так же, как при изготовлении цилиндра из прямоугольного листа бумаги). В результате получим цилиндр — прямое произведение S XR окружности S на прямую R. Как итог отождествлений он обозначается так R XS = R2/2nZ (цилиндр есть результат факторизации плоскости R2=R XR по группе сдвигов на 2пп в одном из сомножителей). [c.232]

Построение профиля кулачка барабанного типа с качающимся коромыслом приведено на рис. 4.22. На развертке основания среднего цилиндра диаметра (схема б) d = (Di -t- D2V2 (Oi — диаметр барабана, D, - диаметр впадины канавки) откладываем фазовые дуги = гф Ij = Г(р2, /3 = сфз и т. д. (схема о) и строим положения коромысла (точки В 1, 2 ч т, д.), соответствующие равным интервалам изменения угла поворота кулачка в пределах каждой фазы (точки О, V, 2, 3 и т. д.). Через точки деления (O, Г, 2 и т. д.) радиусом коромысла IgQ описываем дуги окружностей и проектируем на них соответствующие положения центра ролика на первую дугу положение 1 ролика, на вторую дугу — положение 2 ролика и т. д. Соединяя последовательно найденные точки, получаем траекторию центра ролика при движении его относительно среднего цилиндра кулачка. [c.279]

Датчик регистрирует колебания промежуточной рамы и преобразует их в колебания давления жидкости в полостях силового цилиндра. Последние преобразуются в колебания силового воздействия, находящиеся в про-тивофазе к колебаниям промежуточной рамы, что приводит к уменьшению амплитуды колебаний промежуточной рамы. Масса 6 и жесткость пружины 7 выбираются так, чтобы собственная частота датчика была значительно меньше самой низкой частоты спектра вибраций объекта. В этом случае датчик работает в зарезонансной области. Из рис. 2, на котором приведены амплитудно- и фазочастотные характеристики датчика, видно, что амплитудное и фазовое искажения сигнала, воспринимаемого датчи- [c.212]

Упругая подвеска гасителя в виде силового сильфона 4 и управляющего сильфона 9 с учетом реакции струи из сопла 11 имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Кроме того, в реальной системе имеет место демпфирование, трудно поддающееся расчету. Поэтому необходимо провести экспериментальный анализ фазовых характеристик элет ментов гасителя. На рис. 4 приведены фазочастотные характеристики элемента сопло — заслонка — силовой цилиндр (силовой части системы) при разных значениях диаметра сопла d и диаметра дросселя Тд, полученные экспериментально на стенде, схема которого приведена на рис. 5 Колебания давления в силовом цилиндре регистрировались фольговым [c.214]

Геометрическая сумма относительных амплитуд определяется путём построения фазовой и векторной диаграмм. Построим фазовую диаграмму для резонанса 5-й гармоники с одноузловой формой при чередовании вспышек /-J—2—4. Направим амплитуду вала в плоскости первого цилиндра вверх (фиг. 31). Рабочий процесс в третьем цилиндре отстаёт от первого цилиндра на 90°t [c.517]

Сплавы А1 — Си — Mg. Добавление магния заметно повышает предел прочности при растяжении и твёрдость сплавов А1 — Си при резком снижении удлинения. При добавлении 1,5 /о Mg к сплаву с 4 /о меди меняется и фазовый состав сплава вследствие образования новой структурной составляющей AI2 uMg, называемой, 5 -фазой. Образование этой составляющей увеличивает жаропрочность сплавов А1 — Си — Mg и делает их пригодными для отливок, работающих при высоких температурах (головки цилиндров, поршни моторов внутреннего сгорания). Кроме того [c.148]

Совместное действие гармоник отдельных цилиндров оценивается по геометрической сумме амплитуд колебаний колен, которая строится по так называемым фазовым диаграммам (см. ЭСМ, т. 1,кн. 2, гл. 111). Для первого порядка векторы фазовой диаграммы расположены взаимно так же, как и колена двигателя, для второго порядка фазовые векторы располагаются по отношению к первому под удвоенными углами, для третьего—под утроенными и т. д. Для дробных порядков к четырёхтактных двигателей векторы поворачиваются от в. м. т. на угол в к раз больше угла поворота данного колена от момента вспышки, поэтому для них имеет значение не только расположение колен, но и порядок вспышек. [c.527]

Изменение порядка зажигания в ряде случаев приводит к значительному ослаблению отдельных резонансов. Изменение порядка зажигания вследствие изменения фазовых углов, т. е. направления векторов, отражается на векторной сумме УИ2а не всех, а только некоторых гармоник. При этом если для одних гармоник сила резонанса уменьшается, то для других она возрастает. Количество различных возможных порядков зажигания зависит от схемы двигателя. С увеличением числа колен и цилиндров оно становится очень большим. Однако необходимость соблюдения уравновешенности двигателя, стремление не перегружать опорные подшипники, требование равномерности питания цилиндров двигателя смесью и технологические ограничения в выборе формы коленчатого вала — все это уменьшает число порядков зажигания, благоприятных в смысле свободы системы от сильных крутильных колебаний. [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...