Предел устойчивости повышенном давлении

При исследовании устойчивости горения степень распыливания топлива изменялась при колебании давления распыливающего воздуха в пределах 1,5—6 ати, а удельная поверхность возрастала в 2 раза. Скорость испарения капель возрастает несколько больше в результате повышения давления насыщенных паров с увеличением кривизны поверхности капель и сокращения времени их прогрева. [c.45]

Таким образом, результаты экспериментов подтверждают, что нелинейности основных характеристик в конечном счете определяют предел устойчивости привода и приводят к повышению граничного подведенного давления. [c.121]

В современных условиях форсирование подачи дутья приближается к пределу, когда становится вероятным образование каналов с чрезмерно быстрым потоком газов. В этом случае особенно важно использовать уменьшение скорости газов при повышении их давления в печи для дополнительного форсирования подачи дутья с сохранением устойчивого бесканального хода. Вследствие этого происходит увеличение производительности до 9% (в условиях интенсивно работающих печей СССР). Расход кокса снижается в связи с лучшим распределением газового потока и обработкой им шихтовых материалов. Его экономия достигает 6—7% (при некотором дополнительном повышении температуры дутья). Повышение давления газов эффективно используется при вдувании топлива через фурмы. В этом случае особенно важно хорошее распределение газового потока, так как в связи со снижением доли кокса в шихте уменьшается ее газопроницаемость. [c.121]

Для уменьшения разбега, посадочной скорости и пробега планера, а также для обеспечения устойчивости и управляемости на больших углах атаки необходимо заставить крыло работать на больших углах атаки и на возможно больших Су. Это достигается введением в практику крыльев особой конструкции, так называемых разрезных крыльев 1. Для крыла с нормальным профилем коэфициент подъемной силы Сц достигает своего макси.м.ального значения в 0,60—0,73 на углах атаки порядка 16—20 На закритических углах атаки происходит резкое падение подъемной силы, благодаря срыву обтекания, что вызывает увеличение давления на верхней поверхности крыла. Следовательно, диапазон углов, на которых возможна эксплоа-тация обычного крыла, заключается в пределах от О до 18°. Поток воздуха ввиду трения о поверхность крыла уменьшает около поверхности Свою скорость, образуя пограничный слой, стремящийся двигаться в направлении от области большего к области меньшего давления. Следовательно, пограничный слой будет двигаться по направлению скорости потока до тех пор, пока его кинетическая энергия будет достаточна для преодоления повышения давления. С увеличением угла атаки разность давлений на передней и задней частях верхней поверхности профиля быстро возрастает, и наступает момент, [c.42]

Современные крупные осевые вентиляторы имеют КПД до 91 %, Высокой подаче способствует, в частности, возможность использования повышенных окружных скоростей. Подача и давление регулируются в широких пределах поворотом на ходу рабочих или направляющих лопаток. Недостатками осевых вентиляторов являются усложненная конструкция ротора и направляющих аппаратов, повышенный уровень шума. При параллельной работе осевых машин требуется повышенный запас устойчивости. [c.186]

Нелегированные стали большой твердости. У этих сталей содержание углерода составляет 0,8—1,3%. В соответствии с венгерским стандартом MSZ их обозначение SS—S13. Устойчивость аустенита довольно мала в температурном интервале как перлитных, так я бейнитных превращений (рис. 162, 163). С повышением содержания углерода температурная область бейнитного превращения понижается, как показано на рис., 164, на диаграммах изотермических превращений инструментальных сталей S8 и S11. Прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей сравнительно мала прутки диаметром 8—12 мм могут прокаливаться в воде (табл. 57). При охлаждении в воде возникают довольно большие внутренние напряжения, которые уменьшают предел прочности на изгиб. При закалке в масле глубина прокаливаемости минимальная. На поверхности закаленных в воде деталей диаметром 15—30 мм возникает закаленный слой удовлетворительной толщины. На поверхности деталей, имеющих диаметр более 30 мм, закаленный слой слишком тонкий. Такой слой не может выдержать без смятия даже давлений средней величины. С увеличением содержания углерода глубина закаленного слоя не увеличивается, однако растет твердость сердцевины (рис, 165). В этом большую роль играет температура закал- [c.175]

Таким образом, устойчивость процесса упругопластического деформирования тороидальной оболочки, находящейся под действием внутреннего давления, определяется эллиптичностью ее поперечного сечения. Тороидальные оболочки с малой эллиптичностью поперечного сечения (1,0< А< 1,6) за пределом упругости воспринимают дальнейшее повышение нагрузки. Увеличение эллиптичности поперечного сечения тороидальных оболочек (А>1,6) приводит к тому, что переход в пластическое состояние сопровождается потерей их несущей способности. [c.171]

Пусковое число оборотов карбюраторного двигателя должно обеспечивать 1) образование в конце хода сжатия смеси, находящейся в пределах воспламеняемости 2) получение интенсивности искры, достаточной для воспламенения рабочей смеси 3) получение температур и давлений смеси, достаточных для повышения числа оборотов коленчатого вала от пусковых до устойчивых. [c.390]

Как видно из графика, в зависимости от соотношения толщины и диаметра мембраны существует некоторая температура, ниже которой температурная погрешность не наблюдается. Выше этого предела температуры имеется заметная ошибка, возрастающая с повышением температуры. Полученный результат можно объяснить следующим образом. Рассмотренное уравнение (129) получено в предположении, что в момент начала нагрева мембрана представляет идеально плоскую пластинку. При достижении некоторой критической температуры вследствие температурных напряжений мембрана теряет свою продольную устойчивость и прогибается в сторону камеры сгорания. Такая мембрана начинает воспринимать часть давления газов и тем большую, чем больше ее температура и прогиб. Давление, воспринимаемое мембраной, не передается на кварцы и, таким образом, является ошибкой измерения. [c.148]

Тормозная система должна обеспечивать максимально возможную эффективность торможения автомобиля без потери им устойчивости и управляемости на различных дорожных покрытиях и при разных нагрузках. Это возможно лишь в том случае, если все колеса автомобиля одновременно заторможены до предела, что осуществляется с помощью автоматически действующего антиблокировочного устройства. Вероятность блокировки задних колес и заноса автомобиля при торможении можно значительно снизить, если с повышением интенсивности торможения или с уменьшением нагрузки автомобиля уменьшать тормозные силы, действующие на задние колеса. Для этого в двухконтурном гидравлическом тормозном приводе предусматривают устройство, автоматически ограничивающее во время торможения давление в контуре задних тормозов. В результате повышается эффективность торможения автомобиля. [c.176]

Фильтрация через мембраны возможна при перепаде давления до 1,5—2,0 кгс/см . Под напором свыше 2,5 кгс/см мембраны из нитроклетчатки деформируются. Химическая устойчивость мембран определяется устойчивостью целлюлозы и ее производных. В пределах рН = 1—12 мембраны обычно не разрушаются. Органические растворители целлюлозы и ее производных разрушают и нитроцеллюлозные коллоидные мембраны. В термическом отношении коллоидные мембраны устойчивы до 100° С, при дальнейшем повышении температуры пористость мембран заметно снижается. [c.70]

Надежность водяных экономайзеров проверяют в режимах с включенными ПВД, при снижении давления рабочего тела, повышенных против расчетных температурах продуктов сгорания и избытках воздуха, причем во всех элементах в некипящей части должен сохраняться устойчивый недогрев до кипения, а внутри кипящей части — насыщение. Если же такое состояние не выдерживается, то температуры стенки в обогреваемой зоне не должны выходить за пределы, приведенные в табл. 2.7. Температурный режим пароперегревателей проверяют в зависимости от изменения нагрузки котла, избытка воздуха в топке, величины рециркуляции продуктов сгорания. [c.34]

Если сжатый брус в пределах своей длины имеет связи с гибким растянутым элементом (струной, тягой), то устойчивость его в плоскости системы, очевидно, увеличивается, поскольку в этом случае тяга оказывает известное сопротивление боковому выпучиванию сжатого стержня. Некоторые случаи установки связей между сжатыми элементами и тягой показаны на фиг. 1, а д. Во всех случаях связи к каждому сл атому брусу крепятся при помощи боковых шарниров к тяге связи могут крепится при помощи боковых или полных шарниров, так как работа вполне гибкой тяги от этого не зависит. При действии на систему только одной силы Р сжатый брус должен быть прямым (фиг. 1,а, б). При наличии нескольких сил Р —Р4 или распределенной нагрузки д для получения в сжатом брусе только сжимающих продольных усилий (без изгибающих моментов) брус должен иметь очертание по кривой давления, т. е. быть ломаным (фиг. 1, в, д) или криволинейным (фиг. , г). Связи могут устанавливаться в любых местах, но наибольшее влияние на повышение устойчивости сжатого бруса в плоскости систе 4ы имеют, очевидно, связи в пределах средней части бруса. [c.321]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Переход неподвижного слоя в псевдоожиженное состояние может быть осложнен плохим начальным газораспределением. Так, например, если мы имеем простой цилиндрический слой, но газ подводится через небольшое число крупных отверстий решетки с малым живым сечением, то, очевидно, вблизи отверстий поле скоростей не успевает выравняться и скорость над отверстием много больше средней то всему сечению слоя. Следовательно, аналогично случаю конических аппаратов минимальная скорость псевдоожижения в верхней части слоя может быть достигнута при потерях давления в нижней части, больших, чем АР=(ум—Y )(l—т)Н. Псевдоожижение в силу неравномерности газораспределения произойдет лишь в узком конусе. Сразу же после этого, еще при повышенном давлении, частицы из центральной зоны конуса будут вьйрошены вверх на поверхность слоя, образуя там бугор, и тогда давление резко упадет, так как газ будет свободно проходить по образовавшемуся каналу . В отличиие от конических аппаратов бугор выброшенного материала не будет быстро оседать, образуя циркуляцию, так как здесь он прочно опирается на более широкое, не ограниченное близостью стенок основание из неподвижных частиц. Таким образом, кратковременное достижение предела устойчивости в узкой зоне над отверстием приведет к выбросу некоторой доли материала и образованию канала, а не к псевдоожнжению всего слоя. Забегая 74, [c.74]

При нагреве плазмы и повышении её давления появляется ещё один предел, характеризующий максимальное устойчивое значение давления плазмы, р = п(Т Л-Т-,), где Г ,, Ti—электронная и ионная темп-ры. Этот предел накладывается на величину р, равную отношению ср. давления плазмы к давлению магн. поля упрощённое выражение для предельного значения р даётся соотношением Тройона где -—числовой множитель, равньш примерно 3-10 [c.120]

Импульсные газоразрядные СО2-Л. работают при повышенном давлении рабочей смеси (обычно атмосферном), но генерация получена и при давлениях в несколько десятков атмосфер. Разработаны методы, позволяющие поддерживать устойчивое горение тлеющих разрядов в больших объёмах при новышениом давлении. Существует множество вариантов методов возбуждения, но все они могут быть отнесены к одному из двух типов разрядов. В первом из них в объёме разряда УФ- или ректг. излучением создаётся нач. концентрация электронов порядка —Ю см . Затем прикладывается электрич. поле, достаточное для лавинной ионизации молекул. Она продолжается до тех пор, пока не будет достигнута концентрация электронов, при к-рой разряд переходит в стадию квазистационарного горения. На этой стадии происходит осн. вклад энергии. По своему пину такой разряд относится к самостоятельным. Второй тип разряда — несамостоятельный. Он протекаег при условии, что пучком электронов с энергией 100—300 кэВ в объёме создаётся и поддерживается в течение всего импульса накачки концентрация электронов 10 —И) см . Энергия в разряд вкладывается за счёт внеш. электрич. поля, не достаточного для ионизации молекул. К преимуществам этого метода относятся возможности выбора оптимальной величины электрич. поля для колебат. возбуждения азота и антисимметричной моды, оптимального (по энергии излучения) состава рабочей смеси и возможность регулировки длительности импульса в широких пределах. Недостатки—сложность установки в изготовлении и эксплуатации, её высокая стоимость. [c.444]

В условиях эксплуатации и высота, и скорость полета, и частота вращения изменяются в широких пределах. При этом степень повышения давления, расход воздуха, окружные скорости, а следовательно, числа М и углы атаки на лопатках различных ступеней также изменяются и могут существенно отличаться от их расчетных значений. Это может явиться причиной значительного изменени.ч потребляемой мощности и КПД компрессора, а в некоторых случаях — появления неустойчивости в его работе. Поэтому возникает необходимость в определении указанных параметров и в проверке устойчивости работы компрессора не только на расчетном, но и на других, нерасчетных режимах. В заводской практике с этой целью могут проводиться дополнительные расчеты параметров потока и углов атаки во всех ступенях компрессора еще на нескольких режимах его работы. Но в отличие от основного (расчетного) режима эти расчеты являются проверочными, поскольку геометрические размеры и форма лопаток ступеней здесь оказываются уже заданными. [c.114]

Значительное увеличение пластичности и максимальных напряжений при гидростатическом давлении по сравнению с их значениями при простом сжатии наблюдалось при испытании меди, алюминия и цинка [561 ]. Испытания углеродистой стали (С — 0,5%) при давлениях до 2400 кПсм , проведенные В. А. Гладков-ским [80], показали, что наложение гидростатического давления повышает предел текучести стали. Вследствие быстрой потери устойчивости пластического деформирования (локализация деформации и образование шейки) величина равномерной деформации при повышении давления уменьшается, хотя предел прочности стали остается без изменений. Значительно больший эффект оказывает шаровой тензор на прочностные и пластические свойства хрупких материалов. [c.103]

Как правило, работа в режиме подвисания и эмульгирования целесообразна только в случае, если повышение гидравлического сопротивления аппарата не имеет существенного значения (например, если абсорбер работает при повышенных давлениях). Поэтому большинство насадочных адсорберов работает в пленочном режиме (т. е. при скоростях газа до точки А). Пределом устойчивой работы насадочных колонн является скорость газа, соответствующая точке инверсии (или захлебывания) и з, которая определяется по следующему уравнению [c.61]

В 1951 г. Лу, Крейт и Шварц [10.12] испытали повторно семь р аз оболочку из алюминиевого сплава 24ST (L = S12 мм, R =f= 762 мм, к = 0,6 мм) в диапазоне изменения давления Р = =[= О 0,1. Давление создавалось воздухом. Экспериментальные величины коэффициента R равнялись соответственно 0,31— 0,66. Зависимость R = R P) получилась примерно линейной. Значения R были меньше теоретических, полученных в этой же работе, и указывали на существенное повышение критического усилия с ростом давления. Более полное исследование на оболочках из того же сплава было проведено Фыном и Зехлером [10.8] (1957). Оболочки имели размеры R/h — 58 175, L/R = = 6,3, h = 0,0254 -Ь 0,0762 мм, L = 279 мм, R = 89 мм. Давление создавалось воздухом, величина Р изменялась в пределах Р = О -Ь 2,06. При малых значениях Р оболочки теряли устойчивость хлопком, форма выпучин — как при сжатии. С увеличением давления выпучины вытягивались по окружности, при больших давлениях образовывались кольцевые выпучины. Качественно эксперимент подтвердил решение [10.12], однако предел, до которого внутреннее давление еще оказывается эффективным, получился больше, чем 0,169, причем величина наибольшего критического усилия составляла примерно две трети от классического (R = k). Авторы [10.8] рекомендовали определять R по формулам + 0,314 Р при Р < 1,2 и R — ko 0,378 [c.169]

Таким образом, повысить гермети-зуемое давление можно двумя путями увеличением контактного напряжения, т. е. применением высокомодульной резины и увеличением деформации уплотнителя, и повышением коэффициента устойчивости уплотнителя. Первый путь ограничен, так как резины с модулем свыше 10-10 Па теряют свои ценные высокоэластические свойства, а при относительных деформациях сжатия е > 50% резина может быстро разрушаться. Повышение коэффициента устойчивости уплотнителя за счет увеличения его размеров и коэффициента трения также имеет определенный предел. О недостатках способа повышения устойчивости за счет выполнения на уплотняемой поверхности выступов и впадин (см. рис. 3) указывалось выше. Создание прочного адгезионного контакта за счет, например, приклейки уплотнителя к контактирующим поверхностям не всегда допустимо даже в неподвижных соединениях. [c.16]

Пластмассам присущи свойства, выгодно отличающие их не только от металлов, но и от силикатных, деревянных или керамических материалов. К числу этих свойств относятся [80] простота изготовления сложнейших и сложноармированных изделий обычно литьем под давлением или прессованием с минимальной последующей доработкой высокая устойчивость к атмосферным воздействиям и агрессивным средам. в связи с чем не требуется наносить на изделия защитных пленок достаточная (Для многих деталей) механическая прочность при статических и динамических нагрузках как правило, высокая виброустойчивость и износостойкость повышенная фрикционность одних пластмасс и антифрикционность других хорошие диэлектрические и теплоизоляционные качества, свето- и радиопрозрачность низкий удельный вес изделий, обычно не превышающий 2,3 10 н/л (2,3 s/rf) в большинстве случаев удельный вес колеблется в пределах (1,0—1,4) 10 н/м (1,0—1,4 г/см ) возможность создания любого декоративного эффекта (цвета, формы поверхности, армировки, лакировки и др.) непосредственно в процессе формования без каких-либо последующих операций. [c.684]

Поэтому у материала с указанным значением допускаемого на сжатие напряжения разрушение вследствие потери устойчивости начальной формы еще до достижения предела упругости произойдет лишь при достаточном повышении ЕнЕшнего давления и притом только у очень тонких шаровых оболочек, размеры которых удовлетворяют написанному выше неравенству. Что у таких тонких шаровых оболочек число волн п велико на это уже было указано выше. Если разрушение оболочки происходит вследствие потери устойчивости начальной формы, то можно ожидать образования складок. [c.377]

Если в технологии горячей обработки металлов давлением принять за сопротивляемость металла значительному пластическому формоизменению величину Оу — истинное напряжение, соответствуюшее завершению устойчивого периода деформации растяжения (по мере повышения температуры Оу падает, а по мере увеличения производственной скорости деформации — возрастает), то численное значение сопротивляемости Оу можно грубо приближенно (для рассмотренных марок сталей в принятых интервалах температуры и скорости) считать равным произведению предела прочности данной стали на коэффициент 1,25. Приводим в табл. 9 округленные численные значения сопротивляемости 1,25сг , пластическому деформированию для нескольких ходовых сталей. [c.228]

Значение [pv] получают экспериментально в определенных условиях теплоотвода и при соответствующей им температуре подшипника. Испытания образцов материалов и подшипников производят на машинах трения и специальных стендах со ступенчатым повышением нагрузки при постоянной скорости скольжения. С увеличением нагрузки наступает такой момент, когда не могут быть получены устойчивые значения температуры в зоне контакта или коэффициента трения при продолжении эксперимента или наблюдаются признаки катастрофического из-нашивания. Максимальное давление, умноженное на скорость скольжения, принятую в данном эксперименте, соответствует допускаемой величине критерия теплостойкости [pv], в связи с чем формула (48) действительна только при соблюдении подобных условий т .плoQTBOдa для проектируемого подшипника. Значение [pv] для каждого материала обычно приводится в виде справочных данных для расчета. При расчете подшип ника, используя соотношения (24), (25) н (48), корректируют размеры подшипника / и u в указанных пределах Ijd, оптималь-ные значения которых определены из практики эксплуатации. Если оптимальные соотношения l/d не выполнены для выбранного материала подшипника, материал подшипника подбирается заново и расчет повторяется. [c.27]

Значительно более определенным представляется вопрос о причинах увеличения продолжительности существования дуги в присутствии газовой среды, в чем известную роль сыграли опыты с неоном, описанные в 29. При относительно низких давлениях среды ее влияние на дугу сводится ксыючительно к повышению эффективности восстановительного механизма без заметных признаков увеличения ее устойчивости в точном смысле этого слова, о чем можно судить по характеру изменения кривой 0(/). Это и понятно. При низких давлениях газовая среда не изменяет существенно условий в пределах самого функционирующего катодного пятна, где концентрация нейтральных и заряженных частиц достаточно высока и контролируется самим разрядом. Заметную роль она может приобрести лишь при критических состояниях дуги, сопровождающихся резким уменьшением концентрации атомов ртути в катодной области разряда и повышением катодного падения. В этих критических обстоятельствах атомы газа, возбуждаемые быстрыми электронами, могут заметно способствовать повышению интенсивности ионизационного процесса, производя ионизацию ртутного пара посредством ударов второго рода и внося, таким образом, свой вклад в процесс восстановления дуги. На облегчение условий восстановления разряда из его переходной формы в присутствии газовой среды указывает не только установленное нами повышение вероятности положительного исхода, выражающееся в увеличении показателя степени -фо согласно соотношению (16), но и заметное сглаживание импульсов напряжения на осциллограммах, снятых в присутствии газа. [c.142]

Скорость и надежность прорезания при кислородно-дуговой резке опиранием стальных пакетных элементов мог т быть повышены при использовании для резки электродов с каналами большого диаметра. При этом целесообразно увеличить все проходные сечения кислородопровода. Целесообразно также пользоваться электродами с увеличениы.м металлическим сечением, так как это облегчает прорезание зазоров между листами пакета. Одновременно необходимо питать дугу более сильными токами, поскольку при понижении плотности тока устойчивость режущего разряда снижается. Верхний предел металлического сечения электрода ограничивается потерей устойчивости дуги. Работа на повышенных токе и давлении кислорода выгодна как с точки зрения улучшения прорезаемости пакета, так и для ускорения резки сплошных тел значительной толщины, однако повышение рабочего давления кислорода выше [c.127]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел устойчивости повышенном давлении : [c.83] [c.172] [c.160] [c.143] [c.8] [c.451] [c.456] [c.123] [c.507] [c.47] [c.197] [c.173] [c.139] [c.116] [c.30] [c.252] [c.146] [c.36] [c.290] [c.228] [c.182] [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...