Кольца — Расчет осесимметричная — Расчет

Коническая оболочка - один из широко распространенных элементов конструкций. Данные по расчету подобных оболочек продолжают вызывать интерес, ввиду многообразия условий их эксплуатации. В данной работе приводятся и обсуждаются результаты числовых расчетов осесимметричной деформации стальной конической оболочки, один конец которой жестко заделан (нижний), а второй имеет утолщение в виде кольца из того же материала. Нагрузка равномерное внешнее давление или осесимметричное температурное поле частного вида. Оболочка может [c.2]

Рис. и. Общий случай расчета осесимметричной деформации кольца, когда размеры поперечного сечения соизмеримы с радиусом [c.454]

Остановимся теперь на расчете осесимметричных пластин, подкрепленных несколькими кольцевыми ребрами (рис. 5.21, а). Будем считать, что ребра расположены не часто. Если высота ребер не велика по сравнению с их щириной, а также с толщиной пластины, то их можно рассматривать как кольца. [c.193]

Так как нагрузки осесимметричны, для определения деформаций уплотняющих элементов могут быть применены методы теории упругости. Задача сводится к разделению сечения кольца на элементы, нахождению основного уравнения, построению системы уравнений для узловой сетки, построению моделирующей схемы и решению задачи на вычислительных машинах. Конструктору при проектировании торцового уплотнения необходимо производить расчеты, определяя хотя бы порядок величин деформаций. С этой целью можно воспользоваться положениями теории осесимметричных деформаций [51]. При осевой симметрии уплотняющего кольца простой формы (рис. 85, а) на него в радиальных сечениях действуют моменты Мс, скручивающие сечение кольца относительно его центра тяжести. Если при этом отношение на- [c.167]

Для фланцевых соединений с малым числом стяжных болтов yfe вследствие дискретного приложения усилий предварительной затяжки осесимметричная схема нагружения конструкции может внести существенные погрешности в расчет НДС. В качестве примера рассмотрим НДС двух типовых соединений с толщиной кольца фланца h = [c.205]

При расчете деформации толстостенных колец с поперечным сечением сложной формы при осесимметричном нагружении определяют геометрические характеристики / , h и /з поперечного сечения кольца, находят главную радиальную, ось Ргл, внутренние силовые факторы в поперечных сечениях кольца под действием внешней нагрузки — нормальную силу N и изгибающий момент М относительно оси дгл вычисляют угол поворота и радиальные перемещения w точек поперечных сечений. [c.553]

Рассмотрим в качестве примера приближенный расчет профиля вытяжного кольца — матрицы (неподвижной рабочей детали инструмента) для первой операции технологического процесса холодной вытяжки осесимметричных изделий типа стаканов и колпачков из листовой заготовки. Основная цель этой первой операции, которую на практике часто называют сверткой, состоит в том, чтобы достигнуть полного контакта одной из поверхностей круглой листовой заготовки с рабочей поверхностью подвижной детали инструмента — цилиндрическим или слабо коническим пуансоном (фиг. 40). [c.192]

Расчет ребристо-кольцевого купола на осесимметричную нагрузку, подобно расчету ребристого, сводят к расчету плоских трехшарнирных арок с условными затяжками-кольцами, которые препятствуют горизонтальным перемещениям ребер, благодаря чему уменьшаются усилия в ребрах, а следовательно, снижается расход материалов на них (рис. 187, б). Влияние лишних неизвестных Xi, Хч,. .. определяют путем решения системы канонических уравнений. [c.214]

Для расчета температурного поля сечения осесимметричного кольца от теплообмена с корпусом в уравнения (1) вводятся значения мощностей источников и стоков. Очевидно, что источники будут действовать на участке, соответствующем внутренней стенке кольца и их мощность равна [c.371]

Расчет массивного фланца в настоящее время может быть выполнен практически только на основе теории осесимметричной деформации колец 3], в которой допускается, что поперечное сече- ие кольца не изменяет своей формы, а лишь перемещается и поворачивается как жесткое целое. При расчете по этой теории радиальные и угловые перемещения всех точек фланца, расположенных на поверхности сопряжения, получают одинаковые зна--чения (в пределах малых деформаций), а осевые перемещения распределяются по радиусу по линейному закону. [c.74]

В данном случае имеем осесимметричную задачу. Алгоритм расчета строится аналогично, что и для плоской задачи. Границу дискретизируем системой бесконечно тонких вихревых колец и расчетных точек, как показано на рис.3.39. В каждый момент времени с острых кромок сходят два бесконечно тонких кольцевых вихря. Заметим, что для моделирования вихревой пелены будем использовать систему урезанных бесконечно тонких вихревых колец без самоиндукции, корректное использование которых доказано в [126]. Это означает, что при подходе к некоторой точке вихревого кольца на расстояние меньшее шага дискретности величина скорости в этой точке будет равна нулю. [c.603]

Напряжения в ободах направляющих аппаратов в зависимости от целей расчета, точности исходных данных и конструктивных особенностей могут быть рассчитаны по схеме кольца, по схеме короткой или длинной оболочки и по осесимметричной трехмерной схеме. При этом каждая последующая схема, как правило, оказывается более сложной и имеет на порядок большее число степеней свободы - число определяемых неизвестных задачи. [c.511]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

Распределение усилия S°(ф) взаимодействия оболочки и кольца определяется из условия совместности их деформаций на линии контакта окружные перемещения оболочки v а=а. и кольца должны быть одинаковыми. Заметим, что попытка рассчитать цилиндрическую оболочку при граничных условиях (7.41), как безмоментную, привела бы к выводу, что эта оболочка вовсе не принимает участия в восприятии нагрузки. В самом деле, из условий = О при а = О, а = следовало бы, что везде 7 = Q [см. формулы (6.41)], а также 5 = onst, что соответствует только осесимметричному кручению оболочки. Но так как нагрузки Р не вызывают кручения, то 5 = 0. Таким образом, напряженное состояние оболочки близко к чисто мо-ментному. Поэтому при малой длине оболочки для ее расчета наряду с полубезмоментной теорией можно было бы использовать и теорию чистого изгибания. [c.327]

В расчетной схеме уточиениого расчета представим фланцы в виде иространствепиого осесимметричного тела ири действии осесим.метричных сил , равномерно распределенных по кольцу шириной S (см. рис. 8.1, б), [c.142]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Метод определения напряжений является приближенным и принят для измерения остаточных напряжений в осесимметричных телах. В основу расчета положена деформация кольца, вырезанного из тела поковки. Кольцо имеет сечение 25x25 мм. Поверхность поковки в том месте, откуда будут вырезаны кольца, обрабатывают не грубее V7 это необходимо для производства точных замеров [95, 123]. [c.438]

Напомним, что осесимметричные элементы моделируются двумерными элементами, но в действительности представляют собой кольцо. Узлы осесимметричных элементов должны располагаться в плоскости XZглобальной прямоугольной системы координат с координатами х > 0. В качестве оси вращения принимается ось Z. Если вы расположите модель в другой плоскости, FEMAP предложит вам автоматически изменить ориентацию. Если перепутать оси X и Z, то возможна либо формальная ошибка - завершение расчета с кодом ошибки 4660 (если есть отрицательные [c.379]

Расчет составной оболочки вращения. Рассмотрим осесимметричную де( рмацию составной оболочки вращения, образованной сопряжением двух обо/ очек вращения с кольцом постоянного поперечного сечения (рис. 15.8). На основании рис. 15.8 и формул (4.180), (15.167) получаем [c.551]

Расчет темаа атурных деформащй поворота сечения кольца. В рамках допущений теории осесимметричной деформации угол поворота сечения кольца, вызванный неравномернь распределением температуры T(r, z) [c.284]

Построенное точное решение — сферический вихрь Хилла — вызвало у ученых [43] вопрос о возможности наблюдения такого объекта. В работах [ 186, 202 ] исследовалась реакция сферического вихря Хилла на некоторые осесимметричные возмущения его поверхности. Как аналитически (методом возмущения формы границы) [186], так и численно [202] установлены достаточно нетривиальные результаты. Так, при незначительном растяжении сферы вдо/у> оси движения, т.е. когда вихрь Хилла в начальный момент имеет форму вытянутого сфероида, определенная часть завихренной жидкости вытягивается в виде данного шлейфа вниз по течению, а основная масса завихренной жидкости к сферической форме. Если начальная форма вихря является сплющенным сфероидом, то картина будет иной. Безвихревая жидкость будет захватываться через кормовую точку Р , продвигаться внутри вихря и почти Достигать носовой точки Р. В дальнейшем эта жидкость будет циркулировать вблизи границы вихревой области. В конечном итоге картина асимптотически приближается к почти стационарному движению вихревого кольца немалого поперечного сечения, параметры которого зависят от начальной деформации. Большое число рисунков, показывающих последовательность процесса разрушения сферического вихря, приведено в [202] на основании тщательного численного расчета. В совокупности эти данные показывают [c.184]

При расчете на осесимметричную нагрузку (рис. 16.14, а) каждая отдельная арка стропил рассматривается как арка на упругих опорах — горизонтальных кольцах в местах их пересечения с арками. Коэффициент упругости такьй опоры с номером п определяется по формуле [c.346]

Не повторяя подробно весь алгоритм расчета, отметим здесь лишь основные его этапы, а также укажем на некоторые исходные предпосылки и особенности задания граничных условий. Сжатие резинового бурта оболочки происходит при сближении двух жестких штампов. Предполагается, что весь объем деформируемого в узле зашемления материала может смещаться лишь в направлении от оси муфты. Возникающие при этом силы трения подчиняются закону Кулона. Напряженное состояние бурта оболочки при сближении штампов рассматривается как осесимметричное при этом матрицы жесткости кольцевых конечных элементов, на которые в процессе решения задачи разбивается бурт оболочки, определяются согласно зависимости (1.25). В общем случае поверхности штампов (фланца полумуфты и прижимного кольца) могут иметь конфигурацию, отличную от ответных поверхностей бурта оболочки. При проведении расчетов задача о нагружении бурта оболочки решалась методом сил, поскольку он обеспечивает большую точность, чем метод перемещений, хотя алгоритм расчета в этом случае оказывается более сложным. Процесс нагружения бурта оболочки во избежание ошибок, связанных с проявлением эффектов конструкционной и геометрической нелинейностей, разбивался на ряд последовательных шагов. В пределах каждого шага с помощью итерационной процедуры устанавливались величины и характер распределения нормальных и касательных сил на контактной поверхности бурта. Суть итерационной процедуры состоит в следующем. Задается шаговое сближение штампов путем задания новых значений координат точек поверхности штампов, а также начальная система распределенных нормальных и касательных сил, которая в каждой узловой точке на поверхности контакта бурта дает составляющие Fri и F i (рис. 5.2). [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...