Кольца — Расчет

Определим необходимую площадь сечения кольца из расчета на прочность по формуле (14.19), приняв допускаемое напряжение [з] = 1200 кГ/сж . [c.384]

А не может ли случиться так, что все дислокации выйдут на поверхность кристалла В этом случае они были бы исчерпаны, и прочность кристалла резко возросла. Однако этого никогда не произойдет, и вот почему. Английский ученый Ф. Франк и американский ученый В. Рид в 1950 году открыли явление образования новых дислокаций в процессе пластической деформации. Представьте себе краевую дислокацию закрепленной в крайних, неподвижных точках. Под действием напряжения она сначала выгнется, а затем начнет излучать замкнутые расширяющиеся кольца дислокаций. Расчеты показали, что величина напряжения обратно пропорциональна радиусу кривизны линии дислокации. [c.48]

Были случаи применения линзовых прокладок вместе с дополнительными упрочняющими кольцами, но, видимо, это мало сказалось на характеристиках уплотнения. Изготовлялись прокладки и с канавкой на внутренней поверхности кольца в расчете на то, что под воздействием рабочего давления возникнет эффект самоуплотнения п герметичность соединения возрастет. Такие линзовые прокладки действительно работают хорошо, но допуски на их обработку и твердость приобретают критический характер. [c.285]

Интегрирование уравнения (95), составление системы уравнений для деформаций и напряжений и ее решение сделано в работе [141. Оно приводит к довольно сложному уравнению для определения напряжения вдоль кольца. Практические расчеты по этому уравнению показывают, что максимальные напряжения растяжения на поверхности кольца [c.177]

В сильно деформированном состоянии, волнистая шайба действительно развертывается почти F g в плоское кольцо, а расчет конструкций на прочность по размерам в деформированном состоянии, как известно, является более точным, чем расчет по начальным размерам. [c.208]

При расчете прорезных пружин на усталость необходимо учитывать концентрацию напряжений в зоне перемычек, приближенно коэффициент концентрации определяют по рис. 11 в пружинах со свободными кольцами при расчете на усталость следует учитывать снижение выносливости за счет [c.95]

Для оценки влияния параметров системы на распределение контактного давления дополнительно проведен расчет изолированного внешнего кольца. Результаты расчета представлены на рис. 3.8 и 3.9. [c.81]

Найти перемещения точек приложения сил Р изображенного на рисунке к задаче 15.7 кольца. В расчетах при- [c.479]

Работоспособность игольчатых подшипников обычно оценивается по величине удельного давления на единицу плош ади проекции дорожки качения внутреннего кольца. При расчете игольчатых подшипников ВШ, как правило, полагают, что нагрузка равномерно распределена по длине игл (рис. 2.4.7, а). В соответствии с этим удельное давление для подшипников принимается равным [c.78]

Торцовый зазор между двумя круглыми кольцами. Для расчета скоростей и давлений в кольцевом торцовом зазоре при стационарном изотермическом ламинарном течении жидкости уравнения Навье — Стокса записывают в цилиндрических координатах. Одно кольцо может вращаться относительно другого с угловой скоростью ю, полости между кольцами находятся под действием перепада давлений Ар = р2 — pi. [c.33]

Распределения радиальных перемещений для этого этапа нагружения представлены для сосудов 1, 3, 4 i соответственно на рис. 21—23[ Из этих рисунков и из табл. 4 видно, что средние повороты фланцев по-прежнему. достаточно хорошо предсказываются моделью жесткого кольца, хотя расчеты по методу конечных элементов указывают на нелинейную картину перемещения для колец верхних фланцев. В то же время сравнение с экспериментальными данными показывает, что абсолютные значения перемещений предсказываются моделью жесткого кольца неточно. Это, вероятно, связано с недооценкой сдвиговой жесткости колец фланцев вследствие пренебрежения влиянием коэффициента Пуассона Вообще следует отметить, что модель жесткого кольца неплохо описывает экспериментальные результаты по относительному проскальзыванию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.35]

Угол поворота ведуш его кольца (для расчета шкалы относительных отверстий) [c.145]

Оболочкой называют тело, одно из измерений которого (толщина) значительно меньше двух других. Различают цилиндрические, сферические, конические и другие оболочки. Во многих конструкциях оболочки сочетаются с кольцами. Например, гибкое колесо волновой передачи (рис. 2.1) представляет собой сочетание цилиндрической оболочки 1 с зубчатым венцом 2, который можно рассматривать как кольцо. При расчете подобных конструкций используют теорию колец и оболочек и учитывают условия сопряжения кольца с оболочкой. В волновых передачах встречаются также кольца как самостоятельные детали, например кольца гибкого подшипника генератора. [c.14]

Я — толщина кольца, определяемая расчетом на изгиб, [c.406]

Рис. 225. Расстояние между верхним электродом и охранным кольцом (к расчету поверхностного сопротивления) г—верхний электрод 9—охранное кольцо (ср. рис. 224).

Глубину паза вала О — () будем контролировать калибром кольцом" глубиномером, расчет которого производится так же, как калибра-пробки о ступенчатой шпонкой (см. п. 3). Предельными размерами калибра будут ПР — 35,5+ мм НЕ —35,66 0,006 мм ПР з — 35,5 мм. [c.107]

Основой методики расчета являются формулы для определения изменения напряжений в пределах кольца. Начиная расчет с нулевого сечения, где исходные напряжения должны быть заданы, рассчитываем приращение напряжений на всех кольцевых участках, с помощью которых строятся общие характеристики распределения напряжений и ffe вдоль радиуса диска. [c.304]

При фрезеровании торца заготовки трехсторонней фрезой диаметр фрезы следует выбирать с таким расчетом, чтобы расстояние от режущей кромки фрезы, расположенной на цилиндрической поверхности, до поверхности кольца на оправке было больше ширины обрабатываемой поверхности. [c.153]

Расчет кольцевых трубопроводов с заданными размерами в простых случаях можно проводить графическим способом. Рассмотрим такой способ применительно к схеме кольцевого участка на рис. X—13, предполагая, что жидкость подается в кольцо через узел А и отбирается нз кольца через узел В. [c.278]

Это уравнение справедливо при угловой скорости вращаюш,его-ся кольца (0 1 рад/с (1 рад/с 10 об/мин). При и = 0,1...1 рад/с (п=1...10 об/мин) расчет подшипника производится для а> = 1,0 рад/с (п= 10 об/мин). [c.334]

Предельное полезное число пар колец г р можно найти, если ие принимать в расчет кольца, создающие малую долю крутящего момента, например 15° , т. е. принять ф=0,8. Тогда по формуле (91) [c.309]

Фактическую силу давления на посадочных поверхностях несколько уменьшает противодействие сил упругости, созданных в кольцах на первой стадии затяжки при выборе радиальных монтажных зазоров. Однако, как показывает расчет, при обычных значениях 5/0 = 0,1 и посадке С противодействующая сила не превыщаст 3 — 5% силы, затяжки, вследствие чего ею можно пренебречь. [c.312]

Ширину I прореза в свободном состоянии выбирают с таким расчетом, чтобы при смыкании концов наружный диаметр D кольца уменьшился бы по крайней мере до диаметра D отверстия, т. е. [c.552]

Форма канавок иод внутренние и наружные кольца показана па рис. 513. Радиус у основания канавки делают максимально возможным, но меньшим катета с фаски или радиуса К на кромках кольца (см. рис. 510, а, 6) с таким расчетом, чтобы кольцо при крайних осевых положениях плотно прилегало к стенкам канавки и лежало своей цилиндрической поверхностью на днище канавки. [c.553]

Из сопоставления фор.мул (260) и (259) видно, что при г (стальные кольца в стальных валах) расчет на срез и смятие дает примерно одинаковые значения N. [c.554]

Глубину канавки делают равной 0,55 do с таким расчетом, чтобы кольцо утопало в канавке неско.лько больше, чем наполовину. [c.558]

Внутренний диаметр кольца в свободном состоянии (рис. 531, а) делают равным 0,95 — 0,97 диаметра А канавки с таким расчетом, чтобы кольцо садилось в канавку с натягом. При заведении в канавку концы стопора разжимаются, а после перехода за среднюю линию диаметра смыкаются, охватывая вал (вид б). Для уверенной фиксации стопора угол а охвата должен быть не менее 240 , что соответствует ширине прореза в сомкнутом состоянии 1 0,85 1, а в свободном состоянии [c.564]

Определение напряжений и деформаций при действии сил инерции рассмотрим на примере расчета тонкого (h < - ) кольца [c.135]

Расчет силовых деформаций поворота сечешя кольца. Для расчета перемещений, возникающих в кольцах под действием давления рабочей жидкости. [c.281]

Если результирующий момент инерции стабилизированной платформы относительно оси стабилизации изменяется в некоторых пределах от Лотш До Лотах. ЧТО может иметь место, например, в трехосном стабилизаторе при изменении угла поворота среднего кольца, то расчет необходимо проделать для этих пределов. Наиболее тяжелый режим работы в динамическом отношении обычно бывает при достижении моментом инерции значения Лотах, что соответствует максимальному отклонению среднего кольца трехосного стабилизатора от своего нормального положения. [c.231]

В качестве примера ситуации, когда модель жестких зон дает только грубое описание эффекта введения примеси в простом металле, мы кратко рассмотрим результаты экспериментов [212] с разбавленными сплавами 1п с РЬ и Т1. Хотя 1п имеет тетрагональную решетку, его ПФ [448] очень похожа на ПФ А1, имеющего кубическую решетку (см. п. 5.3.3.1), в частности имеются четырехугольные кольца в третьей зоне, которые приводят к появлению осцилляций дГвА средних частот (-5 х 10 Гс) на максимальных сечениях сторон кольца и осцилляций низких частот (-2х 10 Гс) на шейках в углах кольца. Хотя расчет эффекта введения примеси РЬ, учитывающий только увеличение валентности (от 3 до 3 + с для атомной концентрации с), дает вполне удовлетворительную величину приращения F (примерно на 2% для с = 0,005) при средних частотах, но для более чувствительных низких частот он дает величину приращения, примерно вдвое превышающую наблюдаемую (около 25% для с = 0,005). Однако более тщательный расчет, при- [c.307]

С целью сокращения материальных и трудовых затрат, а также сроков подготовки производства при серийном и мелкосерийном производстве днищ разработаны унифицированные штампы [з]. Указанной унификацией было предусмотрено проектирование штамповой оснестки с таким расчетом, чтобы полностью обеспечить возможность штамповки всех днищ, предусмотренных ГОСТ 6533-68. Днища в этом случае разбиваются на пять рядов (габл. 4.1) в зазиси-мости от диаметра штампуемых днищ. Для каждой группы спроектирован один унифицированный штамп, на котором можно штамповать от 55 до ПО различных типоразмеров днищ. Принцип проектирования унифицированных штампов заключается в том, что в нем разделены детали на сменные и постоянные. К сменным деталям относятся пуансон, матрица и прижимное кольцо складкодержателя, к постоянным - корпус матрицы, надставка пуансона, складкедерлатель, съемные брусья, нижняя плита, стойки, весь крепеж и детали транспортирования. [c.77]

Кольцевой разветвленный участок представляет собой в. простейшем случае две параллельные трубы между узлами Л и б с одной или несколькими перемычками, соединяющими промежуточные сечения этих труб (рис. X—13). По перемычкам некоторое количество жидкости перетекает из одной трубы в другую. Направление по- а тока в перемычке опреде- — ляется величинами напоров в соединяемых перемычкой сечениях. Жидкость может подаваться в кольцевой разветвленный участок или отбираться из него через узлы Л и В смыкания участка е подводящей и отводящей трубами или через узлы К н В на концах перемычек. При аналитическом расчете трубопровода с кольцевыми участками применяют метод последовательных приближений. Например, если при заданных размерах труб кольцевого участка известны величины притока и отбора жидкости в узлах и требуется ( иределнть расходы в трубах, то в качестве первого приближения эти расходы задают удовлетворяющими условиям баланса расходов в узлах. Затем выбирают первое замкнутое кольцо разветвленного участка, н д.т.я всех входящих в него труб вычисляют потери напора. Расходы считаются заданными правильно, если алгебраическая сум.ма потерь напора в кольце равна нулю. В про-тпином случае следует повторять выкладки при измененных расходах в трубах [c.277]

Решение. 1. При принятом расположении подишиников осевые составляющие опорного давления роликов на наружные кольца подшипников (5/ и Sn) будут взаимно уравновешиваться и в расчете не учитываются. Следовательно, выбор подшипника по предельной нагрузке производим по и Fa. [c.366]

Муфта МУВП (рис. 15.8). Расчет втулочно-пальцевой муфты заключается в определении давления между пальцами и резиновыми кольцами [c.380]

В конструкции в 1ЮДШИПНИКИ посажены в общий корггуо, разделены на валу и в корпусе дистанционными кольцами и стягиваются гайкой 3. Длину последнего (со сгороны затяжки) дистанционного кольца 4 в корпусе выбирают с таким расчетом, чтобы при плотной установке мфжду кольцом и наружной обоймой смежного подшипника оставался расчетный зазор 5. [c.527]

При расчете посадок подшипников, работающих в условиях повышенных температур, необходимо учитывать неравномерный нагрев внут )енне) о кольца подшипника и вала и выбирать посадку с натягом 1СМ больш1[м, чем выше рабочая температура подшипника. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...