Газы Характеристики тепловые

Характеристики тепловые 72, 73 Газы высококалорийные 274 [c.706]

В большинстве случаев поверочный тепловой расчет котлоагрегатов малой мощности при переводе их на газ не производится. Вместо этого осуществляется выбор чисто экспериментальных характеристик теплового напряжения топочного объема — и теплового напряжения поверхности нагрева котла — [c.43]

Прежде чем применить рециркуляцию газов для регулирования вторичного перегрева на блочных установках электростанций СССР, была проведена проверка такой системы на промышленном котле средней мощности без промежуточного пароперегревателя. Представлялось важным выяснить влияние рециркуляции газов на полноту сгорания топлива, проверить расчетные данные по влиянию рециркуляции газов на тепловые характеристики котла, т. е. эффективность этой системы, определить ее динамические свойства, выявить эксплуатационные особенности системы рециркуляции газов и т. п. Такая работа была выполнена на котле типа ПК-Ир паропро-изводительностью 230 т/ч, давлением пара 100 ат и температурой 510° С, сжигающем челябинский бурый уголь (рис. 5-2). [c.135]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Дальнейшее повышение экономичности ПГУ с КУ возможно при более глубоком охлаждении выходных газов ГТУ. Тепловая схема КУ усложняется из-за увеличения числа контуров генерации пара (до двух-трех) и введения промежуточного перегрева пара, для чего используются ГТУ с улучшенными энергетическими характеристиками. Для них характерна большая начальная температура газа перед ГТ — на уровне 1200—1350 °С и более. [c.276]

Газотурбинная теплоэлектроцентраль (ГТУ-ТЭЦ) — это частный случай парогазовой ТЭЦ, в которой теплота выходных газов ГТУ используется в КУ только для отпуска теплоты внешним потребителям. Мощность ГТУ-ТЭЦ определяется, прежде всего, типом применяемых в тепловой схеме ГТУ и количеством потребляемой теплоты. В отличие от паросиловых ТЭЦ производство электроэнергии на ГТУ-ТЭЦ не связано с отпуском теплоты потребителям и утилизацией теплоты выходных газов ГТУ. Теплота выходных газов зависит от начальных и конечных параметров газов, характеристик наружного воздуха и др. Максимально возможное использование теплоты выходных газов ГТУ на ГТУ-ТЭЦ происходит при соответствующей организации ее тепловой схемы с учетом графика отопительной нагрузки. [c.432]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ТОПКИ ПРИ СЖИГАНИИ ПРИРОДНОГО ГАЗА [c.148]

В связи с буферным потреблением природного газа на многих газомазутных котлоагрегатах, особенно в осенне-зимний период, осуществляется совместное сжигание мазута и природного газа. При этом, естественно, изменяются все основные характеристики теплового излучения топки по сравнению с аналогичными характеристиками для чисто мазутного и чисто газового факелов. [c.150]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ТОПКИ ПРИ СОВМЕСТНОМ СЖИГАНИИ ГАЗА И УГОЛЬНОЙ ПЫЛИ [c.151]

Система, построенная на трех основных единицах, могла бы, разумеется, быть применена для любых других, в частности тепловых и световых, измерений, для чего следовало связать определяющими соотношениями соответствующие величины. Например, не составило бы труда сделать температуру производной величиной, используя ее связи с другими физическими величинами, такими, как средняя кинетическая энергия поступательного движения молекул идеального газа, плотность теплового излучения абсолютно черного тела и т. п. Однако чрезвычайно широкое распространение, которое имеет в науке, технике и повседневной жизни температура, делает практически целесообразным выделение ее в число основных величин. В светотехнике существенными являются величины, характеризующие субъективное восприятие света (сила света, освещенность, яркость). Поэтому использование при определении этих величин только энергетических параметров лишит их важнейшего качества — характеристики воздействия на наше зрение. [c.38]

Четыре вида режимов пуска, показанные на рис. 4.3 — 4.6, описаны для случая, когда теплоноситель при пуске находится в жидком состоянии. При пуске водяной тепловой трубы при температуре ниже нуля Цельсия или щелочно-металлической трубы при комнатной температуре теплоноситель будет находиться в твердом состоянии. Пусковые характеристики тепловой трубы с теплоносителем в твердом состоянии также в первую очередь зависят от температуры теплового стока и граничного термического сопротивления в конденсаторе. Термическое сопротивление должно быть достаточно велико, чтобы дать возможность подводимому теплу расплавить теплоноситель в конденсаторе и обеспечить возврат образовавшейся жидкости по фитилю в испаритель до того момента, когда вся жидкость покинет испаритель. Небольшое количество неконденсирующегося в трубе газа также помогает запуску трубы, задерживая поток пара таким образом, что плавление твердой фазы происходит постепенно по длине трубы. [c.105]

Теплоноситель. Тепловая труба должна быть заполнена точным количеством теплоносителя не должно быть ни переполнения, ни недолива. Теплоноситель тепловой трубы должен быть высокого качества и содержать минимальное количество загрязняющих включений — газов, растворенных твердых веществ и посторонних жидкостей. Если эти условия не соблюдены, расчетные характеристики тепловой трубы могут быть не достигнуты. Методы проверки количества и очистки теплоносителя будут описаны ниже, в разделе, где рассматриваются вопросы откачки и зарядки тепловой трубы. [c.168]

Присутствие загрязнений в твердом, жидком или в газообразном состояниях может оказывать вредное воздействие на характеристики тепловой трубы. Неконденсирующиеся газы могут накапливаться в зоне конденсации и тем самым приводить к снижению теплопередачи. В некоторых случаях в зависимости от конструкции и условий работы трубы присутствие газа может не быть серьезной помехой и может даже быть совершенно не замеченным. В других случаях может произойти запирание трубы, а для некоторых типов труб с артериальными фитилями может привести к потере перекачивающей способности. Твердые и жидкие посторонние примеси, растворяясь в теплоносителе, могут оказывать [c.168]

В поршневых двигателях давление рабочего тела на поршень трансформируется криво-шипно-ползунным механизмом в момент на коленчатом валу, циклически изменяющийся в функции угла поворота этого вала (рис. 6.3, а), так как отношение скорости поршня к скорости вала есть функция положения механизма, а давление газа в тепловых поршневых двигателях тоже зависит от положения механизма. Поэтому механические характеристики пор- [c.196]

Физические свойства жидкости. Основные физические свойства жидкости — плотность, вязкость, теплоемкость, теплопроводность, тепловое расширение — рассмотрены выше. Температурный коэффициент р объемного расширения, который является характеристикой теплового расширения жидкости,.для идеального газа есть величина обратная его абсолютной температуре [c.161]

Если задачей исследования является получение (прогнозирование) термодинамических характеристик очага пожара, то эти задачи называются внешними. При решении внешних задач допускается использование различных эмпирических зависимостей, описывающих теплообмен очага пожара со строительными конструкциями. Обычно внешняя задача решается при граничных условиях второго рода без анализа теплового воздействия очага на строительные конструкции. К разряду внешних задач относятся конструктивные расчеты температурного режима пожара в помещениях. Целью конструктивных расчетов является получение характера изменения среднеобъемной температуры в виде функции температура — время. Функциональная зависимость Т—1 () является тепловой характеристикой помещения и используется затем для исследования теплового воздействия очага пожара со строительными конструкциями с целью определения эквивалентной продолжительности пожара и анализа устойчивости проверяемых конструкций в условиях пожара. При выполнении конструктивных расчетов также допускается использование граничных условий второго рода в системе газ — конструкция без расчета прогрева строительных конструкций. При этом следует иметь в виду, что характеристика теплового потока, приведенная в [7], имеет интегральные значения, являясь средними для вертикальных и горизонтальных конструкций. В реальных условиях развития пожара существует значительная неоднородность в плотности суммарных тепловых потоков в стены и перекрытия. Поэтому при выполнении конструктивных расчетов целесообразно разделять горизонтальные и вертикальные строительные конструкции, что позволяет получить при выполнении конструктивных расчетов дополнительные сведения о тепловом режиме пожара. [c.220]

Основной характеристикой тепловой ценности любого топлива является его горючая масса, под которой принято понимать активную в отношении горения часть топлива, свободную от балласта. Негорючая примесь (балласт) может быть твердой (зола), жидкой (влага) и газообразной (инертные пары и газы). К числу топлив, представляющих практически чистую горючую массу, относятся некоторые виды горючих газов и жидкого топлива, а также обезвоженная древесина. Наряду с указанными чистыми видами топлива применяются и так называемые местные топлива, например бурые угли и горючие сланцы, общий балласт в которых доходит, соответственно, до 40 и 80%. [c.238]

Приведенные расчеты показывают, что температура печных газов — величина весьма неопределенная и поэтому не может служить характеристикой теплового режима печи. [c.602]

Большинство из этих характеристик не требует специальных разъяснений. Высокие значения отношения предела прочности к плотности более важны для космических приложений. Отсутствие пор в материале необходимо для предотвращения диффузии газа в тепловую трубу. Высокая теплопроводность обеспечивает минимальный перепад температур между источником теплоты и фитилем. [c.94]

Пузырьки газа в артериальных фитилях. Хотя простые тепловые трубы содержат только рабочую жидкость и дегазацией замораживанием жидкости (см. гл. 4) можно удалить любые растворенные газы, в тепловой трубе переменной проводимости инертный газ всегда присутствует. Если газ растворяется в рабочей жидкости или оказывается в виде пузырьков в артериях, транспортирующих жидкость, то это может отрицательно сказаться на характеристиках тепловой трубы. [c.205]

Влияние рециркуляции газов на тепловые характеристики котлоагрегата аналогично влиянию изменения воздушного режима. Однако рециркуляция дымовых газов приводит к возрастанию объема дымовых газов без увеличения общего избытка воз- [c.31]

Хаотическое движение молей как капельной жидкости, так и газов, уподобляется тепловому хаотическому движению молекул газов. Поэтому характеристики этих двух движений схожи по смыслу и названию. [c.120]

Модель массового сопла с расходным воздействием для потока идеального газа без учета трения дает простую, удобную зависимость для расчета звукового предела мощности (формула, полученная Леви) и может быть рекомендована для проведения приближенных расчетов характеристик тепловых труб. Учет трения в этой модели хотя и приводит к лучшему согласованию расчетов с экспериментальными результатами, однако требует применения вычислительной техники и является более трудоемким. [c.79]

Характеристики тепловых аномалий в месте подземной утечки природного газа и максимальных температурных контрастов фоновых неоднородностей [c.14]

Соотношение (1.3) справедливо для обратимого цикла Карно и не зависит от совершаемой работы Таким образом, термодинамическая температура обладает тем свойством, что отношения величин Т определяются характеристиками обратимой тепловой машины и не зависят от рабочего вещества. Для окончательного определения величины термодинамической температуры необходимо приписать некоторой произвольной точке определенное численное значение. Это будет сделано ниже. Одним из простейших рабочих веществ может служить идеальный газ, т. е. газ, для которого и произведение РУ, и внутренняя энергия при постоянной температуре не зависят от давления. Следующим шагом будет доказательство того, что температура, удовлетворяющая соотношению (1.3), на самом деле пропорциональна температуре, определяемой законами идеального газа. [c.17]

На рис. 3.18 изображены рассчитанные таким способом тепловые характеристики 1—3. Постоянные величины выбраны теми же, что и при расчете гидродинамических характеристик. Независимым параметром является разность квадратов давлений на поверхностях стенки. Все эти характеристики неоднозначны — некоторому тепловому потоку могут соответствовать два режима с различной температурой внешней поверхности. Неоднозначность характеристик обусловлена той же самой причиной, что и неоднозначность гидродинамических характеристик. С увеличением перепада давлений повышается значение температуры охладителя на выходе, соответствующее максимуму характеристик. Это объясняется снижением средней температуры газа внутри пористой стенки при увеличении расхода охладителя. [c.72]

Влияние нижнего сброса рециркулируемых газов на тепловые статические характеристики отла было выявлено детальными тепловыми расчетами. Всего произведено шесть вариантов расчетов для различных условий нагрузки, степени шлакования топочных экранов (учитываемой путем изменения расчетной лучистой поверхности), наличия или отсутствия рециркуляции газов. Основные результаты расчетов приведены в табл. 5-1, а хаоак-теристики расчетных вариантов — в табл. 5-2. [c.139]

РЕНТГЕНОВСКИЙ СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ (рентгеноструктурный анализ) — методы исследования атомного строения вещества по распределению в пространстве и интенсивностям рассеянного на анализируемом объекте рентг. излучения. Р. с. а. кристал-лич. материалов позволяет устанавливать координаты атомов с точностью до 0,1—0,01 нм, определять характеристики тепловых колебаний этих атомов, включая анизотропию и отклонения от гармония, закона, получать по эксперим. дифракц. данным распределения в пространстве плотности валентных электронов на хим. связях в кристаллах и молекулах. Этими методами исследуются металлы и сплавы, минералы, неор-ганич. и органич. соединения, белки, нуклеиновые кислоты, вирусы. Спец, методы Р. с. а. позволяют изучать полимеры, аморфные материалы, жидкости, газы. [c.369]

На котлоагрегате ТП-109 паропроизводительностью D = 670 т/ч энергоблока 210 МВт исследовались характеристики теплового излучения топки при сжигании кузнецкого каменного угля марки СС и отходов процесса обогащения донецкого каменного угля марки Г. Котел оборудован топкой с твердым шлакоудалением и имеет Т-образную компоновку с двусторонним отводом газов из топки. Топочная камера призматической формы разделена по всей высоте двухсветным экраном, делящим ее на две полутопки — переднюю и заднюю. [c.108]

Водотрубный котел-утилизатор КС-ВТКУ, характеристики теплового излучения которого приводятся ниже, предназначен для работы на обжиговом газе, образующемся в печи кипящего слоя при [c.111]

Исследование характеристик теплового излучения топки при сжигании природного газа и совместном сжигании природного газа и мазута было проведено на котлоагрегатах ТГМ-94 и БКЗ-160-100ГМ. Схемы топочных камер этих котлоагрегатов приведены на рис. 4-26, Котлоагрегат ТГМ-94 производительностью 500 т/ч оборудован тремя ярусами горелок, расположенных на фронтовой стенке топки. В каждом ярусе размещено по 7 горелок. Сжигание топлив производится при раздельной подаче мазута и природного газа в горелки. Котлоаг- [c.148]

Приведенные ниже данные о характеристиках теплового излучения топки были получены на котлоагрегатах ТП-21 и Б КЗ-210-140 ФД при сжигании смесей коксового и доменного газов, а также при сжигании этих газов совместно с угольной пылью (отходами обогащения печорского каменного угля). Схемы топочных камер котельных агрегатов приведены на рис. 4-30. Котел ТП-21 производительностью 170 т/ч оборудован шестью плсско-факельными горелками мощностью 25 МВт, размещенными на боковых стенах топки. Котел БКЗ-210-140 ФД производительностью 210 т/ч оборудован четырьмя более мощными плоскофакельными горелками (35 МВт), которые также размещены на боковых стенах топки. [c.151]

Коэффициент полезного действия. Для характеристики теплового эффекта всей газогенераторной установки по количеству химического и физического тепла в силово.м газе по отношению ко всему теплу, введ-денному в газогенератор, служит термический к. п. д. [c.396]

Одной из важных конструктивных характеристик тепловой трубы, если рассматривать небольшие трубы, а также устройства, предназначенные для работы в космосе, является степень их заполнения рабочей жидкостью. Обычно трубу заполняют с небольшим избытком относительно количества, необходимого для насыщения фитиля. Однако если объем парового пространства мал, то в конденсаторе может возникнуть существенный градиент температур, аналогичный тохму, который появляется в нем в присутствии неконденсирующегося газа. В результате эффективная длина конденсатора уменьшается и тем самым ухудшаются его характеристики. [c.104]

Таким образом, нри заданном расходе газа изменение его давления не оказывает влияния на процесс нестационарного теплообмена, так же как п на процесс стационарного теплообмена. Поэтому для обобщения опытных данных по нестационарному теплообмену в качестве характеристики тепловой нестациоиарно-стн выбран критерий, не зависимый от давления. [c.110]

Для газоснабжения ТЭЦ и промкотельных применяются природные и искусственные горючие газы. Характеристику природных газов различных месторождений СССР можно найти в теплотехнических сравочниках, а также в нормах теплового расчета котельных агрегатов (Л. 25]. Из искусственных газов в энергетических установках в основном используются коксовый и доменный газы и нефтяной газ, получаемый при переработке нефтепродуктов. [c.264]

Ресурсные испытания низкотемпературных тепловых труб. При длительных испытаниях можно ожидать значительных изменений характеристик тепловых труб. Эти изменения вызваны различными причинами. Во-первых, продукты реакции, растворимые в теплоносителе, могут уменьшать поверхностное натяжение и соответственно снизить теплоперенос твердые продукты реакции способны закупоривать капилляры образование налета на стенке трубы также может уменьшить коэффициент теплопередачи и увеличить термическое сопротивление труб выделение неконденсирующихся газов приводит к созданию газовой пробки в конденсаторном конце трубы, тем самым уменьшая эффективную поверхность ее п наконец, сильная коррозия может разрушить стенку трубы и капиллярную систему. Наиболее обстоятельные данные по ресурсным испытаниям тепловых труб представлены в работах [15, 71]. В работе [71] в предварительной, исследовательской программе были проведены испытания 40 тепловых труб. Трубы испытывались с многослойным сетчатым фитилем при мощности теплопереноса 10 Вт. Теплосъем осуществлялся естественной конвекцией на воздухе. В табл. 4.8 представлены основные параметры и результаты этих опытов. Проводились следующие анализы металлографический— стенки в зоне испарения и конденсации, масс-спсктроскопиче- [c.108]

В парах щелочных металлов в условиях изменения температуры по длине трубы возможно протекание химической реакции— димеризации. Возможность влияния этой реакции на характеристики тепловой трубы отмечена авторами работы [46 при экспериментальном изучении предельных характеристик натриевых тепловых труб в области давлений пара, где достижимы звуковые ограничения. Позтому в качестве третьей модели состояния пара в работе [45] рассмотрена так называемая соединительная модель. В этой модели пар описывается как двухкомпонентная смесь (мономер и димер) идеальных газов, которая находится в локальном химическом равновесии, но эта смесь заморожена по отношению к фазовым переходам, т. е. предполагается отсутствие конденсации в паровом потоке. Была проанализирована [27] также четвертая модель описания состояния пара, в которую включены кинетика протекания реакций диссоциации рекомбинации, процесс зародышеобразо-вания капелек жидкости, а также процесс роста капель. Рассмотрим эти модели состояния пара. [c.63]

Каждый из перечисленных сомножителей воздействует на критерий энергетической оценки Е, но для выбранного газового охладителя практически второй сомножитель остается постоянным и независимым от параметров газа и характеристик активной зоны. Наиболее сильно действует на критерий Е третий и четвертый сомножители при увеличении абсолютного давления или нагрева газа в активной зоне затраты энергии на тепло-съем значительно уменьшаются, и, наоборот, увеличение средней объемной плотности теплового потока или высоты активной зоны значительно увеличивают затраты энергии при теплосъеме. [c.92]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...