Котлоагрегата расчет

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и чертежей общих видов котлоагрегата. В пояснительной записке приводится краткое описание котлоагрегата, обосновывается выбор топочного устройства и температуры уходящих газов, а также хвостовых поверхностей нагрева. В расчетной части пояснительной записки в табличной форме приводится состав топлива, конструктивные характеристики котлоагрегата, расчет объемов продуктов сгорания и воздуха, энтальпии продуктов сгорания и воздуха, тепловой баланс парового или водогрейного котла, расчет топки, пароперегревателя, конвективных газоходов и хвостовых поверхностей нагрева. [c.7]

Определение конструктивных характеристик котлоагрегата Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания, Составление теплового баланса и расчет топки Расчет пароперегревателя и конвективных поверхностей нагрева [c.8]

Газоходы котлоагрегатов — Расчет 2 — 163 [c.406]

Теплообмен излучением 2—114, 152 — Формулы расчетные 2—157 - в газоходах котлоагрегатов — Расчет 2 — 163 - между газом и поверхностью твердого тела 2—160 [c.480]

Тепловой и гидродинамический расчеты парогенераторов ВОТ проводятся по известным методикам ЦКТИ и ВТИ для пароводяных котлоагрегатов с учетом свойств ВОТ [11, 9]. [c.290]

После определения расхода топлива и подсчета по выражениям (2-99) и (2-100) видимых тепловых напряжений решетки или зеркала горения и объема топочной камеры проверяют их допустимость. При определении расхода топлива необходимо учитывать и теплоту в продувке по выражению (2-69), величина которой может быть принята в пределах от 0,05 до 0,10 от D котлоагрегата. При сжигании твердого топлива расчетный расход топлива определяется с учетом поправки на механическую неполноту сгорания топлива по формуле (2-81). После составления теплового баланса котлоагрегата и определения расхода топлива производят расчет топочного устройства, приняв внесенную теплоту равной теплоте сгорания топлива. [c.80]

При проверочном расчете котлоагрегатов малой и средней производительности тип топочной камеры и топочное устройство для данного топлива являются заданными заводом-изготовителем. [c.80]

С повышением мощности энергоблоков уменьшаются их металлоемкость, капитальные затраты на их производство и на строительство электростанций (в расчете на 1 кВт установленной мощности), число обслуживающего персонала и расход топлива (рис. 8.3). Так, с увеличением мощности блока ПТУ с 600 до 1800 МВт стоимость строительства уменьшилась на 12%, эксплуатационные расходы — на 3%, удельный расход топлива — на 3%. Расход топлива сокращается из-за того, что с укрупнением блока уменьшаются относительные потери тепла в котлоагрегате и турбине. Неудивительно, что за последние 20 лет шло особенно интенсивное повышение мощности энергоблоков (рис. 8.4), которая теперь составляет 500—800 МВт. Ведутся работы по созданию блоков мощностью 1200 МВт и выше. [c.158]

Любопытно отметить, что в США, где частный сектор электроэнергетики более развит, чем в Великобритании, процесс сортировки твердых отходов завершается в основном стадией получения легких неуплотненных горючих фракций, которые предназначены для сжигания в больших водотрубных котлоагрегатах местных электрических станций. Аналогичных условий рынка нет в Великобритании, где производство электроэнергии национализировано и осуществляется главным образом на пылеугольных ТЭС. Вполне возможно, что такие факторы, как более высокие показатели накопления отходов в расчете на 1 жителя США, более высокая теплота сгорания этих отходов, большая плотность населения, размеры и месторасположение ТЭС, играют важную роль, если сопоставить условия рынка в США и Великобритании. Сортировочные установки, используемые в Великобритании, не обладают достаточной производительностью и расположены слишком далеко от центров потребления электроэнергии, поэтому едва ли можно рассчитывать на их более или менее заметное участие в балансе мощности современных пылеугольных ТЭС, находящихся вдали от густонаселенных районов. По этой при- [c.109]

В книге рассматриваются основные вопросы конструирования, компоновки и теплового расчета паровых котлов средней и малой мощности. Приводятся материалы, эксплуатационных испытаний главных элементов котлоагрегатов. Даются сведения относительно выполненных компоновок оборудования котельных малой мощности. [c.2]

Использованные в работе уточненные расчетные данные из нормативного метода теплового расчета котлоагрегата переработаны в соответствии с Международной системой единиц (СИ), которая с 1 января 1963 г. применяется как предпочтительная в технике, народном хозяйстве, а также в преподавании. [c.3]

При конструктивном расчете котлоагрегата с одноступенчатой компоновкой поверхностей нагрева экономайзер рассчитывается обычно последним, при этом известными являются температура газов на входе и на выходе из экономайзера, а также температура питательной воды на входе в него. Расчетом определяют поверхность нагрева и температуру воды на выходе из экономайзера. [c.152]

Расчет теплообмена излучением в газоходах котлоагрегатов можно производить также по формуле [И [c.163]

В каждой насадке опыты проводились при изменении скорости газов от минимальной по условиям эффективной работы контактной камеры до величины, приближающейся к предельному значению по условиям обеспечения нормального гидравлического режима и возможностям данной опытной установки. Плотность орошения изменялась в еще более широких пределах, практически полностью охватывающих возможные их значения в промышленных экономайзерах 4—32 м=>/(м -ч). Начальная температура газов принята такой же, какой она бывает на выходе из современных котлоагрегатов = 140 -f- 170° G), на выходе современных промышленных котлов малой производительности, не имеющих хвостовых поверхностей нагрева = 250 ч- 270° С), и на выходе из котлов старых конструкций, не имеющих хвостовых поверхностей = 400° С) для расчета контактных экономайзеров промышленных печей были проведены опыты и при = = 500 ч- 600° G. Влагосодержание газов во всех этих опытах составляло 100—140 г/кг. [c.69]

Во время испытаний экономайзера на Бердичевской электростанции определялись все балансовые величины, состав дымовых газов, аэродинамическое сопротивление, доля газов, проходящих через обводной газоход. Для определения изменения расхода электроэнергии на тягу измерялась нагрузка на электродвигатель дымососа котлоагрегата при работе с контактным экономайзером и без него. Результаты трех опытов приведены в табл. IV-1. Они представляют особый интерес, так как впервые контактный экономайзер работал на исходной воде со столь высокой температурой, доходившей до 33° С. К сожалению, испытания были проведены на режимах, не соответствующих расчетным, в частности по расходу воды, не превышавшему 50 т/ч (по расчету 70 т/ч). Через обводной газоход из-за неплотности шибера проходило до 25% дымовых газов, что снижало теплотехнические показатели работы экономайзера. [c.105]

Расчет теплообмена излучением в газоходах котлоагрегатов можно производить также по следующей формуле, предложенной В. Н. Тимофеевым [c.238]

В книге даны практические рекомендации по вопросам, связанным с обслуживанием автоматизированных котлоагрегатов, работающих на газообразном топливе и мазуте. Теплотехнические расчеты, связанные с определением эффективности использования топлива, приведены в единицах международной системы СИ. Там, где это вызывается необходимостью (например, для измерения давления), оставлены прежние единицы, так как использование новых из-за отсутствия соответствующих измерительных приборов привело бы к затруднениям. [c.3]

В большинстве случаев поверочный тепловой расчет котлоагрегатов малой мощности при переводе их на газ не производится. Вместо этого осуществляется выбор чисто экспериментальных характеристик теплового напряжения топочного объема — и теплового напряжения поверхности нагрева котла — [c.43]

В сущности это приближенное представление и лежит в основе нормативного метода теплового расчета котлоагрегатов. Для крупных котлов этот метод дает удовлетворительную точность. Для мелких установок пренебрежение характером теплообмена приводит к большой погрешности. [c.44]

Фактические значения к. п. д., полученные при испытаниях этих котлов (табл. 1-4) в сопоставимых условиях (наличие хвостовых поверхностей нагрева), близки к расчетным. В отдельных случаях к. п. д. котлоагрегатов по результатам испытания получился выше расчетного, что объясняется запасами в нормах теплового расчета. Вместе с тем ЦКТИ отмечает худшие, чем расчетные, условия проведения испытаний из-за больших присосов воздуха, вызванных низким качеством монтажа. При устранении дефектов монтажа и поддержании оборудования в нормальном состоянии возможно дополнительное повышение к. п. д. котлоагрегатов. [c.9]

Подсчет потерь тепла с уходящими газами удобно производить по упрощенной методике теплотехнических расчетов проф. М. Б. Равича [Л. 54]. По этой методике ведется официальная техническая отчетность экономичности котлоагрегатов электростанций. [c.27]

Приведенная методика теплотехнических расчетов позволяет достаточно быстро и с необходимой степенью точности подсчитать потери в котлоагрегате, не прибегая к громоздким расчетам и лабораторным определениям состава и теплоты сгорания топлива. При сжигании газообразного и жидкого топлива, а также твердого топлива с низкой потерей тепла от механической неполноты сгорания (до 1%) данные анализа уходящих газов и их температуры могут заменить проведение балансовых испытаний. При сжигании твердого топлива с q > > 1 % определение величин <72, qs и <74 также облегчает [c.41]

На основании расчетов потерь тепла q2, Яз, и ць устанавливаются зависимости отдельных потерь и их суммы, а также к. п. д. котлоагрегата от нагрузки. По этим зависимостям составляют режимные карты с указанием оптимальных значений /ух, а или RO2 и других параметров (см. 3-1). [c.42]

Ниже приводятся примеры расчета к. п. д. котлоагрегата и расхода топлива. [c.42]

В принципах технического совершенствования крупных и небольших котлоагрегатов существенных различий нет. Между тем установленные на крупных электростанциях котлоагрегаты, как правило, имеют к. п. д. не ниже 90—92%, а котлоагрегаты небольшой мощности при сжигании твердого топлива нередко работают с к. п. д. порядка 60—65%. При современном уровне развития малой энергетики такие значения к. л. д. являются низкими. Расчеты, выполненные по существующим 78 [c.78]

Сжатые сроки проведения, объем перерабатываемой информации, сложность и чрезвычайно большой объем вычислительных операций настоятельно требуют использования для решения этой задачи современной вычислительной техники. Научно-исследовательские организации призваны разработать, опробовать и внедрить надежную и удобную систему, включающую математическую постановку задач расчета динамических характеристик парогенераторов и САР, набор алгоритмов и программ для ЦВМ и методические указания по их применению, обеспечивающую проведение всех необходимых исследований в условиях проектно-конструкторских бюро заводов. В перспективе эта система образует нормы динамических расчетов с соответствующими средствами математического обеспечения, подобные Нормам теплового расчета котлоагрегатов , используемым в настоящее время для статических расчетов. [c.63]

При реконструкции котлоагрегата иногда требуется выбирать тип водяного экономайзера, воздулоподогревателя, способ регулирования температуры перегретого пара и температуру уходящих газов. Тепловой расчет следует начинать с выяснения элементарного состава п теплоты сгорания рабочей массы топлива при подсушке и размоле с удалением испаренной влаги в атмосферу необходимо пересчитать состав топлива и его теплоту сгорания на новую влажность, с которой топливо поступает в топочное устройство рассчитываемого котлоагрегата. Характеристики топлива даются в справочниках, см., например, [Л. 2, 13], а для некоторых топлив приведены в табл. 1-3, 1-4, 1-6, 1-10 и 1-11. [c.78]

Чугунные водяные экономайзеры рассчитываются на прочность при давлении, равном 1,25/ ном для котлоагрегата с неотключаемым экономайзером. При отключаемом водяном экономайзере расчет проводится на давление, могущее возникнуть в трубопроводе питательной воды, т. е. равное 0,9/ макс от создаваемого насосом. Расчетную температуру металла во всех случаях принимают не ниже 250°С. [c.238]

Для учебных и частично практических целей можно расчет тепловой схемы упростить, если выполнять его по предварительно выбранным величинам, например производительности /котлоагрегатов, значениям величины потерь. рабочего тела, расходу рабочего тела на соб-спвенные нужды установки, на химводоочистку, потерям давления в элементах схемы и т. д. В этом случае предварительно, иопользуя исходные данные, определяют нагрузку котельной как суммарный отпуск теплоты или пара внешним потребителям (технологические нужды, отопление, вентиляция, горячее водоснабжение) с добавлением расходов на деаэрацию питательной воды, деаэрацию воды для горячего водоснабжения, подогреъ сырой воды перед водоподготовкой и потери внутри котельной. При этом принимают температуру конденсата, поступающего из подогревателей, установленных в котельной, равной 80—90°С. [c.294]

Достижение поставленных целей существенно зависит от соответствующих научно-технических разработок в части горно-транспортного и энергетического оборудования, сооружения линий электропередач переменного и постоянного тока, технологий по переработке угля. Существующее состояние свидетельствует об отсутствии в настоящее время достаточно надежных испытаний предлагаемых технических решений котлоагрегатов, опытно-промышленных установок по переработке КАУ, конвейерных линий для подачи угля с разрезов на КЭС, роторных погрузочных машин, складирования и хранения отходов КЭС и т. п. Вместе с тем расчеты показывают, что на конец периода необходимо иметь в работе 19—20 энергоблоков мощностью 800 МВт, 20—25 роторных комплексов тина ЭРШРД-5250 (вскрышные и добычные). [c.226]

Расчет будет завершен, когда получим, пусть ориентировочно, такую характеристику топки, как паропроиз-водительность. Разность между значениями теплосодержаний получаемого пара (насыщенного при давлении р = 4 МПа) и поступающей из экономайзера воды Д/ = = 1,72-10 Дж/кг. Следовательно, паропроизводитель-ность равна 1,5 10 /1,72 10 = 0,87 кг/м (решетки) в 1 с, или примерно 3,13 т/ч с 1 м . Имея заданную паро-производительность котлоагрегата, нетрудно получить его габариты или прикинуть необходимую площадь газораспределительной решетки. Например, для котла, производящего 50 т пара в час, площадь решетки должна быть порядка 16 м . Чтобы получить послушную с точки зрения гидродинамики топку, ее целесообразно разделить на две части по 8 м (предположим, 2 мХ4 м каждая). [c.161]

Исходя из указанного выше, анализ явлений, происходящих в секции ППТО в случае разрыва одной или нескольких греющих труб 0 32X4, представляет значительный интерес. Расчеты по определению расхода первичного пара во вторичный, давления и температуры среды, которые установятся в корпусе секции при разрыве одной или нескольких труб 0 32 X 4, выполнены применительно к котлоагрегату ПК-41. Методика расчета применима и для других котлоагрегатов. [c.61]

Рис. 25. Схема включения секции ППТО на котлоагрегате ПК-41 к расчету расхода пара и параметров в корпусе секций в случае разрыва труб 032x4.

М а р г у л о в а Т. X., Компоновка и тепловой расчет котлоагрегата, Госэыер-гоиздат, 1956. [c.240]

Для проверки возможности использования расчетно-теоретического метода прогноза условий налипания шлаковых частиц нами были определены расчетом коэффициенты шлакующей способности при различных условиях и построена номограмма для трех углей экибастузского, карагандинского и куучекинского. Выбор этих углей обусловливается следующими обстоятельствами. При работе котлоагрегатов на экибастузском угле наблюдается, как известно, повышенный золовой износ поверхностей нагрева. Уменьшение износа достигается повышением тонины помола угольной пыли. Однако на практике неоднократно приходилось сталкиваться с тем, что при повышении тонины помола угля поверхности нагрева котла начинают шлаковаться. Поэтому мероприятия по снижению золового износа должны выбираться с учетом сохранения бесшлаковочного режима работы котла, условия которого можно определить с помощью предложенной здесь номограммы. [c.47]

По расчетам В. М. Галтыхина и М. Б. Славина [6], применение разработанных в СССР систем автоматизации котлоагрегатов дает значительный экономический эффект, а срок окупаемости систем составляет не более 2—3 лет. [c.37]

Примечание. Парэпрзйзводительность котлоагрегатов при работе на газе и мазуте принята в расчетах в 1,5 раза боль лей, чем при работе на твердых топливах. [c.8]

Пример 13-3. Подсчитать экономическую эффективность реконструкции двух котлоагрегатав ДК ВР-10-13 с устройством двухступенчатого испарения и выносными циклона.ми взамен существующей внутрибарабанной сепарации тепло продувочной воды используется в сепараторе и теплообменнике. Годовая экономия условного топлива составила по расчету 36 т. [c.274]

Комплекс универсальных программ расчета динамических характеристик разрабатывался в Вычислительном отделе ЦНИИКА. Работы по моделированию динамики конкретных котлоагрегатов проводились совместно с научно-исследовательскими институтами ЦКТИ и ВТИ, а также с Подольским машиностроительным заводом (ЗиО). [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...