Запирание трубы

Пробки для запирания труб с развальцовкой (а = 74°), мм [c.67]

В аэродинамических трубах трансзвуковых скоростей при приближении скорости потока к скорости звука возникает так называемое запирание трубы, при котором дальнейшее увеличение скорости потока становится невозможным даже при существенном увеличении мощности привода. Устранение указанного недостатка достигается за счет перфорации стенок рабочей части трубы, причем степень перфорации, в зависимости от потребного числа Маха, составляет до 20% [10.4]. Проницаемость стенок трубы позволяет ликвидировать запирание и проводить испытания на трансзвуковых режимах, соответствующих числам Маха М = 0,6 - 1,3. [c.232]

Присутствие загрязнений в твердом, жидком или в газообразном состояниях может оказывать вредное воздействие на характеристики тепловой трубы. Неконденсирующиеся газы могут накапливаться в зоне конденсации и тем самым приводить к снижению теплопередачи. В некоторых случаях в зависимости от конструкции и условий работы трубы присутствие газа может не быть серьезной помехой и может даже быть совершенно не замеченным. В других случаях может произойти запирание трубы, а для некоторых типов труб с артериальными фитилями может привести к потере перекачивающей способности. Твердые и жидкие посторонние примеси, растворяясь в теплоносителе, могут оказывать [c.168]

В табл. 2.1 приведены краткие сведения о нескольких основных и специальных установках, построенных впоследствии. Важным новым элементо.м по сравнению с гидродинамической трубой Калифорнийского технологического института является рабочая часть с продольными щелями, которая была установлена на 762-миллиметровой трубе Адмиралтейской исследовательской лаборатории (ARL) [8]. Общий вид этой трубы и эскиз рабочей части представлены на фиг. 2.6 и 2.7. Основная цель применения такой рабочей части состоит в уменьшении влияния стенок и предотвращении запирания трубы, чтобы испытывать модели больших размеров при заданном размере рабочей части. [c.49]

В открытой рабочей части (рис. 1.1.4, а) удобно проводить визуальные наблюдения — она обеспечивает свободный доступ к модели при ее установке. Однако в такой рабочей части велики потери кинетической энергии потока, вызванные взаимодействием струи с окружающим воздухом, что приводит к необходимости увеличения мощности привода. В аэродинамической трубе с открытой рабочей частью исключена опасность запирания трубы (см. 1.3). Это дает возможность использовать модели большего размера, чем в случае применения рабочей части, ограниченной стенками. [c.10]

Однако, как показал опыт эксплуатации труб, практически возможно устранение запирания в случае, если закрытая рабочая часть таких труб имеет перфорированные стенки и заключена в герметическую камеру (рис. 1.3.3). В такой рабочей части поток, подвергающийся сжатию между твердыми стенками рабочей части и модели, может расширяться, частично перетекая через перфорационные отверстия в герметическую камеру. В силу этого поток около модели не будет характеризоваться наименьшим поперечным сечением, т. е. здесь не образуется критическое сечение, так как оно по-прежнему остается в наиболее узкой части сопла. На выходе из сопла сохраняется расчетный (сверхзвуковой) режим течения, и запирания трубы не происходит. [c.31]

Гидравлическим ударом называется явление, происходящее в трубе, по которой протекает капельная жидкость, при котором вследствие быстрого запирания (или отпирания) имеющегося на трубе запорного устройства (задвижки) кинетическая энергия массы, находящейся в трубе жидкости, преобразуется в энергию давления. Это давление может достигнуть значительной величины. [c.106]

Местные сопротивления, т. е. перепады давлений при истечении газожидкостной смеси через отверстия, при внезапных расширениях, поворотах и т. п. связаны с существенными перестройками структуры потока, последствия которых сказываются на большом числе калибров трубы за местом возмущения. Здесь мы не будем рассматривать истечения с фазовыми переходами и критические течения, приводящие к запиранию расхода [c.168]

Ограничение по теплопередаче. Как известно, тепловые трубы имеют ограничения (рис. 4) по теплопередаче вследствие кинетики испарения, гидродинамики течения жидкой фазы теплоносителя, достижения кризиса теплового потока в испарителе, газодинамического запирания по паровому потоку, ограниченного диапазона рабочих температур. Кроме рассмотренного выше — температурного, наиболее существенными ограничениями для криогенных ТТ являются кризис кипения и осушение фитиля. [c.16]

В заключение отметим, что пуск тепловой трубы с высоким давлением пара не представляет специальной задачи. Однако при пуске тепловой трубы с малым начальным давлением пара обычно имеют место высокие скорости пара, во многих случаях звуковые и сверхзвуковые. Это приводит к запиранию потока и большим температурным перепадам вдоль трубы. Сам по себе звуковой предел не мешает пуску. Однако в некоторых случаях потоки с большими скоростями вытягивают жидкость из фитиля, нарушают циркуляцию жидкости и запуск становится невозможным. Даже если труба может нормально работать при расчетных условиях, может оказаться невозможным достичь этого уровня. Наиболее распространенная причина неудачного запуска тепловой трубы — малое начальное давление пара, сопровождаемое низким граничным термическим сопротивлением в конденсаторе. Один из методов обеспечения надежного пуска — введение в трубу небольшого количества неконденсирующегося газа. Газ обеспечивает увеличение граничного термического сопротивления в конденсаторе во время пуска. [c.106]

У приведенной на рис. 44 траверсы балочной конструкции обоймы, несущие стропы укреплены так, что их можно переставлять вдоль балки. Запирание обойм на балке производится пальцами, вставляемыми в предусмотренные в них отверстия. Балки траверсы в данном случае выполнены из толстостенной трубы. Характеристики траверс рассматриваемой конструкции приведены в табл. 55. [c.118]

Крышка 1 без проворачивания закрывается байонетным затвором 2. Запирание происходит вследствие поворота обода 3, посаженного на фланце корпуса. В верхней части внутри корпуса закреплена гребенка 4, в прорези которой вставляется верхняя часть рамы. Рамы, изготовленные из винипластовых труб и листа, во время работы опираются на желобчатый лист, лежащий на коллекторе, а носики 5 рам входят в отверстия коллектора 6 и прижимаются эксцентричным валиком 7. [c.145]

Звуковой предел. При повышенных температурах может произойти запирание канала в зоне испарения, что приведет к ограничению передаваемой трубой мощности. Этот вопрос был проанализирован в 2-5. [c.75]

В этом кране каждой ступени торможения и отпуска соответствует определенное положение ручки крана, обеспечивающее пополнение утечек в поезде. Узлы крана смонтированы в корпусе 3 (рис. 45). В верхней части крана имеется гайка 1 с насечкой, посредством которой можно устанавливать величину зарядного давления. Ручка 2 имеет шесть положений, считая область ступеней служебных торможений за одно положение. На тормозной и питательной магистралях установлены фильтры 4, которые можно снимать и прочищать без демонтажа крана машиниста. Ключ 5 служит для запирания ручки крана в V положении. Кнопка 10 предназначена для завышения давления. К нижней части корпуса подсоединяют трубы от тормозной магистрали 6, резервуара времени, питательной магистрали 8. уравнительного резервуара 9, а также выпускную трубу 7. [c.72]

По расположению приводного устройства цанговые зажимы могут быть с передним и с задним расположением. Наибольшее распространение получил цанговый зажим с задним расположением приводного устройства для передачи усилия зажима. В зажимах этого типа цангу устанавливают в специально расточенное гнездо либо в коническое отверстие шпинделя под упорный центр с помощью переходной втулки (в средних станках). Перемещение цанги для зажима осуществляется с помощью тяги, выполненной из трубы для обеспечения прохода прутка. Для обеспечения постоянной силы зажима и запирания зажимного устройства в цанговые зажимы вводят упругие компенсаторы. В качестве упругих компенсаторов используют специальные детали, например тарельчатые, спиральные и цилиндрические пружины, резиновые прослойки или детали зажимных устройств определенной податливости (например, вышеупомянутая тяга из тонкостенной трубы). [c.107]

Поплавковые клапаны служат для автоматического запирания прохода трубы при повышении уровня воды в емкости (резервуаре). Такие клапаны имеются, например, в смывных бачках. [c.148]

Фи1 Г.7. Схема движения газов в вертикальном сушиле 7 кожух печи 2 —нефтепровод для подачи нефти к форсункам 3—вентиль для запирания магистрали 4 — воздухопровод для подачи воздуха к форсункам 5—вентилятор для дутья дымовая труба 7—трубопровод для отвода продуктов горения 8 — вентилятор для циркуляции газов 9 - воздухопровод для возврата рециркулирующих газов 70—шибер для регулировки рециркулирующих газов 7 7 —этажерка 72, 13, 7 —шиберы для регулировки отходящих газов 75—цепь [c.103]

Определите максимально допустимое загромождение моделью (или устройством для ее крепления) потока в рабочей части сверхзвуковой аэродинамической трубы с числом Моо= 2,68, при котором не происходит запирания трубы [такое запирание сопровождается прохождением через незагроможденную часть трубы (между стенкой трубы и моделью) пускового скачка уплотнения, течение за которым дозвуковое]. [c.105]

Однако в силу условия (37) функция Ф( ) на интервале [0,i меняет знак, т.е. sign Ар = 1, если te [О, i], и sign Ар = —1, если t G [t, tk]. Поэтому чтобы удовлетворить первому требованию, следует положить, что на отрезке [t, tk выполняется условие запирания трубы и Ар Аркр- [c.198]

В недавней работе Буссе [3-42] выполнен обстоятельный анализ характеристик тепловых труб. Им показано, что прежде чем будет достигнуто ограничение по скорости звука, т. е. прежде чем произойдет запирание трубы, можно столкнуться с вязкостным ограничением, которое в принципе отвечает области значительно менее интенсивных нагрузок. Детально этот вопрос обсужден в гл. 2. [c.108]

В рабочей части, выполненной в виде герметической камеры (иногда ее называют камерой Эйфеля), можно осуществить непрерывное изменение чисел М оо в околозвуковой области, так как свободное расширение потока около модели предотвращает запирание трубы. [c.11]

Число М , соответствующее началу запирания трубы, зависит от загромождения , т. е. степени заполнения площади поперечного сечения рабочей части 5 моделью и ее подвеской с площадью сечения 5мид-График, приведенный на рис. 1.3.2, дает возможность оценить величину этого загромождения [32]. Например, значению М =0,85 (точка А на рисунке) соответствует площадь поперечного сечения модели и подвески 8т,шд=0,02 8. Согласно этому значению экспериментальные исследования можно вести лишь при условии, что степень заполнения меньше 2%. Такой же результат получается при сверхзвуковой скорости (точка В на рисунке соответствует 5мид==0,02 5 и М = 1,15). [c.30]

Влажность газа, подаваемого на вход в сопловой аппарат закручивающего устройства, обусловливает два негативных момента. Первый из них связан с уменьшением эффектов температурного разделения с ростом влажности, что было обнаружено уже в первых исследованиях вихревого эффекта [112, 116]. Второй, неразрывно связанный с первым, приводит к режиму неустойчивой работы вихревых труб, вызванному намораживанием влаги на диафрагме, уменьшающим проходнЬе сечение отверстия вплоть до запирания, сопровождающегося при ц О снижением эффектов охлаждения, повышением уровня температуры в области отверстия диафрагмы, подтаиванием и срывом намерзшего льда. [c.62]

Для воды при атмосферном давлении скорость смеси при полном ее испарении возрастает примерно в 1600 раз, для азота при том же давлении — примерно в 160 раз в сравнении со скоростью однофазной жидкости на входе в канал. Ясно, что при некоторых значениях скорости циркуляции формальная оценка скорости смеси в парогенерирующем канале по формулам (7.8) или (7.8а) может дать значение, превышающее скорость звука в паре. Практически это означает, что в таком канале произойдет запирание потока, поскольку в прямом канале невозможен переход потока через скорость звука. В случае конденсации пара в трубе скорость смеси, естественно, уменьшается в соответствии с теми же соотношениями (7.8) и (7.8а). [c.297]

Во втором случае предполагается, что точки, к которым необходимо подводить смазку через посредство крана, имеются на большом количестве машин, расположенных близко друг от друга, причем на многих машинах имеются точки смазки, которые обслуживаются автоматически и неавтоматически (через кран). Тогда кран устанавливается только на одной трубе, присоединяемой к магистральному трубопроводу, причем два неиспользованных отверстия в нем заглушаются пробками. Таким образом, сдвоенный кран предназначается для закрывания и открывания прохода смазки по двум трубам в первом случае, а во втором случае — для запирания и открывания прохода смазки по одной трубе. Кран состоит из корпуса, золотника и двух электромагнитов. При открытии крана под током находится один электромагнит, а второй электромагнит обесточен. При переключении тока в катушках электромагнитов кран закрывается. Для автоматического управления краном в первом случае его электромагниты блокируются с одним из двигателей обслуживаемых машин таким образом, что при включении двигателя кран открывается, а при выключении закрывается. Если сдвоенный кран с электромагнитным управлением должен быть длительно открыт или закрыт, то в электрической схеме управления предусматривается автоматическое выключение соответствующего электромагнита через определенный промежуток времени для того, чтобы он не находился длительно под током. [c.138]

Следует отметить, что При no.fiHO tbto от крытоМ торце вертикальной трубы DjDo=i) прекращение работы перетока наступало при встречном АР, несколько меньшем, чем рнН, так как материал в трубе псевдоожижал-ся при перепаде АР, меньшем теоретического. Само псевдоожижение было совершенно неустойчивым, часть материала выпадала из трубы I (см. рис. 6-36), а остальная выносилась вверх прорывающимся газом. Таким образом, при Dt IDo=1 не происходит никакого устойчивого запирания сыпучего материала в вертикальном канале, а лишь необратимый, не устранимый снижением встречного АР пробой перетока. Поэтому на рис. 6-37 кривая критического относительного перепада давлений, [c.259]

Те же требования к маневренным качествам турбины вынуждают пересмотреть конструкции лабиринтовых уплотнений и думмисов, схемы подвода пара к уплотнениям и его отсоса из них, расположения и формы камер отбора пара, мест примыкания перепускных труб и др. По этим соображениям, например, непригодны водяные уплотнения, которые ранее широко применялись не только в ЦНД, но также в ЦВД и ЦСД для запирания пара со стороны атмосферы. [c.34]

Рост пузырьков при К. оказывает механич. (гидроди-намич.) воздействие на систему в целом. В частности, в замкнутом объёме перегретой жидкости по мере увеличения паросодержания растёт давление. В стеснённых дозвуковых стационарных потоках вскипающей жидкости (напр., в трубах) рост паросодержания вниз по течению сопровождается снижением давления, поэтому при истечении кипящей перегретой жидкости из щелей и соиел наблюдается эффект запирания — снижение расхода жидкости. Пузырьки пара при росте и схлопывании излучают акустич. энергию (шум К.). Быстрый рост давления при взрывном К. может привести к разрушению конструкций (паровой взрыв). Пузырьки, всплывающие в гравитац. поле, вызывают дополнит, конвективные потоки, что способствует перемешиванию жидкости, а поверхностное К. эффективно возбуждает турбулентное движение пристеночного слоя жидкости. [c.365]

Обычно тепловая труба (рис. 1.1) представляет собой закрытую трубу или камеру самой разнообразной формы, внутренняя поверхность которой выложена капиллярно-пористым фитилем. Фитиль насыщен жидкой фазой рабочей жидкости (теплоносителя), а остающийся объем трубы заполнен паровой фазой теплоносителя. Тепло, поступающее от внешнего источника тепла к испарителю, вызывает испарение теплоносителя на этом участке трубы. Возникающая при этом разность давлений побуждает пар двигаться от испарителя к конденсатору, где он конденсируется, отдавая при этом тепловому стоку на этом участке трубы скрытую теплоту парообразования. В результате постоянного испарения количество жидкости уменьшается и поверхность раздела фаз жидкость —пар (рис. 1.2) сдвигается внутрь поверхности фитиля, что вызывает возникновение здесь капиллярного давления. Это капиллярное давление заставляет сконденсировавшуюся жидкость возвращаться обратно в испаритель для последующего испарения. Таким образом, в тепловой трубе м9Жет непрерывно осуществляться перенос скрытой теплоты парообразования от испарителя к кондёнсатору при постоянно смоченном фитиле. Этот процесс будет продолжаться бесконечно, если не произойдет запирание каналов для прохода рабочей жидкости и будет поддерживаться достаточное капиллярное давление., [c.15]

Важным условием работы тепловых труб является циркуляция теплоносителя. Для достижения максимальной эффективной теплопроводности тепловой трубы требуется максимально возможная интенсивность циркуляции. Ограничения рабочих параметров (максимальной переносимой мощности) в трубах связаны с предельной перекачивающей способностью капиллярной структуры (капиллярные ограничения), запиранием парового потока (звуковой предел), уносом жидкости с межфазной границы жидкость— пар фитиля паром, движущимся с большой скоростью (ограничения по уносу), разрушением потока жидкости пузырьковым кипением в фитиле (ограничение по кипению). Дополнительными факторами, вляющими на эффективность работы тепловой трубы, являются температурная характеристика тепловой трубы, условия контакта между тепловой трубой и ее внешним источником и стоком, тепла, а также различная контрольно-измерительная аппаратура, установленная на тепловой трубе. [c.44]

Характеристики течения пара в паровом канале тепловой трубы очень близки к характеристикам течения в сужающе-расширяющемся сопле.,Очень высокие скорости, запирание потока и восстановление давления очевидны при работе в тепловых трубах и являются функциями количества подводимого и отводимого тепла. [c.81]

Эти характеристики течения были экспериментально продемонстрированы Кемми 28] на натриевой тепловой трубе. Результаты этих опытов представлены на рис. 3.3 в виде зависимости температуры от длины тепловой трубы. Была построена зависимость температуры стенки тепловой трубы, а не давления, вследствие существования двухфазной системы. Профили температуры и давления одинаковы. Осуществлялся постоянный подвод тепла 6,4 кВт к зоне испарения, а отвод тепла в зоне конденсации контролировался изменением гелиево-аргоновой смеси в межстенном пространстве охлаждаемого водой калориметра. Кривая А соответствует дозвуковым условиям течения со слабым выравниванием температуры в конденсаторе. В зоне испарения по мере увеличения массы пара в результате испарения поток пара ускорялся и температура падала. Когда температура конденсатора понижалась (кривая В) в результате увеличения скорости отвода тепла, температура испарителя тоже понижалась, поток пара на выходе из испарителя становился звуковым и возникали критические, запирающие поток условия. Дальнейшее увеличение скорости отвода тепла только снижало температуру конденсатора, так как интенсивность передачи тепла в эту зону не могла быть увеличена из-за запирания потока. Изменение температуры конденсатора совсем не оказывало влияния на температуру испарителя, так как поток пара на выходе из испарителя двигался со звуковой скоростью и никакие изменения условий конденсатора не могли быть переданы вверх по потоку в зону испарения. Это демонстрирует звуковой предел для тепловой трубы. При достижении этого предела наблюдается максимальный осевой тепловой потбк из-за запирания течения и фиксированный осевой перепад температуры [c.82]

Трансзвуковая проблема представляет собой комбинацию нерешенных задач ударных волн и пограничного слоя. Ответом инженера на это является стреловидное и треугольное крыло. Действительно, стреловидность увеличивает критическое число Ма. ха при достаточно большой стреловидности и малой относительной толщине крыла критическое число Маха может возрасти до сверхзвуковых значений, при которых снова произойдет возмущение потока. Однако известное для обыкновенных крыльев явление интенсивного прямого скачка и связанное с ним возмущение пограничного слоя в случае стреловидного крыла заменяется весьма ослабдениымн возмущениями. Существенным с точки зрения инженера является то обстоятельство, что при большой стреловидности область критических чисел Маха, вообще говоря, лежит вне части трубы, наиболее подверженной явлениям запирания таким образом, для исследований могут быть применимы лабораторные методы, а более дорогие и длительные полетные методы [c.76]

На рис. 7.10.7 приведены результаты расчетов, иллюстрирующих возможность уменьшения ( запирания ) расхода газа путем подачи жидкости на входе в канал. Такое запирание может использоваться при аварийном истечении газа. Видно, что подача жидкости сначала приводит к быстрому уменьшению критического расхода а затем с ростом подаваемого расхода жидкости это уменьшение замедляется. Для полного запирания газового потока жидкостью необходимо обеспечивать ее расход П , превышающий значение расхода т,1 , при котором гидравлическое сопротивление равно заданному перепаду давления ро — Рсо при однофазном течении жидкой фазы. Однако даже такой расход жидкости может оказаться недостаточным для полного запирания газа. Это связано с возможностью реализащи при малых газосодержаниях обращенной дисперсно-кольцевой структуры турбулентного газожидкостного потока с газовой пленкой на стенке трубы, приводящей к уменьшению потерь давления на трение. Тогда при малых газосодержаниях зависимость (те ) может стать неоднозначной (см. рпс. 7.10.7). [c.293]

Применительно к котлам давлением 11 МПа принципиальное отличие комплексонного рел<има от фосфатирования заключается в создании на всей внутрикотловой поверхности достаточно равномерно распределенных образований из продуктов термического разлолгепия комплексонатов железа, обладающих высокой теплопроводностью и плотностью п препятствующих протеканию коррозии под нагрузкой и стояночной коррозии. Такое положение в решающей мере объясняется зависимостью интенсивности процесса термолиза комплексонатов именно от температуры, постоянной и равной температуре насыщения в контуре естественной циркуляции, но слабой зависимостью этого процесса от тепловой нагрузки. При очень высоких тепловых нагрузках, нарушении нормального режима кипения с образованием в пристенном слое паровой фазы и колебаниях температуры металла локального участка стенки экранной трубы (см. 2.3) термолиз комплексонатов на этом участке может протекать интенсивнее, чем на остальной поверхности. Однако следует учитывать, что в отличие от фосфатирования при комплексонной обработке дестабилизации нормального режима кипения при 9<<7кр произойти не может, поскольку отсутствуют условия для запирания пара в плотных, малопористых образованиях на теплоотдающей поверхности (см. 3.1), тем более что и теплопроводность их в 3—5 раз выше, чем обычных железоокисных (железофосфатных) отлож.ений. В связи с плотной упаковкой кристаллов магнетитная пленка, обра- зующаяся прн комплексонной режиме, в значительной ме- [c.154]

На большинстве пассажирских вагонов установлены упругие резиновые площадки — суфле, у которых металлическая рамка и брезентовые суфле (гармоника) заменены резиновой трубой — баллоном специального профиля (рис. 71). Переходные площадки такого типа состоят из буферной группы, выполненной в виде обычных типовых буферных комплектов, и резиновых суфле. Буфера выступают за ось сцепления автосцепки на 65 мм, что обеспечивает выбор зазоров-и запирание автосцепок за счет усилия, создаваемого сжатием буферных пружин при сцеплении двух вагонов. На тарелках буферов с помощью шарниров, кронштейнов и заклепок установлен специальный угольник 4, являющийся опорой фартука 5 переходной площадки. Резиновое суфле баллонного типа состоит из двух вертикальных 1 3 л одного горизонтального верхнего 2 баллонов. Баллоны представляют собой свфну-тые в трубу резиновые пластины толщиной 8—10 мм, которые с помощью рифленых планок 6 зафиксированы в этом положении. Каждый баллон резинового суфле крепится к стойкам соответствующего профиля, установленным на торцовых стенах вагона по вертикальным и верхнему горизонтальному периметрам переходной площадки. В ниж-нбй части вертикальных баллонов установлены дополнительные уплотнения из резиновых пластин. [c.158]

Длинные трубы. В литературе было предложено несколько теоретических моделей для описания критического течения однокомпонентной двухфазной жидкости в длинной трубе [36, 46—48]. Эти модели дают достаточно точные результаты, если задано давление в сечении запирания, положение которого при конструкторских расчетах обычно неиз1вестно. Если известны только условия торможения на входе, то рекомендуется применять модель однородного равновесного течения, в которой используется методика определения потерь давления на трение и за счет изменения количества движения в предположении однородности потока, рассмотренная в разд. 11.2, и соотношение (11-9) для сжимаемого течения. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...