Силы внешние нормальные

Итак, к ведомому колесу приложены внешние силы Р — вес колеса, 5 — движущая сила, Р— нормальная сила реакции наклонной поверхности дороги,/т,р — сила трения колеса о дорожное покрытие. В случае ведомого колеса сила трения направлена в сторону, противоположную движению колеса. Радиус колеса обозначим г. [c.258]

Внешние объемные силы направлены нормально к поверхности уровня. Подтвердить это положение можно так. Работа силы f на э л е е и т а р н о м пути ds согласно (1.12) равна [c.36]

Рассмотрим значительной длины цилиндрическое или призматическое тело (рис. 9.1) с основаниями (торцами), нормальными к его оси Xg и закрепленными так, что их точки могут свободно (без трения) перемещаться в своей плоскости и не могут перемещаться в направлении оси Хц. Начало координат совместим с центром тяжести поперечного сечения, равноудаленного от торцов тела, направив оси Xi и Хг по главным осям сечения. Внешние силы, приложенные нормально к боковой поверхности тела, равномерно распределены по его длине, т. е. ti = ti (xi, X2),i2 = h Xi, x , ts = 0. Эти поверхностные силы вместе G массовыми силами Д = Д х , х , /г = ft (Хи Хг), /з = О (если приходится с ними считаться) должны быть статически эквивалентны нулю. [c.224]

Способность деформироваться — одно из основных свойств всех твердых тел. Приложение внешних сил нарушает нормальное расстояние между молекулами, и тело деформируется. [c.60]

При изучении вынужденных колебаний таких упругих систем удобно представлять внешнюю нагрузку совокупностью обобщенных сил, соответствующих нормальным формам колебаний. При ЭТОМ амплитуду каждой из форм можно принять за обобщенную координату, характеризующую положение системы. Соотношения между амплитудой периодически изменяющейся внешней нагружающей силы и амплитудой колебаний соответствующей формы даются формулами, подобными тем, какие были получены для [c.233]

Силы, приложенные к системе, суть 1° веса mg точек (заданные силы) 2° нормальные реакции кривой (реакции связей) 3° взаимодействия последовательных точек (реакции связей). Если бы мы пожелали принять деление сил на внешние и внутренние, то силы взаимодействия последовательных точек были бы силами внутренними, а веса и реакции силами внешними. [c.48]

Положение обеих точек Ai и G определяется углом б между горизонтальной проекцией G и осью gx и углом <р, образованным той же проекцией G с осью gz . Движение точки С будет таким же, как если бы эта точка была материальной точкой с массой т, к которой были бы приложены все действующие на сферу внешние силы (вес, нормальная реакция горизонтальной плоскости и реакция точки М на сферу, направленная по МС). Если применить к системе теорему моментов количеств движения относительно оси gzi и теорему кинетической энергии, то получатся два первых интеграла, определяющих 6 и в функции t [c.229]

Жесткие пластмассы — твердые, аморфные материалы с высоким модулем упругости и малым удлинением при разрыве сохраняют свою форму под воздействием внешних сил при нормальной и повышенной температурах. [c.151]

Положим, что в начальный момент ролик и обойма неподвижны, а звездочка под действием внешних импульсов получила угловую скорость 0)1, направленную в сторону заклинивания (рис. 50, а). Пусть процесс заклинивания совершается за очень малый промежуток времени и носит ударный характер. В момент соприкосновения ролика со звездочкой и ролика с обоймой между ними возникают силы взаимного нормального давления N 11 и силы трения сцепления и За время удара силы А и возрастают до некоторого максимума, затем они падают и могут обращаться в нуль в момент окончания удара (рис. 51, а). Силы трения сцепления, которые равны = А/ и , [c.60]

Для цилиндра конечных размеров постоянство осевой деформации может быть обеспечено приложением на торцах нормальных сил, распределенных по определенному закону, симметрично относительно оси цилиндра. Равнодействующая этих сил определяется величиной скорости осевой деформации. В сечениях, достаточно удаленных от торцов, закон распределения по сечению внутренних нормальных сил не зависит от того, как внешние нормальные силы распределены по торцам. Это дает воз- /v можность для сечений цилиндра конечной длины, достаточно удаленных от его торцов, считать условие (5.15) справедливым. [c.127]

Поперечное сечение такого стержня (рис. 96) можно назвать упруго замкнутым. Будем считать, что податливость связей сдвига намного больше податливости на сдвиг стенок самого стержня тогда сдвигами стенок можно пренебречь и считать, что стержень работает согласно закону секториальных площадей. Уравнения для расчета такого стержня могут быть получены из уравнений (56.10), как частный случай. Необходимо лишь отбросить знаки суммирования, положить О, а <3о/ обозначить через Лй .что является разностью секториальных координат сечения в месте разреза по связям сдвига. Учтем также, что нормальная сила в стержне от действия усилий Т равна нулю, а внешняя нормальная сила и внешние изгибающие моменты не вызывают сдвига по линии связей. [c.204]

К ш н я к и н Р. И. Влияние осевой растягивающей силы на устойчивость цилиндрических оболочек при кручении и при внешнем нормальном давлении. Сб. Прочность цилиндрических оболочек . М., Оборонгиз, 1959, [c.589]

Последующие четыре главы (с седьмой по десятую) посвящены построению полубезмоментных форм потери устойчивости цилиндрических и конических оболочек. При потере устойчивости вмятины вытянуты вдоль образующих. Если напряженное состояние в окружном направлении переменно, имеет место локализация формы потери устойчивости вблизи наиболее слабой образующей. Типичными нагрузками, вызывающими такие формы потери устойчивости, являются внешнее нормальное давление, кручение, изгиб силой. Исследовано влияние граничных условий на критическую нагрузку. [c.9]

Отсутствие внешнего нормального давления. В силу (1.4.3) = О и формула (13) упрощается [c.53]

Решение. К колесу приложены внешние силы Р = mg — сила тяжести, F — движущая сила, R - нормальная реакция рельса, F p — сила трения скольжения, направленная вдоль рельса в сторону, противоположную силе F. [c.201]

К колесу приложены внешние силы Р — сила тяжести, F — движущая сила.Л — нормальная реакция рельса. [c.260]

Решение. Направление оси х задано. Направляем ось у по вертикали вверх. Угол поворота колеса ip отсчитываем против хода часовой стрелки. К колесу приложены внешние силы (рис.) Q = Mg — сила тяжести колеса, S — движущая сила, R - нормальная реакция плоскости, Fjp — сила трения колеса о горизонтальную плоскость. Сила трения препятствует скольжению колеса по горизонтальной плоскости. Поэтому [c.288]

Решение. Случай 1. Действует трение скольжения (рис. а). К колесу приложены внешние силы Q= Mg — сила тяжести колеса, S — движущая сила, R — нормальная реакция плоскости, F .p — сила трения колеса о горизонтальную плоскость, направленная в сторону, противоположную движению колеса. [c.291]

Следовательно, в рассматриваемом сечении от внешних сил возникают нормальные и касательные напряжения. [c.158]

При действии на брус нескольких внешних сил, приложенных в разных точках по его оси, полезно строить графики, называемые эпюрами продольных сил и нормальных напряжений. Они дают наглядное представление об изменении величины продольных сил и нормальных напряжений в поперечных сечениях по длине бруса. [c.20]

Полученные уравнения суть основные уравнения гидростатики, представляющие собой условия равновесия жидкости. Они показывают, какая существует связь между силами, давлением и плотностью. В случае существования свободной поверхности для равновесия, кроме уравнений (2), необходимо, чтобы гидростатическое давление на поверхности было равно внешнему нормальному давлению. Что касается до гидростатических давлений на стенки сосуда, то каковы бы ни были эти давления, они всегда будут уравновешиваться нормальными сопротивлениями стенок. [c.616]

ИЗ которых одни N1 направлены по нормали к мысленно проведенной плоскости касания тел, а вторые совпадают с данной плоскостью, то сумма первых составляющих будет уравновешена внешней нормальной к поверхности нагрузкой С =ЦЛ/ /, а сумма вторых создаст некоторую силу Р = сопротивления относительному движению рассматриваемых тел. Результирующая сила Р и есть сила сухого трения. [c.193]

Проверочный расчет. Выполняется с учетом крутящего. момента Л1к, изгибающих моментов от действия поперечных сил и сосредоточенных внешних моментов сил и нормальных сжимающих или растягивающих сил. Поперечные силы, их направление в пространстве и сосредоточенные моменты определяются в зависимости от типа закрепленных на валах деталей привода на основе рекомендаций гл. 7—11. Нагрузки от рабочих органов при проектировании привода обычно бывают заданы. Все силы и моменты, передаваемые на вал, принимаются сосредоточенными. Влияние трения в опорах не учитывается. [c.284]

Прикладывая к цапфе внешний момент М, заставим ее катиться по втулке до тех пор, пока не появится скольжение при этом точка касания втулки и цапфы переместится в точку А. За время перекатывания цапфы в пределах дуги ВА касательная составляющая полной реакции изменится от нуля до своего предельного значения, равного силе кинетического трения Р = цЫ. Рассматривая условия равновесия цапфы, можно заключить, что полная реакция Н и сила Q образуют пару сил, а нормальная составляющая N полной реакции с линией действия силы С составляет угол, равный углу трения р. [c.413]

Результаты экспериментальных исследований энергетического баланса при внешнем трении [52, 53], приведены на рис, 30—40 и в табл. 7. Из этих результатов следует, что при внешнем нормальном трении почти вся работа сил трения трансформируется в теплоту. Таким образом, главными составляющими силы трения являются связи Г5 и Тз работа пластического деформирования при нормальном трении Г4 в соответствии с принципом минимизации толщины пластически деформируемого слоя [51 ] незначительна остальные составляющие 9> 10 пренебрежимо малы. В диапазоне нормального граничного трения наблюдаются приблизительно линейные зависимости силы трения от нормальной нагрузки , причем коэффициенты пропорциональности связаны с упругими свойствами металла и граничного слоя, а его рассеяние определяется работой текстурирования, диспергирования и внешней диссипации. [c.97]

Первое и второе положения теории внешнего трения, касающиеся общих энергетических соотношений, главных процессов и соответствующих им связей, достаточно определенно фиксируют и разделяют условия нормального и патологических процессов трения. Зги положения также позволяют говорить о полной нецелесообразности и практической неосуществимости расчета сил внешнего трения для всего возможного диапазона условий. [c.118]

Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия . Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать сгсм- Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних (а не внутренних ) сил напряжением. Заметим, что термин давление употребляется в прямом смысле, т. е. это сила, отнесенная к площади (кстати, выражение удельное давление , встречающееся в учебной литературе, тавтологично). Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник —диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. Мы не склонны настаивать на том, чтобы давать этот вывод учащимся. Он элементарен, надо составить уравнение равновесия сил, показанных на рис. 9.1, но [c.96]

Целый ряд работ посвящен задачам устойчивости таких оболочек при комбинированном нагружении. Случай комбинированного воздействия осевых сжимающих сил и нормального давления (внутреннего или внешнего), реализующийся в отсеках ракет при старте, рассмотрен в работах Серпико [252], Шиффнера [248 ] и Диксона [78 ]. Радковский [227 ] провел численный анализ при произвольном осесимметричном нагружении. Устойчивость при кручении в сочетании с внутренним или внешним Давлением исследовали Зингер и др. [258]. [c.231]

Яп Qo "Ь ЯпОг где 0 — интенсивность внешней нормальной нагрузки на шпангоут. Моменты Ж о, передаваемые на шпангоут с верхней и нижней оболочек, так же, как и силы Т,о, взаимно уравновешиваются. [c.348]

При взаимном перемещении частиц грунта между собой возникают силы внутреннего трения, а при перемещении грунта относительно рабочих органов - силы внешнего трения. Согласно закону Кулона эти силы пропорциональны нормальной нагрузке с коэффициентами пропорциональности, назваемыми коэффициентами внутреннего и внешнего трения соответственно. Для большинства глинистых и песчаных грунтов первый составляет от 0,18 до 0,7, а второй - от 0,15 до 0,55. [c.202]

Рассмотрим цилиндрическую панель, изображенную на рис..2.3. В общем случае будем предполагать, что число продольных ребер произвольно и равно п+1. Поперечное сечение панели показано на рис. 2.3 там же дана нумерация ребер и участков обшивки между ребрами /-й участок о1бшивки с прилегающими ребрами изображен на рис. 2.4, где показано также положительное направление внешних сил Pj и Р/, приложенных к левому (при дс=0) и правому (при x=i) концам ребер внешних нормальных усилий f и f, приложенных к левому и правом.у торцам панели удельных продольных нормальных Т и удельных касательных усилий S. Здесь же указано направление граничных значений Sj и SJ — удельных касательных усилий S иа линии соединения обшивки с ребрами j+l и j. [c.71]

Влияние толщины пленки на адгезионную прочность зависит от метода определения адгезионной прочности, т. е. от метода отрыва пленки. Рассмотрим сначала связь между адгезионной прочностью п то.лщжной пленки при отрыве ее под действием силы, направленной нормально к площади контакта. Под действием внешней силы адгезив получает относительное удлинение в направлении действия силы (см. рис. VII,7), которое равно Ahlh= В направлении, [c.337]

Для солнечной системы, состоящей из Солнца, плапет и их спутников, силы всемирного тяготения между членами этой системы являются внутренними силами силы тяготения членов солнечной системы к звездам, не принадлежащим к этой системе, являются силами внешними. Для движущегося поезда, рассматриваемого как одна система, его вес, нормальная реакция рельсов, трение колес о рельсы, сопротивление воздуха — все это силы внешние давление пара в котле, давление вагонных буферов друг на друга, трение в нодпшнниках — эти силы являются внутренними. Силы, с которыми действуют друг на друга мате- [c.460]

Вычислим теперь работу, производимую при перемещении рассматриваемого отсека в сторону, противоположную действию сил, обусловленных нормальными и касательными напряжениями, на внешней поверхности отсека. Если нормальные напряжения в сечениях 1—1 и 2—2 равны соответственно Р1 и р2, то силы давления в этих сечениях будут Рч = 160)1 и Р2 = Ргбмг. За время (11 сила Я, произведет работу Р1бшгс(5ь а сила Рг Р2бс02 5г. Результирующая работа этих сил, отнесенная к единице веса протекающей жидкости, будет равна [c.51]

Дискретный характер контакта, имеющий место при соприкосновении двух твердых тел, обусловливает при трении постоянную смену отдельных элементарных точек контакта. При этом каждый элементарный контакт имеет следующие три этапа эволюции взаимодействие, изменение и разрушение. Время существования элементарного контакта зависит не только от скорости принудительно подвижного элемента пары трения или жесткости системы, но в значительной степени обусловлено и физико-механическими свойствами соприкасающихся материалов и состоянием их поверхностей. Этап изменение ) фрикционного контакта связан с деформированием вошедших во взаимодействие выступов поверхностей как в направлении действия тянущей силы, так и в направлении действия нормальной нагрузки. Однако в силу специфической конфигурации отдельных неровностей жесткость контакта в направлении действия тянущей силы достаточно велика, а деформация в этом направлении, проявляющаяся в известной степени как предварительное смещение, мала. Это подтверждается исследованиями И. В. Крагельского [7], А. Е. Саломоновича [13], В. С. Щедрова [18], Ренкина [26] и др. Поэтому, для упрощения анализа, можно считать, что в течение этапа изменение вошедшие в контакт выступы деформируются лишь в направлении действия внешней нормальной нагрузки. Очевидно, что наличие подобной деформации ведет к изменению сближения между соприкасающимися поверхностями, а следовательно, и к увеличению фактической площади контакта и силы трения, поскольку последняя представляет собой произведение удельной силы трения т на величину фактической площади контакта А , т. е. [c.210]

В условиях же смешанного трения нагрузка на масляный клин, т. е. подъемная сила возрастает вместе с всплыванием, хотя внешняя нагрузка остается постоянной, поэтому само всплывание идет медленнее, чем при лсидкостном трении. В этом и заключается физический смысл излагаемой теории внешняя нормальная нагрузка воспринимается, с одной стороны, деформируемыми выступами контактирующих поверхностей и, с другой стороны, гидродинамическим клином, образуемым вязкой промежуточной средой. По мере всплывания тела, т. е. уменьшения контактной деформации, часть нормальной нагрузки, приходящаяся на клин, возрастает, а часть, приходящаяся на контакт поверхностей, соответственно уменьшается. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...