Коэффициент Характеристики тепловые

В этой главе, посвященной практическим вопросам измерения температуры, прежде всего рассматриваются три основных метода первичной термометрии. Это — классическая газовая термометрия, акустическая газовая термометрия и шумовая термометрия. Затем выясняется роль магнитной термометрии. Магнитная термометрия в обсуждаемом случае не применяется в качестве первичного метода, однако она тесно связана с первичной термометрией и поэтому ее роль выясняется ниже. То же самое можно сказать о газовых термометрах, основанных на коэффициенте преломления и диэлектрической проницаемости как тот, так и другой могут быть использованы в качестве интерполяционного прибора. Термометрия, основанная на определении характеристик теплового излучения, рассматривается отдельно в гл. 7. В данной главе в основном обсуждаются принципиальные основы каждого из методов, а не результаты измерений, поскольку последние были представлены в гл. 2, где говорилось о температурных шкалах. [c.76]

Радиальные подшипники. Расчет на нагрев подшипников, работающих в режиме граничного трения, сводится к определению величины условного коэффициента qv, который считается основной характеристикой тепловой напряженности подшипниковой сборочной единицы. [c.322]

Качественной (и в то же время количественной) характеристикой тепловых двигателей является их термический коэффициент полезного действия (ц ), определяемый как отношение полученной полезной работы (L ) к затраченному количеству подведенной теплоты (Q ) [c.41]

Качественной характеристикой тепловых двигателей является их термический коэффициент полезного действия тю определяемый как отношение полученной работы Ь к затраченному количеству теплоты Ql. [c.51]

Основной характеристикой теплового насоса является так называемый отопительный коэффициент, равный отношению теплоты, сообщенной в обратном термодинамическом цикле нагреваемой системе, к работе, затраченной в этом цикле, [c.181]

Конструктивные макрогеометрические параметры фрикционного сочленения оказывают влияние на все основные характеристики теплового режима трения распределение тепловых потоков, поверхностную температуру, температурный градиент и объемное распределение температур в трущихся телах. Через эффективный коэффициент трения конструкция влияет на общую генерацию тепла, а через жесткость трущихся элементов — на равномерность генерации тепла в пределах номинальной площади контакта. [c.124]

Анализ точности квадратурных методов содержится в [Л. 117]. Естественно, что чем больше выбрано фиксированных точек Mi(i=l,2,... п), тем точнее окончательный результат. Однако, как и в случае зонального метода, увеличение числа точек ведет к прогрессивному усложнению системы (8-81), что соответственно затрудняет ее решение. Преимуществом квадратурного метода по сравнению с зональным является отсутствие в нем коэффициентов облученности и коэффициентов распределения тепловых и оптических характеристик по зонам, для определения которых приходится затрачивать много времени и усилий. Наиболее трудным местом квадратурного метода является оптимальный выбор матрицы коэффициентов Сц для произвольных трехмерных излучающих систем. Коэффициенты Сц зависят от вида выбранной квадратурной формулы, оптико-геомет-рических особенностей исследуемой излучающей системы и расположения рассматриваемой Mi и текущей Mj точек. Достаточно простой матрица коэффициентов Сц оказывается для одномерных задач. В этом случае могут быть использованы классические квадратуры прямоугольников, трапеций, парабол, квадратура Гаусса и пр. [c.253]

Характеристики тепловые 73 Ксилол — Коэффициент объемного расширения 18 [c.716]

Примем также, что отдаваемая в помещение тепловая мощность Qr составляет 5 кВт, а подводимая к компрессору N=2 кВт. Тогда по энергетическому балансу тепловая мощность Qo. , отбираемая от окружающей среды, составит 5—2 = 3 кВт. Пользуясь этими данными, можно легко рассчитать все энергетические характеристики теплового насоса. Чтобы закончить рассмотрение баланса, характеризующего систему с позиций первого начала термодинамики, определим отношение полученной теплоты Qr к затраченной электрической работе. Эта величина, называемая тепловым или отопительным коэффициентом, здесь имеет значение г = 5/2 = 2,5. Сле- [c.162]

Коэффициент Е (характеристика теплового сопротивления пленки конденсата) [c.288]

Наконец, для полной характеристики тепловых свойств исследуемого слоя, в частности ткани, одежды, необходимо еще знать коэффициент интегральной луче-tn испускательной способности [c.336]

Предметом дилатометрии является определение следующих характеристик теплового расширения твердых материалов изменения длины и коэффициентов линейного расширения хода превращений в процессе нагрева, охлаждения, при изотермической выдержке, а также критических температур для этих процессов. [c.151]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

В расчете этот коэффициент считается основным как характеристика тепловой нагрузки вкладышей подшипника. [c.438]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к рабочему телу зависит от скорости потока и физических его характеристик. Тепловое сопротивление с внутренней стороны труб экономайзеров и испарительных поверх- [c.202]

В отличие от твердых проводников характеристики тепловых труб зависят не только от размера, формы и материала, но также от конструкции, теплоносителя и коэффициента теплоотдачи. Кроме того, тепловой трубе присущи ограничения в передаче тепла, а иногда и сложная динамика пуска. Были разработаны методы [c.16]

Физические свойства жидкости. Основные физические свойства жидкости — плотность, вязкость, теплоемкость, теплопроводность, тепловое расширение — рассмотрены выше. Температурный коэффициент р объемного расширения, который является характеристикой теплового расширения жидкости,.для идеального газа есть величина обратная его абсолютной температуре [c.161]

Расходы тепла для среднетемпературных нагревательных процессов определяются методом коэффициента использования и коэффициента спроса на основе энергетических характеристик тепловых приемников и установленных режимов обслуживаемых процессов. При отсутствии таких данных расходы тепла определяются приближенным методом при помощи средних удельных норм теплового потребления для соответствующих процессов. Среднее значение коэффициента неравномерности 1,1 1,2. [c.50]

Как известно, характеристикой тепловой экономичности холодильных установок служит холодильный коэффициент 8, представляющий собой отношение количества тепла Ро, отнятого у охлаждаемого объекта, к Ь — работе, затраченной в холодильной установке на перенос Ро к окружающей среде, т. е. [c.99]

Недостаточность холодильного коэффициента для оценки совершенства рабочих процессов холодильных установок состоит в том, что он, являясь важнейшей характеристикой теплового баланса, отображает первое начало термодинамики, но не отображает необратимости цикла с позиций второго начала. Вместе с тем степень совершенства любых реальных тепловых (в том числе холодильных) установок может быть удовлетворительным образом оценена с помощью коэффициентов, построенных на одновременном и полном учете обоих начал термодинамики. [c.101]

Рис. 4-1. Характеристики теплового расширения металлов и стекол, о — зависимость коэффициента расширения от температуры б—зависимость удлинения от температуры.

Уравнения (4.12) —(4.14) не учитывают сжимаемость и вязкую диссоциацию, свойства смеси приняты постоянными, за исключением изменения плотности от температуры и концентрации в членах с подъемной силой. Учет переменности свойств среды практически не влияет на выходные характеристики (тепловые и массовые потоки на поверхности) тепломассообменного пограничного слоя. Аналитическое решение системы уравнений (4.12) — (4.14) выполнено методом Г. Сквайра, предполагающего интегрирование уравнений количества движения (4.12) и энергии (4.13) в одном верхнем пределе, равном толщине теплового пограничного слоя, с введением в уравнение движения дополнительной функции с размерностью скорости, являющейся функцией числа Рг. В членах с подъемной силой коэффициенты тер.мического и теплового объемного расширения, являющиеся функциями температуры и концентрации [c.137]

Основными характеристиками тепловой изоляции являются коэффициент теплопроводности, плотность, температуростойкость, механическая прочность и др. Коэффициент теплопроводности изоляции изменяется пропорционально повышению температуры (табл. 11-3). [c.741]

Как видно из предыдущего, коэффициент распределения тепловых потоков зависит не только от теплофизических характеристик, но и от теплоотдачи (5). На условие теплоотдачи решающее [c.65]

Если характеристика тепловой инерции первого слоя ограждения, непосредственно прилегающего к обращенной в помещение поверхности ограждения, 1, то Ув=51 ( 1 — коэффициент теплоусвоения материала первого слоя в ккал/,(ч-м - С). [c.345]

Качественной характеристикой тепловых двигателей является их < коэффициент полезного действия (КПД), определяемый как отношение полученной работы I к затраченному количеству тепла Qu [c.70]

Напряжения второго рода возникают главным образом вследствие неоднородности кристаллического строения и различия физико-механических свойств фаз и структур сплавов. Фазы (например, в черных металлах феррит, аустенит, цементит, графит), обладают различной кристаллической решеткой их плотность, прочность и упругость, теплопроводность, теплоемкость, характеристики теплового расширения различны. Структуры, представляющие собой смесь фаз (например, перлит в сталях), а также закалочные структуры, в свою очередь, обладают отличными от смежных структур свойствами. Различие кристаллической ориентации зерен металла, обусловливает анизотропию физико-механических свойств микрообъемов металла. В результате совместного действия этих факторов возникают внутризеренные и межзеренные напряжения еще в процессе первичной кристаллизации и при последующих превращениях во время остывания. При высоких температурах напряжения уравновешиваются в силу пластичности материала. Однако они проявляются в низкотемпературной области, возникая при фазовой перекристаллизации и выпадении вторичных фаз (фазовый наклеп), при каждом общем или местном повышении температуры (в силу различия теплопроводности и коэффициентов линейного расширения структурных составляющих), приложении внешних нагрузок (в силу различия и анизотропии механических свойств), а также при наклепе, наступающем в результате общего или местного перехода напряжений за предел текучести материала. [c.153]

Характеристикой теплофикационного цикла служит отношение удельной использованной энергии исп к удельной подведенной тепловой энергии дх, называемое коэффициентом использования тепловой энергии (теплоты) [c.252]

Проблема детектора теплового излучения неотделима от вопроса об излучательных свойствах источника излучения. Спектральные характеристики излучения черного тела, как будет показано, описываются законом Планка. Проинтегрированный по всем длинам волн закон Планка приводит к закону Стефана — Больцмана, который описывает температурную зависимость полного излучения, испущенного черным телом. Если бы не было необходимости учитывать излучательные свойства материалов, оптический термометр был бы очень простым. К сожалению, реальные материалы не ведут себя как черное тело, и в законы Планка и Стефана — Больцмана приходится вводить поправочные факторы, называемые коэффициентами излучения. Коэффициент излучения зависит от температуры и от длины волны и является функцией электронной структуры материала, а также макроскопической формы его поверхности. [c.311]

Особый случай расчета тепловых процессов, который может быть выполнен только с использованием крупных ЭВМ, — расчет с учетом зависимости теплофизических характеристик металла от температуры. Достаточно обратиться к рис. 5.3 и 5.5, чтобы убедиться в том, что использование в расчетах средних значений ср, Я, и а, а также а (см. рис. 5.6) и Ь. зависящего от а, сопряжено со значительными неточностями, достигающими нередко десятков процентов от результата. Качественно картина тепловых процессов, рассчитанных при переменных теплофизических свойствах, сохранится безусловно той же самой, что представлена в гл. 6 формулами, полученными при постоянных значениях теплофизических коэффициентов. Количественные результаты, получаемые по формулам, которые приведены в разд. И настоящего учебника, могут существенно отличаться от результатов, которые получены экспериментально. [c.202]

Если двигательная система может быть разделена на систем му двигателя, вырабатывающего механическую энергию (например, поршневой двигатель), и движителя (например, винт), то, согласно (10.12), общий к.п.д. представляется произведением термического к.п.д., являющегося основной характеристикой теплового двигателя, и пропульсивного к.п.д., являющегося характеристикой движителя. Для ВРД такое разделение может носить только условный характер, так как оба коэффициента, т]тер и Цпроп, представляют собой характеристики одного и того же объекта — двигательной системы в целом. [c.135]

Модельные натурные испытания, выполненные с этой целью, показали (рис. 4, 5, 6), что коэффициент взаимного перекрытия и здесь играет существенную роль, причем характер его воздействия на / и / при торможениях с постоянным моментом несколько отличается от его воздействия на / и / при -стационарном режиме. Наряду с Квз, важнейшими характеристиками, соблюдение которых обязательно при моделировании, являются одинаковость удельной энергонагруженпости каждого квадратного сантиметра площадей трения, а также одинаковость энерго-нагруженности каждого грамма веса обоих элементов пары трения при и-опытаниях на образцах и в натуре. В этой связи па первый план в сочетании с Квз выступает коэффициент распределения тепловых потоков между элементами пары трения. [c.147]

ПОГЛОЩАТЕЛЬНАЯ СПОСОБНОСТЬ т е л а — отношение поглощаемого телом потока излучения К падающему на него монохроматич. потоку излучения частоты V то же, что монохроматический поглощения коэффициент. П. с. зависит от вещества, из к-рого тело состоит, от формы тела и от его темп-ры. Если П. с. тела в пек-ром диапазоне частот и темп-р равна 1, говорят, что оно при этих условиях является абсолютно чёрным телом. П. с. наряду со спектральной испуска-телъной способностью входит в Кирхгофа закон излучения и характеризует отклонение поглощающих свойств данного тела от свойств абсолютно чёрного тела, ГГ. с.— важнейшая характеристика теплового, излучения. Сумма П. с., пропускания коэффициента и отражения коэффициента тела равна 1. [c.655]

Важной эксплутационной характеристикой подшипниковых сталей является коэффициент линейного теплового расширения, значение которого в рабочем интервале температур для теплостойких подшипниковых сталей марок 8Х4В9Ф2-Ш и 8Х4М4В2Ф1-Ш в термообработанном состоянии приведены ниже [c.776]

Коэффициент полезного действия. Для характеристики теплового эффекта всей газогенераторной установки по количеству химического и физического тепла в силово.м газе по отношению ко всему теплу, введ-денному в газогенератор, служит термический к. п. д. [c.396]

Рассмотренная в 4.7 и 4.8 задача о тепловых напряжениях в длинном полом цилиндре (или в круглом диске с центральным отверстием), обусловленных плоским неосесимметричным стационарным температурным полем, стала предметом исследований многих авторов. Впервые решение этой задачи с помощью метода, основанного на исследовании вспомогательной задачи о дислокациях цилиндра и на применении теории функций комплексного переменного, получил Н. И. Мусхелишвили [44, 45] ( 4.8). Позже метод, использующий теорию функций комплексного переменного, был применен для исследования указанной задачи Гейтвудом [8]. Решение аналогичной задачи дано Меланом и Паркусом без использования функций комплексного переменного в их методе применяется комбинация термоупругого потенциала перемещений и функции напряжений [42]. Приведенный в 4.7 метод решения заимствован из книги [5]. Решение упомянутых выше задач выполнено в предположении, что упругие характеристики и коэффициент линейного теплового расширения материала постоянны. [c.94]

Расчет теплового режима аппарата при неизменности его параметров во времени обычно производится с помощью тепловых характеристик. Тепловая характеристика может относиться к аппарату, кожуху, радиоэлементу, детали и т. д. В дальнейшем аппарат и его составляющие будем называть телом и обозначать индексами /,/. Тепловая характеристика тела представляет собой зависимость температуры тела tj (области, точки внутри тела, поверхности тела) от рассеиваемой телом и окружающими телами мощности при постоянной температуре окружающей среды с учетом структуры и физических свойств тела, его расположения в пространстве, условий теплообмена и т. д. Учет перечисленных условий осуществляется выбором величины теплового сопротивения R или теплового коэффициента F. В общем случае обе величины могут зависеть от температуры. Физический смысл R и F и способы определения рассматриваются в конце параграфа. [c.806]

Коэффициент разделения теплового потока а, наряду с показателем т, является основной характеристикой политропичеокого [c.80]

Тепловые характеристики. Тепловое расширение стали ШХ15, как показали опыты ВНИППа, практически не зависит от способа выплавки металла (обычная электросталь, сталь, рафинированная синтетическими шлаками, а также электрошлакового и вакуумного переплавов). Коэффициенты линейного расширения стали ШХ15 в зависимости от температуры приведены в табл. 43. [c.203]

I, измеряемая на горизонтальной поверхности, и температура наружного воздуха Тв 2) конструктивные характеристики КСЭ и свойства лучепоглощающей поверхности абсорбера — материал и толщина листа, толщина и коэффициент теплопроводности тепловой изоляции, шаг труб, число слоев остекления и его пропускательная способность 3) рабочие параметры КСЭ — расход теплоносителя и его температура на входе в КСЭ. [c.31]

Ток плазменной сварки является главнейшим параметром. От его величины зависят тепловые и геометрические характеристики дуги, проплавляющая способность, давление и стабильность горения дуги при заданных диаметре и длине канала сопла плазмотрона. При повышении сварочного тока эффективная мощность процесса, плотность теплового потока в центре пятна нагрева и диаметр пятна нагрева заметно увеличиваютЬя (рис. 6.2). Уменьшение диаметра канала сопла приводит к уменьшению диаметра дуги (увеличению коэффициента сосредоточенности теплового потока, поступающего в изделие), росту эффективной тепловой мощности и давления дуги, поэтому при заданной глубине проплавления скорость сварки повышается. Кроме того, уменьщается объем жидкой сварочной ванны и улучшается качество формирования щва, особенно при сварке со сквозным проплавлением. Наиболее эффективно сжимается дуга при использовании сопл с дополнительными каналами, выходящими внутрь сопла (рис. 6.3). [c.408]

Определение температуры стеклования Тс путем построения термомеханической кривой является довольно трудоемкой операцией. Поэтому для общей характеристики компаундов, и в частности для определения температуры стеклования, можно рекомендовать рассматриваемую ниже терморелаксационную характеристику (ТРХ). Эта характеристика используется также для сравнения компаундов по их склонности к образованию остаточных напряжений и может быть использована для определения равновесных модулей упругости, а также коэффициента линейного теплового расширения. [c.23]

Одной из важнейших физических характеристик заливочных эпоксидных компаундов является коэффициент линейного теплового расширения (КЛТР). [c.55]

Ресурсные испытания низкотемпературных тепловых труб. При длительных испытаниях можно ожидать значительных изменений характеристик тепловых труб. Эти изменения вызваны различными причинами. Во-первых, продукты реакции, растворимые в теплоносителе, могут уменьшать поверхностное натяжение и соответственно снизить теплоперенос твердые продукты реакции способны закупоривать капилляры образование налета на стенке трубы также может уменьшить коэффициент теплопередачи и увеличить термическое сопротивление труб выделение неконденсирующихся газов приводит к созданию газовой пробки в конденсаторном конце трубы, тем самым уменьшая эффективную поверхность ее п наконец, сильная коррозия может разрушить стенку трубы и капиллярную систему. Наиболее обстоятельные данные по ресурсным испытаниям тепловых труб представлены в работах [15, 71]. В работе [71] в предварительной, исследовательской программе были проведены испытания 40 тепловых труб. Трубы испытывались с многослойным сетчатым фитилем при мощности теплопереноса 10 Вт. Теплосъем осуществлялся естественной конвекцией на воздухе. В табл. 4.8 представлены основные параметры и результаты этих опытов. Проводились следующие анализы металлографический— стенки в зоне испарения и конденсации, масс-спсктроскопиче- [c.108]

В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов ВГР. Переход в реакторах ВГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами ВН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора ВГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700° С. [c.32]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...