Характеристики и параметры оптических систем

ХАРАКТЕРИСТИКИ И ПАРАМЕТРЫ ОПТИЧЕСКИХ СИСТЕМ [c.18]

В главах 1 и 2 книги содержатся сведения о турбулентных флуктуациях показателя преломления и методах теории распространения электромагнитных волн оптического диапазона в случайно-неоднородных средах. Специальный раздел посвящен методам решения задач на локационных трассах. В главах 3—6 излагаются результаты экспериментальных и теоретических исследований статистических характеристик поля пучков оптического излучения, распространяющегося в турбулентной атмосфере на связных трассах. Анализируются средняя интенсивность, когерентность, пространственно-временная структура флуктуаций фазы и интенсивности излучения, случайная рефракция оптических пучков в зависимости от турбулентности на трассе и параметров приемной и передающей оптических систем. В главах 7 и 8 рассматриваются результаты исследований распространения лазерного излучения на локационных трассах. Дается последовательный теоретический анализ влияния интенсивности турбулентности, свойств отражающей поверхности и параметров лазерного источника, отражателя и приемника на эффекты, обусловленные корреляцией встречных волн. Систематизируются результаты экспериментальных исследований распространения лазерного излучения на трассах с отражением в турбулентной атмосфере. В главе 9 описаны методы и аппаратура лазерного зондирования атмосферной турбулентности. [c.6]

Уравнение переноса излучения, а также его приближения и различные методы решения, рассмотренные выше, применимы прежде всего к гомогенным средам с молекулярным рассеянием света. Задача оказывается более сложной в случае двухфазных систем. Прежде всего необходимо связать оптические характеристики среды с оптическими параметрами отдельной частицы или неоднородности. Как правило, предполагается, что частицы рассеивают излучение независимо [125]. Индикатриса рассеяния сплошной среды принимается подобной индикатрисе рассеяния отдельной частицы, а интенсивность рассеяния — пропорциональной числу частиц [161]. [c.144]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Приведенные примеры показывают, какое большое значение имеет согласование информационных характеристик фильтра с требованиями решаемой задачи и параметрами используемой системы оптической фильтрации. Подобную оценку можно провести и для других систем оптической обработки информации. [c.258]

Хорошо известно, что любая локационная система служит для получения информации об удаленном объекте. Эта информация доставляется локационным сигналом и извлекается из него в результате специальной обработки. Главной особенностью всех локационных систем является то, что принимаемый ими сигнал не создается наблюдаемым объектом специально для передачи необходимой информации, а является лишь результатом его собственного излучения (пассивная локация) или возникает вследствие отражения от поверхности объекта зондирующего излучения (активная локация). В зависимости от того, какое используется локационное излучение (различные диапазоны электромагнитных волн, ультразвук, корпускулярные потоки — электроны, нейтроны и т. д.), может быть получена та или иная информация об объекте (его координаты, скорость, геометрические параметры, оптическое изображение, характеристики поверхности, состав вещества, из которого состоит объект и т. п.). При этом эффективность самой локационной системы определяется, с одной стороны, объемом получаемой ею информации, скоростью и точностью, с которыми эта информация получается, а с другой — тем, насколько технически просто удается реализовать данную локационную систему. [c.4]

Динамический диапазон модулятора может лежать в интервале 404-60 дБ по интенсивности записывающего света (перепад интенсивностей в 100—1000 раз). Кроме указанных достаточно хорошо известных характеристик, необходимо обратить внимание на два дополнительных параметра — шумы и фазовая однородность модулятора. Требования низкого уровня собственных шумов связаны, в частности, с низкой дифракционной эффективностью модуляторов,, а отсутствие фазовых искажений есть специфическое требование когерентных оптических систем. Наличие фазовых искажений модулятора приводит к расширению (размытию) оптических сигналов на выходе фурье-процессора, а следовательно, к потере разрешающей-способности и резкому снижению отношения сигнал/шум. [c.31]

Во многих случаях создание фотоэлектрических оптических систем начинается с выбора приемников излучения. Этот выбор основан на анализе их оптических, конструкционных и эксплуатационных параметров, к которым в первую очередь относятся спектральная характеристика, интегральная чувствительность, порог чувствительности, световая характеристика, размеры светочувствительной площадки, инерционность, стабильность, температурная характеристика и т. д. [c.445]

В настоящее время достигнуты значительные успехи в области автоматической коррекции аберраций благодаря применению так называемых универсальных программ, составленных для ЭВМ и основанных на различных итерационных методах [30, 31, 58, 66, 73]. Применение этих программ дает наибольший эффект, т., е. ускоряет процесс расчета, в тех случаях, когда исходная система близка по своим оптическим характеристикам к рассчитываемой и обладает достаточным количеством коррекционных параметров. Эти программы, несмотря на огромное быстродействие современных ЭВМ, сравнительно мало ускоряют процесс расчета в случаях, когда характеристики рассчитываемой системы значительно отличаются от исходной, а также при расчете новых оптических систем. И хотя успехи, достигнутые в этой области, значительны, расчет объективов микроскопа остается весьма трудоемким процессом. [c.96]

Оптимизационная модель описывает оптическую систему как объект оптимизации. Она включает в себя характеристики оптической системы, которые мы хотим улучшить (оптимизировать) на данном уровне параметры, изменением которых мы производим оптимизацию ограничения на область возможных изменений и математические соотношения, связывающие параметры и характеристики. [c.9]

Под синтезом (обратная задача) будем понимать первоначальное формирование конструкционной модели, т. е. определение значений параметров х, обеспечивающих заданные значения характеристик f (рис. 1.1). Синтез в большинстве случаев является эвристической и сугубо объектно-ориентированной операцией. Его содержание определяется конкретным типом синтезируемой системы. В настоящее время поддаются алгоритмизации только некоторые виды синтеза поиск конструкции из существующих вариантов при помощи информационно-поисковой системы (ИПС), синтез простейших типов оптических систем, набор систем из элементов с известными свойствами по методике М. М. Руси-нова [27], сборка оптической системы из нескольких узлов или компонентов, а также операции перестроения системы (оборачивание, изменение в масштабе, удаление и добавление элементов). [c.10]

В свою очередь, правильный выбор параметров и характеристик определяется математическими моделями, описывающими оптическую систему как объект проектирования, а именно внешней и внутренней функциональными и конструкционными моделями. Рассмотрению этих моделей и посвящена гл. 2. [c.18]

Конструктивные параметры описывают оптическую систему как физический объект в приближении, достаточном для математического моделирования ее работы, т. е. для получения внутренних характеристик. Как следует из определения оптической системы, приведенного в 1, конструктивные параметры можно разбить на несколько групп параметры оптических сред, параметры поверхностей, параметры взаимного расположения поверхностей и параметры диафрагм. В настоящем параграфе мы начнем рассмотрение конструктивных параметров с параметров оптических сред. [c.52]

Описание оптических сред. Такие среды (оптические стекла, жидкости, кристаллы, пластмассы, применяемые для изготовления оптических деталей) для наших целей характеризуются функцией п (Я.), показывающей зависимость показателя преломления среды от длины волны, а также рабочим интервалом длин волн (А. , Я. ). Кроме того, при проектировании оптических систем, работающих в широком интервале температур, необходимо знать так называемые термооптические характеристики, описывающие зависимость показателя преломления п (Я.) от температуры, а также коэффициент линейного расширения оптических материалов. В каталогах и справочных материалах, например ГОСТ 13659—78, приводятся значения п (к) для некоторых стандартных длин волн в количестве до 34, а также термооптические характеристики для небольшого количества длин волн (обычно О, Р, С). Однако задание конструктором при автоматизированном проектировании значений показателя преломления для нужных длин волн с использованием справочных материалов утомительно и часто приводит к ошибкам. Также неудобно и хранение в памяти ЭВМ значений показателей преломления для всех стандартных длин волн. Наиболее рационально использовать для описания сред параметры формул, с достаточной точностью аппроксимирующих зависимость п (к). Естественно предположить, что количество параметров этих [c.52]

К представлению параметров предъявляются различные требования со стороны конструктора, задающего их значения внешнее представление), и со стороны программиста, использующего их в конкретных программах анализа характеристик оптических систем внутреннее или машинное представление). [c.65]

Аналитическое дифференцирование — внутренняя проба производных. Как мы видели, основным недостатком метода численного дифференцирования является его высокая трудоемкость, выражающаяся в затрате п или 2п проб. Количество параметров в задачах оптимизации может достигать 100, а в задачах расчета допусков и того больше, поэтому вычисление производных становится одной из самых трудоемких операций при проектировании оптических систем. В силу этих причин разработчики программ ищут пути сокращения количества вычислений при нахождении производных. Одним из таких путей является аналитическое дифференцирование выражений, связывающих характеристики с параметрами. [c.136]

В настоящей главе мы рассмотрим математический аппарат и алгоритмы, позволяющие по известной зрачковой функции определить передаточные характеристики оптических систем — ФРТ и ОПФ. Следует заметить, что сама оптическая система и ее конструктивные параметры не нужны для решения вопросов, обсуждаемых в этой главе. Зрачковая функция полностью заменяет собой оптическую систему, которую она представляет. При этом совершенно неважно откуда получена зрачковая функция либо из расчета лучей, рассмотренного в гл. 3, либо экспериментальным путем при исследовании изготовленных оптических систем, либо вообще сконструирована искусственно и не соответствует никакой конкретной оптической системе. [c.144]

Кроме того, в зависимости от назначения и принципиальной схемы прибора эта группа характеристик дополняется или некоторые из них заменяются эквивалентными. Например, для приборов, в которых с помощью оптических систем строится действительное изображение объекта, наблюдаемое глазом или анализируемое другими способами, используют такую характеристику, как увеличение. Для оценки таких систем, как лупы и окуляры, применяют величину, называемую оптической силой. Приборы со сканирующими устройствами, обеспечивающими обзор пространства за пределами поля зрения основной оптической системы, характеризуются такими параметрами, как углы обзора, мгновенный угол поля зрения и т. д. Однако все эти величины — производные от основных габаритных характеристик. [c.83]

Аберрационные характеристики дают зависимость между характером и величиной искажения изображения, условиями прохождения через систему создающих его пучков лучей и конструктивными параметрами оптических данных системы. Это позволяет использовать их при проектировании для получения оптимальных параметров оптики, удовлетворяющих заданным требованиям к качеству изображения. [c.92]

Описанные выше качественные результаты, по-ви-димому, справедливы для высококонцентрированных дисперсных систем. Однако использование уравнения переноса излучения для таких систем по аналогии с гомогенными и разбавленными дисперсными системами обусловлено возможностью применения понятия однородного объема, характеризуемого некоторыми оптическими параметрами [46, 162]. Малый объем можно считать элементарным, если количество поглощенного и рассеянного излучения пропорционально его величине [162]. Интенсивность внешнего излучения должна оставаться приближенно постоянной в пределах этого объема, а количество содержащихся в нем частиц должно быть достаточным для статистически достоверного описания его характеристик средними величинами [162]. [c.145]

Заметим еще, что часть параметров являются механическими характеристиками системы, таковы масса, объем, давление. К ним принадлежит фактически и энергия системы, складывающаяся из механических энергий входящих в нее частиц. Другие параметры описывают электрические или, скажем, оптические свойства. А третьи специфичны для термодинамики как науки о тепловых свойствах тел это, на-п()имер, температура, энтропия и др. Известно, что давление, энер ГИЯ и другие характеристики систем зависят от температуры. Отсюда видно, что эти термодинамические величины не вполне тождественны со своими механическими аналогами. [c.58]

Взаимозаменяемость по оптическим параметрам. Методы расчета допускаемых отклонений размеров и характеристик оптических деталей и систем еще не разработаны. В большинстве случаев пользуются статистическими данными по допускаемым отклонениям радиуса линз и местным погрешностям линз и призм, исчисляемым в интерференционных полосах (кольцах), допускаемом несовпадении оптической и геометрической осей линз и другим допускаемым погрешностям. Для нормирования допускаемых дефектов на полированных поверхностях оптических деталях по ведомственным нормалям установлены классы. [c.19]

Для обмена данными между различными программами и функциональными блоками используется внутренняя форма, в которой характеристики и параметры оптических систем представляются в обобщенном виде, в соответствии с описанной в пп. 4—8 системой обобщенных характеристик и координат. Так, например, для предмета илц изображения удаленного типа обобщеная величица пред- [c.67]

Классификация. При классификации оптических систем предлагается девять характеристик, с помощью которых любую систему можно оценить соответствующим набором показателей, приведенных в табл. VIII.7. Следует заметить, что при необходимости можно также ввести дополнительные характеристики, используемые для различения систем по ряду специфических свойств. Существенной особенностью предлагаемой классификации является ограничение на число показателей при каждой характеристике. Нулевая характеристика имеет два показателя. Во всех последующих характеристиках их ие должно быть больше семи. Нулевое значение показателя во всех характеристиках (за исключением нулевой) выделено для обозначения отсутствия данных в системе. Как видно из таблицы, число показателей при каждой характеристике меньше семи, что может быть использовано для выделения дополнительных данных о системе. Две последние характеристики представляют собой утроенную и удвоенную характеристики, ибо они учитывают изменения систем соответственно по трем и двум параметрам одновременно. [c.625]

В монографии описан новый класс приборов — нелинейно-оптических (параметрических) преобразователей (ап-конверторов) инфракрасного излучения в видимый, диапазон. Построены приближение геометрической оптики и дифракционная теория, проанализирована эффективность (светосила) преобразователей, шумовые характеристики и пороговая чувствительность нелинейно-оптических систем регистрации инфракрасного излучения. Теоретические параметры преобразователей сравниваются с экспериментальными даппыми. [c.2]

Геометрия оптических систем с ГОЭ такова, что в них целесообразно рассматривать все лучи как косые. Этот подход необходим также для наклонных и децентрированных элементов, которые часто используются в системах с ГОЭ. Основные сведения по построению хода лучей для таких элементов замечательно изложили Спенсер и Мерти в своей работе [10]. Единственная трудность, которая встречается при построении хода лучей в системе с ГОЭ, состоит в вычислении лучей О и R для произвольных точек голографического элемента, когда для образования записывающих лучей используются оптические элементы. В этом случае приходится применять итерации, поскольку невозможно узнать, каким образом следует направить луч, чтобы он попал в желаемую точку на голографическом элементе. Если овладеть соответствующими навыками, то процедура становится совершенно простой. По-видимому, единственной еще возможностью при построении хода лучей является автоматическая оптимизация параметров записывающих лучей ГОЭ в соответствии с критериями, определяемыми характеристиками всей системы. [c.644]

Опыт применения АСАИ показывает, что статистические характеристики изображения и статистические характеристики геометрических параметров индикаторных следов дефектов отражают обшее состояние качества объекта, а соотношения фадаций оптических плотностей изображения видеоспецифичны и закономерно меняются в соответствии с морфологическими изменениями контролируемой поверхности. Все это позволяет использовать систему АСАИ для следующего. [c.583]

Исследованию распространения оптического излучения в турбулентной атмосфере уделяется значительное внимание в связи с широким применением лазеров в оптических системах, предназначенных для работы в земной атмосфере. Если атмосферные газы и аэрозоли вызывают преимущественно энергетическое ослабление оптического излучения, то турбулентные пульсации показателя преломления приводят к случайному перераспределению энергии в оптических пучках, определяя таким образом технические возможности лазерных систем. Действительно, точность геодезических лазерных приборов, пространственное и временное разрешение лазерных локаторов, возможности и точность определения параметров среды дистанционными лазерными методами можно оценить только с учетом флуктуаций поля оптических пучков. Вызываемые турбулентностью случайные изменения показателя преломления могут суш,ественно ограничивать технические характеристики оптических систем, так что в ряде случаев сама целесообразность их применения должна определяться на основе оперативного прогнозирования флуктуаций поля лазерного излучения с учетом сложившейся в атмосфере оптико-метеороло-гической ситуации [46] (ссылки даны по списку цитируемой литературы ко второй главе). [c.5]

Мы видели в предыдущей главе, что амплитудой и фазой на выходном зрачке оптического прибора определяются такие его характеристики, как импульсная чувствительность, или функция рассеяния, а также ее преобразование Фурье, т. е. передаточная функция. Далее, мы еще раз подчеркиваем, что хотя уже становится обычкой практикой в оптическом производстве измерение передаточных функций готовых оптических систем, вполне возможно рассчитывать эту функцию и на различных стадиях конструирования, причем ее значения тесно связаны с теми параметрами, с которыми обычно имеет дело конструктор оптических систем. Для управления ходом конструирования оптических приборов даже желательно исследовать время от времени вид передаточных функций при различных фокусных расстояниях, углах поля зрения и длинах волн. [c.135]

На рис. 8.9 видно, что спектральная ширина лазера существенно уже по сравнению со спектральной шириной светоизлучающего диода. Спектральная ширина лазера составляет от 2 до 5 нм, в то время как аналогичная характеристика СИД составляет десятки нанометров. Как правило, спектральная ширина не сказывается на качестве линии длиной в несколько километров, работающей на частотах до 100 МГц. Спектральная ширина является критическим параметром для высокоскоростных протяженных одномодовых оптических систем. В этом случае спектральная ширина ограничивает скорость передачи информации. Напомним, что ширина полосы пропускания одномодового волокна определяется величиной дисперсии и измеряется в пикосекундах на километр и на нанометр спектральной ширины источника (псек/км/нм). [c.108]

На среднем уровне проектирования анализ состоит в определении внутренних характеристик оптической системы по известным значениям конструктивных параметров. Здесь можно выделить различные подуровни, отличающиеся степенью полноты и трудоемкостью анализ в гауссовой и зейделевой областях (определение параксиальных характеристик и аберраций третьего порядка), вычисление аберраций небольшого количества действительных лучей, определение габаритов пучков и, наконец, аппроксимация аберраций и формирование внутренней функциональной модели. Основное содержание этих уровней анализа составляет расчет хода лучей через оптическую систему, рассмотренный в гл. 3. [c.9]

Проба функций. Для исследования зависимости (х) в процессе оптимизации мы должны иметь возможность при любых значениях параметров х получить значения функций Г. Процесс такого вычисления назовем пробой функций в данной точке х пространства параметров или сокращенно просто пробой. Проба, таким образом, дает нам возможность установить связь между пространствами параметров и функций в прямом направлении от X к Г, как показано на рис. 5.2. Проба, в сущности, представляет собой операцию анализа при оптимизации. Для ее выполнения мы должны во-первых, перейти от значений параметров оптимизации к конструктивным параметрам, во-вторых, произвести через оптическую систему с этими конструктивными параметрами расчет необходимого количества лучей и определить нужные характеристики системы, пользуясь математическим аппаратом гл. 3, 4, и затем перейти от значений характеристик к значениям оптимизируемых функций. Структура пробь для оптических систем показана на рис. 5.3. Проба при оптимизации оптических систем отличается значительной трудоемкостью. [c.205]

Рассмотрим в качестве примера схемы автоматической балансировки двухцветных растров [53], осуществляющие модуляцию принимаемого излучения в ОЭП в соответствии с условием (5.4) при наличии априорных данных о спектре излучения помех и пропускания атмосферы. Поскольку, как уже отмечалось, имеет место отклонение характеристик излучения помех и пропускания атмосферы от априорно принятых, иа выходе при-емгика излучения может возникнуть остаточный помеховый сигнал. Для его компенсации в [53] предлагается в оптическую систему ОЭП вводить подвижный оптический фильтр, осуществляющий дополнительную балансировку двухцветного растра. Для любых характеристик распределения излучения помехи можно найти параметры подвижного фильтра, при которых двухцветный растр будет сбалансирован, т. е. будет выполнено условие (5.4). Очевидно, что диапазон работы подвижного фильтра выбирается из условия возможно меньшего ослабления сигнала от наблюдаемого объекта, т. е. зависит от спектра излучения объекта. [c.143]

Как уже упоминалось, теоретической основой светового моделирования является идентичность уравнений радиационного обмена во всем диапазоне частот электромагнитного излучения. Анализ уравнений и условий подобия радиационного теплообмена изложен в гл. 9. Результаты этого анализа в полной мере применимы и для светового моделирования теплообмена излучением. Однако тот факт, что для светового моделирования используется не весь возможный диапазон частот от v = = 0 до оо, а весьма ограниченный участок видимого спектра, заставляет отказаться от выполнения подобия )аспределения спектральных характеристик по частоте, ными словами, световое моделирование строго справедливо для спектрального и серого излучения и его использование для селективных излучающих систем сопряжено с необходимостью дополнительных расчетов осредненных по частоте оптических параметров и последующего анализа возникающих при этом погрешностей. Эти обстоятельства следует иметь в виду при использовании методов светового моделирования. [c.299]

Получена более о бщая и точная система уравнений, учитывающая неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам и наиболее правильно определяющая онтические и оптико-геометрические параметры объемных зон. Рассмотрены методы рещения полученных систем алгебраических уравнений и методы учета тепловых и оптических неоднородностей по зонам. На основании анализа точности получены зависимости, (Позволяющие оценить ногрещности зональных методов для любых случаев. [c.114]

ОПТИЧЕСКАЯ БИСТАБИЛЬНОСТЬ — одно из проявлений самовоздействия света в нелинейных системах с обратной связью, при к-ром определённой интенсивности и поляризации падающего излучения соответствуют два возможных устойчивых стационарных состояния поля прошедшей волны, отличающихся амплитудой и (или) параметрами поляризации. Передаточные характеристики таких систем, показывающие зависимость стационарных значений выходной интенсивности /ц, степени эллиптичности Вд и угла наклона фц гл. оси эллипса поляризации прошедшего излучения от соответствующих характеристик падающего (/, е, ф), неоднозначны и обладают ярко выраженными гистерезисными свойствами. При циклич. адиабатич. изменении входной интенсивности или поляризации в широком диапазоне бистабильное устройство фзгнкционирует обратимо, причём предыдущее состояние системы однозначно определяет, какое из двух устойчивых состояний поля реализуется на выходе. [c.428]

Ниже мы приводим результаты расчетов некоторых характеристик волноводных резонаторов ГЛОН, полученных с помощью решения уравнения (3.75) и их анализа, которые позволяют оптимизировать выбор этого типа резонатора в ГЛОН [33, 34]. Решить уравнение (3.75) можно только приближенно, используя численные методы с применением ЭВМ, либо методом теории воз-муш,ений в случае малого отличия геометрии резонатора от плоскопараллельной, когда характеристики его типов колебаний близки к характеристикам мод бесконечного полого волновода. Рассмотрим волноводный резонатор, у которого di — d.2 О, т. е, зеркала резонатора рассматриваются без отверстий связи. Такая постановка задачи позволяет рассмотреть влияние кривизны зеркал волноводного резонатора на характеристики его типов колебаний. Кроме того, этот случай представляет интерес для волноводных систем с элементами связи в виде полупрозрачных зеркал или в виде окон в боковой поверхности волновода, которые можно использовать в оптических системах ГЛОН (см. рис. 3.12). Исходное уравнение (3.75) значительно, упрощается, так как при di == О, Ф (г) = 1. Кроме этого значительно упрощается параметр Dig. Если обратиться к формуле (3.77), то нетрудно видеть, что интеграл в этом выражении можно представить Г1 г 1 [c.167]

Результатом изучения связи термооптических искажений с характеристиками лазерного излучения явилось понимание необходимости создания конструкций систем накачки, позволяющих создавать равномерное поле оптической накачки в сечении активного элемента при этом компенсация проявлений термооптических искажений в характеристиках излучения в значительной мере облегчается. Следует отметить, что такие системы накачки созданы и широко применяются на практике (на основе отражателей с диффузноотражающими покрытиями и полостных или коаксиальных ламп). Важную роль при создании успешно работающих лазеров играют оптимизация параметров лазерного резонатора и конструктивные приемы обеспечения теплового режима активного элемента. Указанные вопросы рассматриваются в гл. 3 книги. [c.8]

В настоящее время бурное развитие переживает новое направление атмосферно-оптических исследований — нелинейная оптика атмосферы. Его актуальность обусловлена расширяющимся использованием лазерных источников с повышенной энергетикой в устройствах оптической связи, навигации, дальнометрирования и лазерного мониторинга окружающей среды, что приводит к качественному возрастанию потенциала указанных систем. Все это стимулирует потребность разработчиков в прогнозировании влияния нелинейных оптических эффектов в реальной атмосфере на точностные и энергетические характеристики проектируемых оптикоэлектронных систем и устройств. С другой стороны, открылись заманчивые перспективы использования специфического и весьма обширного класса нелинейных и когерентных взаимодействий в качестве физической основы методов лазерного зондирования тех из параметров атмосферы, которые не могут быть эффективно изме репы традиционными методами линейной оптики и другими известными методами. [c.5]

В гл. 2 и 3 предполагалось, что оптические характеристики среды, заполняющей резонатор, не влияют на характеристики возбуждаемых собственных волн. Такое приближение (так называемое приближение пустого резонатора) во многих случаях оказывается достаточным. Однако в квантовой электронике все большее место занимают генерирующие системы, для анализа работы которых необходимо учитывать поперечнук> оптическую неоднородность заполняющей резонатор активной среды 56—58, 60, 87, 88, 105—112, 123, 126—129]. Такими системами могут быть не только твердотельные и по.лупро-водниковые, но и мощные газоразрядные лазеры. В активном элементе указанных лазерных систем в рабочем режиме устанавливается неоднородное распределение оптических параметров, что существенно меняет характеристики собственных волн резонатора, [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...