Аппаратура для лазерного зондирования

В главах 1 и 2 книги содержатся сведения о турбулентных флуктуациях показателя преломления и методах теории распространения электромагнитных волн оптического диапазона в случайно-неоднородных средах. Специальный раздел посвящен методам решения задач на локационных трассах. В главах 3—6 излагаются результаты экспериментальных и теоретических исследований статистических характеристик поля пучков оптического излучения, распространяющегося в турбулентной атмосфере на связных трассах. Анализируются средняя интенсивность, когерентность, пространственно-временная структура флуктуаций фазы и интенсивности излучения, случайная рефракция оптических пучков в зависимости от турбулентности на трассе и параметров приемной и передающей оптических систем. В главах 7 и 8 рассматриваются результаты исследований распространения лазерного излучения на локационных трассах. Дается последовательный теоретический анализ влияния интенсивности турбулентности, свойств отражающей поверхности и параметров лазерного источника, отражателя и приемника на эффекты, обусловленные корреляцией встречных волн. Систематизируются результаты экспериментальных исследований распространения лазерного излучения на трассах с отражением в турбулентной атмосфере. В главе 9 описаны методы и аппаратура лазерного зондирования атмосферной турбулентности. [c.6]

Первое уравнение наглядно иллюстрирует то обстоятельство, что метод многочастотного лазерного зондирования является оптическим методом непосредственного (прямого) измерения спектрального хода Рл( ) для локального объема дисперсной среды, находящегося на расстоянии г от приемной аппаратуры. Для определения спектра размеров частиц остается лишь обратить вектор [c.95]

Если речь идет об интегральном уравнении (3.79), то необходимо прежде всего указать способ достоверного задания его ядра /С(/,/i), определенного в области [L X, где =[0, max] и Н=[Ни Я2]. Как следует из выражения (3.75), для этого требуется априорное задание профилей т(г) и Du (г, О), т. е. знание основных оптических характеристик рассеивающей компоненты атмосферы. Навряд ли это можно осуществить на основе так называемых оптических моделей атмосферы, поэтому единственная приемлемая альтернатива состоит в осуществлении комплекса оптических измерений, который бы обеспечил требуемый для решения поставленной задачи объем исходной оптической информации. Подобный подход вновь приходит к идее оптического мониторинга в том смысле, как он понимался выше. Правда, теперь нас в большей степени должно интересовать сочетание наземного многочастотного лидара и спектрального радиометра на орбитальной станции, поскольку обратная задача (3.79) в большей мере связана с рассеянием солнечной радиации в тропосфере. Разумеется, это не исключает, как и ранее, использования только бортовой аппаратуры, состоящей из лидара и спектрального радиометра. Просто оперативную оценку оптических характеристик тропосферы более надежно можно осуществить системами наземного лазерного зондирования. [c.212]

Аппаратура для лазерного зондирования [c.42]

Для решения этой проблемы необходима организация регулярного контроля состояния газопроводов, а также аппаратура, позволяющая оперативно и надежно определять наличие метана в воздухе. Поиск утечек газа на газопроводах производится как газоанализаторами, позволяющими определять локальную концентрацию метана в месте отбора пробы, так и лазерной аппаратурой дистанционного зондирования, устанавливаемой на вертолетах. [c.63]

В определенных случаях, в частности при использовании методов лазерного зондирования, основанных на флюоресценции или комбинационном рассеянии, обратно рассеянное лазерное излучение может ограничивать чувствительность лидарной системы двояким образом. Если спектральная фильтрация недостаточна, то часть отраженного лазерного излучения совпадает с полезным сигналом. Кроме того, если имеются недостатки в конструкции лидара, то при работе с коротковолновым лазерным излучением возможна ситуация, когда рассеянное на небольшом расстоянии от лидара излучение будет индуцировать флюоресценцию в некоторых деталях приемной оптической системы (например, объективе) или приводить к насыщению фотодетектора. Этого можно избежать путем установки узкополосного фильтра, не пропускающего лазерное излучение, перец всеми незащищенными деталями лидарной системы. Лидары с биаксиальной конфигурацией в значительно меньшей степени подвержены последнему недостатку. Тем не менее очевидно, что это явление необходимо учитывать при конструировании лазерной аппаратуры для дистанционного зондирования. [c.320]

Поскольку эффект КР слабый , то необходимо использовать высокочувствительную регистрирующую аппаратуру. Величины принимаемых сигналов, с которыми приходится иметь дело при лидарном КР-зондировании, порядка 10" ... 10 фотонов в импульсе (10" Вт). Для сравнения приведем такие данные фон неба в ясную ночь 10" ...10" фотонов в импульсе (10" Вт), в сумерки 10" .... .. 10 фотонов в импульсе (10" Вт). Поэтому в качестве приемников применяются ФЭУ с большим квантовым выходом и коэффициентом усиления 10 при темновом токе, эквивалентном сигналу 10" ...10 фотонов в импульсе (10 .... ..10" Вт), малые нагрузочные сопротивления (25... 100 Ом) и широкополосные усилители (100...300 МГц). В большинстве случаев в лидарах применяется метод счета фотонов состробированием. Минимальная мощность, которую можно регистрировать таким методом, порядка 10 ... 10" Вт. Создание многоканальной системы регистрации позволяет одной лазерной вспышкой определить профиль (распределение) газов на трассе луча. Такая система (схематически показана на рис. 22.4) работает по следующему принципу. Каждый каскад системы представляет собой счетчик импульсов. Сигнал с ФЭУ последовательно подается на каждый счетчик с установленным заранее интервалом времени [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...