Возникновение паровой турбины

ВОЗНИКНОВЕНИЕ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ [c.385]

Предпосылкой практического внедрения паровой турбины было возникновение машин-орудий с высоким числом оборотов. К таким машинам-орудиям относились, например, дисковые пилы деревообрабатывающих заводов, для приведения в действие которых успешно начали применять [c.25]

Диафрагмы газовых турбин по своей конструкции заметно отличаются от рассмотренных выше диафрагм паровых турбин. Необходимость пропуска большого объема газов при относительно небольшом его давлении приводит к использованию направляющих лопаток большой высоты и ширины профиля. По условиям эксплуатации газовой турбины при остановке неизбежны приток в турбину холодного воздуха из компрессора и быстрое охлаждение проточной части. В этом случае использование диафрагм обычной для паровых турбин конструкции с массивными телом и ободом приводит к возникновению в лопатках значительных термических напряжений, могущих вызвать [c.148]

С главного электрического щита осуществляется также управление паровыми турбинами генераторов в случае возникновения необходимости принудительного ручного изменения нагрузки последних. Кроме того, главный электрический щит связан с щитами управления турбогенераторов, расположенными в машинном зале, при помощи командоаппаратов. Командоаппарат предназначен для передачи наиболее ответственных распоряжений с главного электрического щита в машинный зал, а также для взаимного оповещения о выполнении некоторых операций или о серьезных отклонениях в эксплоатационном режиме. [c.477]

Для эффективного участия турбин в регулировании современных энергосистем при возникновении в последних аварийного дефицита мощности необходимо обеспечить высокое быстродействие системы регулирования турбины не только в сторону снижения мощности, но и в сторону ее увеличения. Современными требованиями обосновывается необходимость повышения мощности на 5—10% за 1—2 с. До недавнего времени этому вопросу не уделялось достаточного внимания. На основании имеющихся весьма ограниченных данных по системам регулирования современных мощных турбин [4] можно сделать вывод, что в ряде случаев они имеют чрезмерно большие времена главных сервомоторов в сторону открытия клапанов (до 2—5 с) и значительное запаздывание в гидравлической части (до 0,4 с), причем как величина запаздывания, так и времена главных и промежуточных сервомоторов существенно различаются даже для турбин одной серии. Следует также иметь в виду, что времена промежуточных сервомоторов в развитых гидравлических системах регулирования современных мощных паровых турбин в отдельных случаях могут оказываться соизмеримыми с временами главных сервомоторов и заметно снизить быстродействие всей системы. Вследствие этого необходимо добиваться как можно более значительного снижения этих постоянных. [c.171]

Уменьшить склонность ступени к появлению прикорневого отрыва можно за счет выбора высоких значений корневой степени реактивности, что нашло отражение в конструкциях последних ступеней новейших паровых турбин большой мощности. Заслуживает внимания применение в качестве последних ступеней со сниженным градиентом степени реактивности. Эти ступени в широком диапазоне изменения режимов сохраняют положительную степень реактивности у корня и имеют пологие характеристики к. п. д. в зависимости от и/Со. Возникновению срывных явлений у корня ступеней со сниженным радиальным градиентом давления препятствуют радиальные ускорения, вызванные меридиональным искривлением поверхностей тока. [c.226]

Изучение процессов, имеющих место в уплотнениях, и совершенствование их конструкций, помимо повышения экономичности, имеет большое значение для предотвращения низкочастотной вибрации роторов мощных паровых турбин, которая возникает при достижении некоторой так называемой пороговой мощности, препятствуя достижению максимальной нагрузки. Одним из важнейших факторов, способствующих ее возникновению, являются гидродинамические поперечные силы, возникающие в лабиринтных уплотнениях, главным [c.223]

Поскольку все частоты таких лопаток лежат выше шестой кратности к частоте вращения, резонансных точек на лучах возмущающих сил первого типа не будет. Возникновение опасных резонансов возможно только при наличии возмущающих сил второго типа. При отстройке коротких и средних лопаток паровых турбин с частотой вращения 3000 об/мин, так же как и длинных лопаток, необходимо руководствоваться действующими нормами на вибрационную отстройку. При наличии стоек и ребер в проточной части на входе и выходе из турбины нужно отстроить их от резонансов с возмущающими силами. [c.127]

Паровая турбина и ее вспомогательное оборудование содержат большое количество узлов и деталей, которые требуют точного соблюдения технологии изготовления, высокой точности сборки и монтажа, а также ремонта. Несмотря на все меры контроля, осуществляемые на этапах, предшествующих вводу турбоагрегата в эксплуатацию, возможность возникновения неполадок на начальном этапе эксплуатации, к сожалению, не исключается. Четкое понимание процессов, происходящих в турбине и других элементах ПТУ, помогает быстро обнаружить и устранить эти неполадки, а главное, их причины. Наоборот, отсутствие необходимых представлений приводит в лучшем случае к временному устранению самих неполадок, а не их причин, в худшем — к серьезным авариям и разрушениям турбины, а также смежных с ней агрегатов и аппаратов. [c.304]

В паровых турбинах практически отсутствуют условия для возникновения резонансных зонтичных колебаний, поэтому они не играют существенной роли. [c.490]

Эрозия лопаточного аппарата последней, наиболее нагруженной ступени паровых турбин в тепловой схеме ПГУ приводит к снижению ее КПД и вызывает поверхностное разрушение лопаток. При проектировании этих турбин возникновения эрозии избегают по мере возможности, используя различные технические решения. Например, применяют высококачественные стали, накладки на лопатки из стали высокой твердости, организуют каналы [c.324]

Сложное напряженное состояние, меняющееся циклически в условиях периодических повышений и понижений температур, возникает (см. рис. 1.5) на внутренней поверхности стенки корпуса цилиндра паровой турбины при переходных режимах работы и в связи с профилактическими мероприятиями или аварийными ситуациями [89]. В процессе работы паровой турбины происходят резкие изменения температуры пара. Скорость изменения температуры внутренней поверхности корпуса цилиндра может достигать 15° С/с, что приводит к возникновению значительных градиентов [c.13]

Примером из инженерной практики могут служить массивные сплошные или полые цилиндры роторов больших паровых турбин в период их прогрева (перед разгоном и набиранием мощности), когда их следует постепенно нагреть, чтобы предотвратить нежелательную деформацию, а также возникновение в них очень высоких температурных напряжений (см, 13.4, Б). [c.465]

Важнейшей эксплуатационной задачей является предотвращение загрязнения конденсаторов паровых турбин, а в случае его возникновения—изыскание способов очистки конденсаторов с минимальными затратами труда и по возможности без ограничения нагрузки. Интенсивность загрязнения конденсаторов зависит в основном от качества охлаждающей воды, типа водоснабжения, времени года и условий эксплуатации системы циркуляционного водоснабжения. [c.213]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Кроме известных требований, предъявляемых к обычным паросиловым установкам (предотвращение образования растворимых и нерастворимых отложений в паровом тракте, скопления шлама и накипи, появления коррозии в пароводяном тракте), ядерные энергетические установки должны удовлетворять ряду дополнительных требований, обусловленных особенностями их работы. В этих установках используют различные схемы получения пара, что заставляет предъявлять различные требования к качеству пара. Для двухконтурных установок, работающих на насыщенном паре, в которых отсутствуют пароперегреватели и нет опасности возникновения отложений в проточной части турбины, основное требование сводится к обеспечению влажности пара, допустимой по условиям работы турбины (0,1—0,2%). Для двухконтурных установок, работающих на перегретом паре, к качеству пара предъявляют требования, аналогичные требованиям, которым должны удовлетворять обычные паросиловые установки. [c.134]

Иллюстрацией процесса конденсации пара в турбинной ступени может служить график на рис. 12-3. Здесь представлены расстояние от горла сопла до места возникновения- скачка конденсации и отношение давлений перед скачком в зависимости от начального перегрева пара и начальной влажности перед соплом. Интересно отметить, что резкое перемещение скачка конденсации вниз по потоку наблюдается не сразу после перехода конца процесса в турбинной ступени через линию насыщения, а при величине диаграммной влажности уо = 0,4- -0,б%. Эта величина мало зависит от начального перегрева пара перед ступенью и соответствует приблизительно 10°С переохлаждения парового потока. Таким образом, для активной ступени максимальная величина переохлаждения при ы/со = 0,5 составляет около 10° С. [c.326]

По источникам возникновения низкочастотную вибрацию принято делить на два вида масляную, источником которой является масляный слой опорного подшипника, и паровую, вызываемую силами, действующими в проточной части турбины. [c.513]

Для проверки виновности порядка открытия клапанов при возникновении масляной вибрации следует провести разворот турбины при полностью открытых регулирующих клапанах, управляя подачей пара в турбину главной паровой задвижкой и ее байпасом (см. 13.3), которые установлены на паропроводе перед регулирующими клапанами (иногда это делают с помощью стопорного регулирующего клапана). [c.516]

Ясно также, что интенсивность возмущающих венцовых сил зависит от режима работы турбины с увеличением нагрузки и приближением начальных параметров пара к номинальным значениям венцовые силы растут. Характерным признаком возникновения низкочастотной паровой вибрации является ее появление при определенной нагрузке турбины, когда интенсивность венцовых сил достигает достаточного значения. Поэтому устранение паровой вибрации путем установки виброустойчивых подшипников невозможно, хотя, конечно, демпфирующие свойства смазочного слоя подшипников в определенной степени влияют и на снижение паровых колебаний, однако это влияние уменьшает колебания, но не ликвидирует их причину. [c.517]

Одной из важнейших проблем в области современной гидродинамики является возникновение кавитации в жидкости. Под кавитацией подразумевается совместное существование паровой или газовой фазы с жидкой фазой. Эта паровая или газовая фаза возникает первоначально в виде мелких пузырей, распределенных внутри жидкости. Практически важен рост сопротивления, испытываемого погруженными телами при их движении в жидкости, когда возникает кавитация так, при наличии кавитации в потоке к. п.д. насосов и турбин уменьшается. Частным случаем общей проблемы кавитации, анализируемым в настоящей работе, является проблема динамического равновесия и скорости роста пузырей пара и газа. [c.226]

Работа машинного агрегата сопровождается динамическими воздействиями его.на окружающую среду. Гфи относительном движении звеньев усилия в кинематических парах изменяются, что приводит к переменному нагружению стойки механизма. Вследствие этого фундамент, на которо.м установлен машинный агрегат, испытывает пиклически изменяют,иеся по величине и направлению силы. Эти силы через фундамент передаются на несущие конструкции здания, соседние машинные агрегаты и приборы и приводят к колебаниям и вибрациям. Неравномерность движения звеньев механизмов приводит к возникновению дополнительных сил инерции. Эти силы увеличивают колебания и вибрации звеньев механизма и машины в целом и сказываются на точности их работы. Если амплитуда колебаний достаточно велика (например, при работе в зоне резонанса), то в деталях звеньев возникают напряжения, превышающие допускаемые, что приводит к их разрушению. Вибрации — это причина выхода из строя деталей самолетов и вертолетов, элементов газовых и паровых турбин, неточностей в работе станков, роботов и т. п. [c.351]

При расширении пара на последних ступенях паровых турбин также может наблюдаться процесс объемной конденсации водяного пара. Для возникновения объемной конденсации пар должен быть пересыщен (его плотность должна превышать плотность насыщенного пара). Мерой насыщения пара служит отношение давления пара р к давлению насыщенного пара в равновесии с жидкостью, поверхность которой плоская. При pips ll пар пересыщен, npnp/ps= 1 пар насыщен. Степень пересыщения p/ps, необходимая для начала объемной конденсации, зависит от наличия в паре мельчайших пылинок (аэрозолей), которые служат готовыми центрами конденсации. Чем чище пар, тем выше должна быть начальная степень пересыщения, [c.139]

Реактивность ступени явотяется одним из наиболее важных показателей, определяющих экономичность и надежность ступени. Обычно проектирование ступени начинается с выбора степени реакции у корня. По этому вопросу нет единой точки зрения. Так, для паровой турбины К-300-240 ХТГЗ степень реакции у корня последней ступени при номинальном режиме отрицательная ( рк=—0,20) в последних ступенях турбин К-300-240 ЛМЗ, Т-250-240 ТМЗ и фирмы Хитати (Япония) — положительная. Так как при наличии диффузорности канала рабочей решетки создаются условия, благоприятные для возникновения отрывного течения, то определяющим соображением при выборе степени реакции должно быть стремление обеспечить конфузорность каналов. Конфузорность межлопаточного канала должна возрастать с ростом [c.13]

Учитывая, что нормальная эксплуатация турбогенератора в значительной мере зависит от квалификации машиниста турбины, знания им обслуживаемого оборудования, умети в любой момент рааобраться в явлениях, происходящих в установке при различных режимах и условиях работы, понять причины возникновения яепо ладок, ненормальностей и возможного повреждения Оборудования умения своевременно принять необходимые меры по предотвра щению их возникновения, в связи с этим должность машиниста тур бины может занимать толико человек, окончивший специальные кур сы машинистов паровых турбин, имеющий свидетельство об этом знающий назначение, устройство и особенности эксплуатации дан ной установки. [c.268]

Особенно интенсивное развитие эрозии лопаток последней ступени наблюдается при больших окружных скоростях. В современных быстроходных паровых турбинах скорость на периферии лопаток последней ступени достигает 560 м/с. Основной эффективной мерой борьбы с эрозией лопаток последних ступеней низкого давления слу-х<ит рационально сконструированная и экспериментально проверенная система влагоудалення. Учитывая относительно небольшую Стойкость хромистых нержавеющих сталей и титановых сплавов против эрозии, их всегда применяют в комбинации с системой влагоудаления, упрочнением входных кромок накладками из сверхтвердых сплавов или же нанесением этих сплавов на входные кромки иным методом. Накладки припаиваются к лопаткам, что не совсем удобно в конструктивном отношении. Кроме того, существует опасность возникновения трещин у основания паза под накладку. Наилучшим сверхтвердым сплавом для накладок считается стеллит № 1, содержащий 62% Со, 25% Сг и 7% W. [c.26]

Для оценки надежности работы паровых турбин и разработки рекомендаций по повышению эффективности их работы необходимо знать действительные величины деформаций и напряжений в стенках корпусов турбин, особенно на внутренней поверхности, в услрвиях эксплуатации [1—3]. Эффективным методом определения действительных величин деформаций и напряжений в элементах конструкций является натурная тензометрия. Институтом машиноведения разработаны и были применены методы и средства натурной тензометрии энергетического оборудования, в том числе для измерений деформаций на внутренней поверхности корпусов паровых турбин и реакторов в процессе их работы [4—7]. Результаты натурных исследований, проведенных на йаровой турбине одной из ГРЭС, показали, что на внутренней поверхности стенки корпуса цилиндра высокого давления (ЦВД) при некоторых режимах работы получаются резкие изменения температуры, что приводит к возникновению значительных термических напряжений. Это иллюстрируется графиком напряжений, приведенным на рис. 1 и полученным по данным проведенной натурной тензометрии. [c.143]

Циклы установок с магкитогидродинамическим генератором. Установки с магнитогидродинамическим генератором (МГД-гене-ратором) осуществляют прямое преобразование теплоты в электрическую энергию без промежуточных звеньев, какими являются паровой котел, паровая турбина и электрогенератор. Работа МГД-генератора основана на явлении возникновения ЭДС в потоке ионизированного газа при пересечении им магнитного поля, создаваемого электромагнитами, питаемыми постоянным током. Значение ЭДС тем больше, чем больше скорость газового потока степень ионизации газа и напряженность магнитного поля. Ионизация газа состоит в расщеплении его молекул на ионы. Необходимая степень ионизации, обеспечивающая высокую электропроводность газа, зависит от его физических свойств и достигается при температуре 4000 К. Добавлением к газу щелочных металлов (калия, цезия и др.) снижают температуру ионизации до 2300—2900 К. Такой газ называют низкотемпературной плазмой. [c.143]

В целях предотвращения кальциевого накипеобразования наряду с глубоким умягчением добавочной питательной воды и уплотнением конденсаторов паровых турбин на тепловых электростанциях получил повсеместное применение так называемый коррекционный фосфатный режим котловой воды. С его помощью представляется возможным предотвращать образование кальциевой накипи на поверхности нагрева даже в тех случаях, когда ионы Са2+, 504 - и ЗЮз - содержатся в котловой воде в соотношениях, благоприятствующих ее возникновению. Это достигается благодаря тому, что при дозировании раствора фосфорнокислых солей натрия в питательную или котловую воду создаются условия, при которых твердая фаза образуется не на поверхности нагрева, а в толще котловой воды в форме кальциевого шлама, удаляемого из парогенератора с продуШой. Этот рыхлый подвижный шлам, возникающий в результате взаимодействия фосфатов с кальциевыми соединениями, представляет собой труднорастворимую комплексную соль кальция —гидроксилапатит Саю(Р04)б(0Н)г, который образуется при избытке ионов Р04 в котловой воде. В этом случае концентрация ионов кальция снижается столь глубоко, что такие накипеобразователи, как СаЗЮз и Са504, не достигают насыщения в котловой воде. В ре-146 [c.146]

Режим пуска питательного турбонасоса имеет особенности, связанные с подготовкой и пуском паровой турбины. Па каждой электростанции и.меются резервные питательные турбонасосы, которые запускаются автоматически при у.меньшении давления питательной воды. Так как при возникновении аварийной ситуации резервный питательный турбонасос должен быть немедленно запущен в работу, он постоянно находится в готовности к пуску. Задвижки на напорных и всасывающих трубопроводах резервных питательных насосов должны быть открыты к сто- [c.176]

Аварии и неполадки в работе какого-либо оборудования тепловой электрической станции, сказываясь в той или иной степени на работе паровой турбины, могут вызвать аварии и неполадки в ней. Так, при неисправности системы автоматического регулирования уровня конденсата в подогревателях или повреждении их трубок в турбину может попасть вода. Вода может попасть в турбину и при плохой работе котла на пусковых режимах, резком увеличении [ агрузки, а также из паропроводов, если оии недостаточно прогреты, плохо работают дренажи илн в нижней части паропровода из-за неправильного монтажа имеется участок, не снабженный дренажем. Попадание воды в горячую турбину может вызвать тяжелую аварию, так как начинает коробиться корпус из-за неравномерного охлаждения и возникновения больших температурных напряжений в его стенках, резко возрастает нагрузка на упорный подшипник, в результате чего-перегреваются и могут подплавиться его колодки. [c.180]

Конденсаторы паровых турбин являются надежными агрегатами, однако и они могут служить причиной возникновения аварий и неполадок. Как и в маслосистеме, в конденсаторе вследствие вибрации возможны поломки примыкаюпщх к нему трубопроводов. Вибрация также часто служит причиной поломки трубок внутри конденсатора. Трубный пучок составлен из тонкостенных трубок большой длины, которые, хотя и опираются на промежуточные перегородки, тем не меыее при определенных частотах могут попасть в резонанс и разрушиться от больших динамических напряжений. Неочищенная охлаждающая вода из разрушенной трубки попадает в паровое пространство конденсатора и смешивается с конденсатом. Судят о появлении притока охлаждающей воды по увеличению загрязнения конденсата. [c.193]

САОЗ обеспечивают аварийное охлаждение зоны при возникновении крупных неплотностей в первом контуре для ВВЭР-440. В схему второго контура входят паропроизводящая часть парогенераторов, трубопроводы, подогреватели воды, другое теплотехническое оборудование с системами контроля и управления рабочими параметрами. Схема компоновки первого и второго контуров АЭС с ВВЭР-1000 показана [10] на рис, 1.5. В энергоустановках с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 используются парогенераторы горизонтального типа. Трубные пучки парогенераторов погружены в теплоноситель с естественной циркуляцией котловой воды в межтрубном пространстве и поперечным омыванием труб. Питательная вода подается под уровень кипящей воды. Нагретый в реакторе теплоноситель проходит через трубные пучки парогенераторов. Образовавшийся в парогенераторе пар после сепарации в паровом объеме через коллектор подается к турбинам. Для реакторов, указанных в табл. 1.1, паропроизводительность парогенераторов увеличивалась соответственно от 230 до 1470 т/ч (230-325-450-1470). Давление пара на выходе повышалось соответственно 3,14-3 24—4 6-6,3 МПа, а температура питательной воды - 189-195-226-220° С. [c.17]

Механика малоциклового деформирования и разрушения по мере развития ее базисных направлений становится научной основой расчетов прочности и ресурса машин и конструкций на стадиях проектирования и эксплуатации. Это в первую очередь относится к несуш,им элементам конструкций и деталям машин, испытывающим действие повторных экстремальных тепловых и механических нагрузок. Такие нагрузки возникают при повышении рабочих параметров машин и конструкций — единичной мощности, скоростей, давлений, температур, а также при повышении маневренности, форсировании режимов работы, возникновении аварийных ситуаций при переходе к полупиковым и пиковым режимам эксплуатации. При этом число циклов нагружения на основных расчетных и экстремальных режимах в зависимости от типов и назначения машин и конструкций (атомные реакторы, тепловые энергетические установки, паровые и гидравлические турбины, химические аппараты, технологические и транспортные установки, летательные аппараты и другие объекты новой техники) изменяется от 1 до 10 и более. Температурные режимы (изотермические и неизотермические) таковы, что абсолютные значения максимальных температур несущих элементов достигают 600—1200° С и более, а перепады температур при программном и аварийном изменении режимов достигают 400—500° С со скоростями от 1 до 10 град/ч. Время одного цикла термомехапического нагружения составляет от 10 до 10 с при общем временном ресурсе от 10 до 10 ч. [c.5]

Корпуса турбин высокого и промежуточного давлений из-за их сложной формы и толстых сечений почти исключительно изготавливают методом литья в песчаные формы, и только внутренние корпуса высокого давления для высокотемпературных турбин изготавливают на станках из специальных поковок аустенитных сталей. Отливки для корпусов турбин (и некоторых паровых камер) должны быть очень высокого, качества и как можно лучше сопротивляться ползучести. Правильный выбор и очень тщательный контроль аа изготовлением стали и последующей отливкой имеет существенное значение. Сам литой металл не только должен обладать требуемыми свойствами высокотемпературной прочности и пластичности, но и удовлетворительно свариваться, так как возможно подсоединение паропроводов. Кроме того, дефекты, получающиеся при отливке, должны быть исправлены сваркой. Металл д 1я отливки может быть получен из скрапа или из жидкого чугуна с применением кислородного дутья. В обоих случаях ркрап или руда должны быть тщательно отобраны по минимальному количеству примесей, причем материалы футеровки печи н топливо не должны вносить в них серу и фосфор. Литье в песчаные формы должно производиться полностью раскисленной сталью, предотвращающей возникновение усадочной пористости металла при затвердевании. [c.206]

Выше было рассмотрено возникновение влаги, размер частиц которой менее 1 мк, и естественно, что такая влага следует за потоком пара. Экономичность проточных частей турбин и эрозионное разрушение рабочих лонаток в значительной степени зависят от доли круинодисперсной влаги. Под круинодисперсной влагой понимается влага, которая оседает на твердых поверхностях проточных частей и образует жидкие пленки. Крупнодисперсная влага имеет значительные рассогласования с паровой фазой по величине и направлению скорости движения. В проточных частях турбпн крупные капли могут образовываться в основном в результате разрушения жидких пленок, сходящих с сопловых и рабочих лопаток. [c.270]

К первой группе относятся все элементы, в которых возникновение критической ситуации приводит не к катастро( )и-ческому разрушению, а к росту трещиноватой зоны вплоть до возникновения течи паровой среды. К этой же группе относятся элементы, в которых критическая ситуация может и не возникнуть. Перечислим основные корпусные детали турбин мощностью 160—300 МВт, отнесенные к первой группе. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...