Трубы к трубопроводы

В большинстве случаев при катодной защите с использованием наложенного тока или протекторов целесообразно одновременно применять и различные изоляционные покрытия. Такое совмещение сейчас общепринято. Распределение тока на трубопроводах с покрытиями много лучше, чем на непокрытых общий ток и необходимое число анодов меньше, а участок трубопровода, защищаемый одним анодом, намного больше. Так как земля в целом представляет собой хороший проводник электрического тока, а сопротивление грунта локализовано только в области, примыкающей к трубопроводу или электродам, то с помощью одного магниевого анода можно защищать до 8 км трубопровода с покрытием. Для непокрытого трубопровода соответствующее расстояние составляет 30 м. При применении наложенного тока с повышенным напряжением один анод может защищать до 80 км трубопровода с покрытием. Предельная длина участка трубы, защищаемого одним анодом, определяется не сопротивлением грунта, а собственным сопротивлением металлического трубопровода. [c.221]

Допустим, что ток поступает в трубу из почвы через пористое изолирующее покрытие и далее возвращается по трубе к аноду (рис. П.7). Тогда изменение тока /я в трубопроводе на единицу длины х равно суммарному току, входящему в трубу на расстоянии х, или [c.409]

По трубопроводу из стальных труб к = 0,01 мм) диаметр d = 200 мм и длиной I = 1600 м перекачивается 35 дм /сек [c.40]

При достижении этой волной начального сечения начнется четвертая фаза, которая сопровождается распространением по трубе волны повышения давления в направлении к задвижке при этом жидкость вновь потечет в трубу. К концу четвертой фазы в трубопроводе создаются условия течения, близкие к началу первой фазы. Весь процесс повторяется. [c.120]

Каждая волна изменения давления, достигнув резервуара, отразится, и в сторону запорного устройства начнет распространяться волна соответствующего отрицательного давления —Ар, так же как и при прямом ударе. Если длина трубопровода такова, что первые образующиеся при закрывании запорного устройства отраженные волны давления не успевают достигнуть конечного сечения трубы к моменту полного закрытия проходного сечения, то величина отраженной волны на давление перед запорным устройством отсутствует. [c.371]

Рассмотрим течение на плавном закруглении трубопровода (рис. 107). Центробежные силы, действующие от центра к периферии, оттесняют поток от выпуклой стенки трубы к вогнутой. Однако в пристеночном слое, где скорости малы, центробежные силы, пропорциональные квадрату скорости, практически отсутствуют. Таким образом, возникают условия для движения по поверхностям живых сечений в направлениях, показанных стрелками на рис. 107 справа. Эта поперечная циркуляция, складываясь с основным потоком, образует винтовое движение, которое вследствие вязкости затухает на некотором расстоянии от поворота. [c.184]

На рис. 400 показана конструкция части трубопровода, представляющая собой переход от круговой трубы к трубе квадратного сечения. Здесь же изображена и половина развертки поверхности переходной части, построенная по способу треугольников. [c.332]

В лаве проложены два трубопровода, один из них напорный, в который рабочая жидкость поступает от насосной станции под давлением, а другой трубопровод сливной, по которому рабочая жидкость сливается в насосную станцию. К напорному и сливному трубопроводам подсоединено гидрооборудование секций крепи. К трубопроводам, проложенным в лаве, через 50 м подсоединяют реле давления, устанавливаемые в направляющих балках секций крепи. Напорный и сливной трубопроводы собирают из металлических труб и высоконапорных резиновых шлангов. [c.223]

В по МСЭ), сила тока в цепи труба—протектор и потенциал на трубопроводе. При наладке катодной и электродренажной защиты проверяются потребляемый ток, напряжение и потенциал труба — земля в точке подключения. Защитная зона установки определяется расстоянием от точки ее присоединения к трубопроводу до участка, где потенциал достигает защитной величины. Величины граничных значений защитных потенциалов приведены в табл. 13. [c.66]

На участке рисунка а представлены записанные параметры без проведения защитных мероприятий. Если рельсы отрицательны по отношению к трубопроводу (i/B-s>0), то потенциал труба—грунт становится более положительным. Блуждающий ток при этом стекает с трубопровода. Однако периодически наблюдается обратное соотношение потенциалов Ur-s<0). В таком случае блуждающий ток натекает на трубопровод и потенциал становится более отрицательным. Запись на участке рисунка б относится к условиям непосредственного дренажа блуждающих токов в рельсы. При С/д з>0 ток стекает с трубопровода через линию отвода блуждающих токов обратно к рельсам, так что анодной поляризации трубопровода не происходит. Однако при /л в<0 ток течет через упомянутое соединение в трубопровод и вызывает его анодную поляризацию. Следовательно, прямой дренаж блуждающего тока в рельсы в данном случае невозможен. Результаты поляризованного дренажа блуждающих токов в рельсы показан на участке рисунка в. В этом случае трубопровод всегда имеет катодную поляризацию. Однако полная катодная защита еще не достигается. [c.331]

Новые стальные трубопроводы для транспортировки газа, воды, нефтепродуктов обычно имеют покрытие, обеспечивающее хорошую электрическую изоляцию. Для таких трубопроводов во всех случаях целесообразно предусматривать катодную защиту fl7, 18] см. раздел 11. В области влияния железных дорог с тягой на постоянном токе даже и трубопроводы с хорошим изоляционным покрытием подвергаются опасности коррозии (см. раздел 4.3). Однако такие трубопроводы обычно не проходят около подстанций. Напротив, пересечения или сближения с линиями железных дорог постоянного тока наблюдаются довольно часто. Ввиду малости требуемого защитного тока и обычно уже предусмотренного или по крайней мере легко осуществимого электрического отсоединения от других низкоомно заземленных сооружений такие трубопроводы чаще всего можно эффективно защищать при помощи станций катодной защиты с регулируемым потенциалом. Если трубопроводы уже уложены, то области стекания блуждающих токов можно выявить путем измерения потенциалов труба—грунт. Целесообразно также дополнительное измерение потенциала рельс—грунт или разности напряжений между рельсом и трубопроводом. Если потенциал свободной коррозии неизвестен или если измерительных подсоединений к трубопроводу нет и поэтому неясно, где имеется наибольшая опасность коррозии блуждающими токами и есть ли вообще такая опасность, то области стекания тока можно определить путем [c.335]

Качество покрытий на верхней полуокружности трубопровода проверяется дефектоскопом выборочно в траншее. При контроле качества покрытий дефектоскопом необходимо принимать меры технической безопасности для предохранения работающих с ним от действия электрического тока в соответствии с описанием и инструкцией по эксплуатации искрового дефектоскопа. При подъезде битумовоза к трубопроводу, при заливке мастики в ванну машины и под висячей трубой производить контрольную работу с дефектоскопом запрещается. [c.62]

Нагружение конструкций с числом циклов от 10 до 10 относится к малоцикловому нагружению [239] и приравнивать его в общем случае к статическому нельзя, особенно если величины действующих номинальных напряжений достаточно высоки и близки к пределу пропорциональности материалов, как это наблюдается в трубах магистральных трубопроводов, уложенных в грунт. В таких условиях в процессе эксплуатации из-за повторных воздействий нагрузки возможно малоцикловое разрушение сварных труб большого диаметра. [c.138]

В рассматриваемом случае оценки прочности труб большого диаметра магистральных трубопроводов, когда для эксплуатационных разрушений характерным является появление продольных трещин в зоне сварного шва трубы, вырезка образцов должна производиться в зоне сварного соединения. Так как в процессе работы трубопровода под действием периодических сбросов и подъемов внутреннего давления осуществляется циклическое нагружение в условиях плоского деформированного состояния, причем уровень окружных напряжений существенно превышает продольные, элемент тонкостенной оболочки (какой является труба магистрального трубопровода) в зоне продольного сварного шва оказывается в условиях, близких к повторному растяжению — сжатию. Наличие напряжений сжатия при пульсирующем нагружении трубы внутренним давлением обусловлено появлением в зоне концентрации (у продольного сварного шва) остаточных напряжений сжатия. Все перечисленное выше обосновывает необходимость постановки экспериментов в условиях циклического растяжения — сжатия на образцах, вырезанных в окружном направлении из зоны сварного соединения трубы (рис. 3.2.4, а). [c.156]

Номинальная напряженность труб магистральных трубопроводов подземного заложения определяется наличием внутреннего давления. Наряду с тангенциальными напряжениями Оц рассчитываемыми в соответствии с формулой (3.1.4), в стенках трубы вследствие защемления трубопровода в грунте возникают продольные растягивающие напряжения а - Как показали исследования [10, 11], из-за ограничения перемещений трубопровода в продольном направлении может быть с достаточной точностью определено как 02 = где ц — коэффициент Пуассона. В силу того, что для магистральных трубопроводов отношение диаметра трубы к толщине стенки велико (й/б > 60), третье — главное напряжение радиального направления Од близко к нулю. [c.167]

Пресс-бак регулирует давление в системе. Давление воздуха в нем всегда равно давлению масла в нагнетательной трубе, к которой он присоединен (после фильтра). Расход масла в системе может колебаться и не быть равным производительности насоса (последний обычно выбирается с запасом). Если производительность насоса больше расхода, то уровень масла в пресс-баке повышается, давление увеличивается, насос при помощи одного из контактных манометров выключается и масло начинает вытесняться из пресс-бака в трубопровод уровень масла в пресс-баке понижается, и при определенном понижении давления рабочий насос снова включается тем же контактным манометром. Таким образом, рабочий насос периодически включается и выключается, а пресс-бак выполняет [c.45]

В централизованных системах густой смазки магистральные трубопроводы для сокращения расстояния между трубами целесообразно монтировать на муфтах и соединительных гайках с трубной конической резьбой (количество последних должно быть сведено к минимуму). Соединение этих трубопроводов на фланцах будет обходиться дороже и вызовет нежелательное увеличение расстояния между трубами. Так как бесшовные стальные трубы обычно поставляются длиной 7 м, то сварка встык не всегда может быть допущена. Для отводов от магистральных труб к смазочным питателям, установленным на машинах, вместо тройников могут успешно применяться приварные бобышки. [c.172]

Способ присоединения к трубопроводу (указать нормаль, ГОСТ или номер инструкции). Материал труб и разделка под сварку [c.15]

В стенках закрытого бака (фиг. 117) предусматриваются патрубки 1 к 2 для присоединения труб к наполнительному клапану и открытому баку фланцы для присоединения трубопровода сжатого воздуха 3 и водопровода для заливки фланцы для водомерного стекла труба для спуска воды и грязи фланец для присоединения предохранительного клапана лаз 4 для осмотра и очистки. В баках с диаметром меньше 800 мм последние могут быть заменены смотровыми отверстиями. [c.480]

Учитывая, что механизм работы гофрированных элементов при растяжении и изгибе тождествен (на вогнутой стороне трубы испытывают сжатие, на выпуклой — растяжение), можно считать, что способность гофрированных труб к упругим деформациям при изгибе также в три раза выше, чем у обычных. Это позволит укладывать трубопровод по кривым значительно меньшего радиуса. [c.238]

За рубежом для изготовления труб парогенераторов, трубопроводов и сосудов применяют стали, близкие по составу и свойствам к отечественным. [c.165]

Лестницы, приставляемые к трубопроводам, должны быть снабжены на верхних концах специальными крюками для захвата за трубу. [c.735]

Для экспериментального исследования нестационарного перемешивания теплоносителя при изменении его расхода во времени бьша разработана специальная аппаратура и проведена оценка инерционности системы измерения расхода теплоносителя. Изменение расхода теплоносителя (воздуха) на экспериментальной установке достигалось изменением площади проходного сечения трубопровода. Устройство для изменения площади проходного сечения трубопровода устанавливалось перед измеряющим расход воздуха стандартным соплом. Такие сопла обычно используются для измерения расхода газа и устанавливаются на трубопроводах диаметром не менее 50 мм. В данных экспериментах воздух подводился к пучку труб по трубопроводу диаметром 150 мм. Погрешность измерения расхода по перепаду давлений на сопле с учетом влияния возмущений, вносимых размещением этого устройства Перед соплом, не превышала 1,5%. Конструктивная схема устройства для резкого изменения расхода воздуха представлена на рис. 2.12, а принципиальная схема установки с этим устройством на рис. 2.13. [c.72]

Перспективны разработки, проведенные в ЦНИИТ-маше по методу групповой штамповки тройников [23, 25] из толстостенных труб к трубопроводам диаметром от 133 до 465 мм. Здесь тройники штампуют с одного нагрева и заведения заготовки в штамп за два перехода — поперечным обжимом с одновременной предварительной отбортовкой отвода и его окончательной отбортовкой. Используется трубчатая заготовка с диаметром на 15—25% больше, чем диаметр основной трубы тройника. Заготовки из различных марок стали (сталь 20, 12Х1МФ) нагревают до температуры 1100—1150°С в конце штамповки температура составляет 850 — 950 °С. [c.49]

Основные требоианпя к чертежам , ГОСТ 2.305 — 68 Изображения , ГОСТ 2.307-68 (СТ СЭВ 1976-79, СТ СЭВ 2180 — 80) Нанесение размеров и предельных отклонений , ГОСТ 2.311-68 (СТ СЭВ 284-76) Изображение резьбы , ГОСТ 2.403-75. .. ГОСТ 2.408-63 (правила выполпения чертежей зубчатых колес, реек, звездочек п т. п.), ГОСТ 2.409 — 74 (СТ СЭВ 650 — 77) Правила выполнения чертежей зубчатых шлицевых соединений , ГОСТ 2.312-72 Условные изображения и обозначения швов сварных соединений , ГОСТ 2.313 — 82 (СТ СЭВ 138-81) Условные изображения и обозначения швов неразъемных соединений , ГОСТ 2.419-68 Правила выполнения документации при плазовом методе производства , ГОСТ 2.401-68 (СТ СЭВ 285-76, СТ СЭВ 1 185-78) Правила выполнения чертежей пружин , ГОСТ 2.410 — 68 (СТ СЭВ 209 — 75, СТ СЭВ 366 — 76) Правила выполнения чертежей металлических конструкций , ГОСТ 2.411—72 Правила выполнения чертежей труб и трубопроводов , ГОСТ 2.113 — 75 (СТ СЭВ 1179 — 78) Групповые и базовые конструкторские документы . В учебнике см. 14 15. [c.225]

Вычислить потерю теплоты с 1 м неизолированного трубопровода диаметром di/dz= 150/165 мм, проложенного на открытом воздухе, если внутри трубы протекает вода со средней температурой 1(1-=90°С и температура окружающего воздуха ж2 = —15° С. Коэффициент теплопроводности материала трубы ь = 50 Вт/(м-°С). Коэффициент теплоотдачи от воды к стейке трубы oi = 1000 Вт/(м Х Х С) и от трубы к окружающему воздуху 2=12 Вт/(м - С). [c.17]

Рассмотрим пример определения главных напряжений. Тонкостенная труба газопровода (рис. 8, а), имеющая средний радиус сечения R = 0,4 м и толщину стенок б = = 8 10 м, находится под действием внутреннего избыточного давления q = 1,0МПа (Юатм). В продольном направлении действует растягивающая сила N = 400 кН (40 т). К трубопроводу приложен также момент М = = 160 кНм (16 тм). Напряженное состояние во всех точках стенок трубы из-за малой толщины стенок примем одинаковым. [c.10]

Вычислить потерю теплоты с 1м неизолированного трубопровода диаметром б1/(12=150/165мм, проложенного на открытом воздухе, если внутри трубы протекает вода со средней температурой 1ж1=90°С и температура окружающего воздуха 1 2= -15°С. Коэффициент теплопроводности материала трубы Х=50 Вт/(м °С), Коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы 1=1000 Вт/(м °С) и от трубы к окружающему воздуху 2=12 Вт/(м -°С). Определить так же темпере-туры на внутренней и внешней поверхностях трубы, [c.29]

Известно, что при работе холодильной установк-i температура наружной поверхности ее стального [Л == = 48 Вт/(м К)] трубопровода диаметром 130/115 мм равна 0°С и —3 °С при отсутствии и наличии внешней изоляции соответственно. Определить температуру (считая ее ней -менной) протекающего по трубе теплоносителя, а также k(i-эффициент теплоотдачи и критический радиус изол51-ции. Материал изоляции — шерстяной войлок Oi = = = 0,046 Вт/(м К) , ее толщина 5 мм. Температура окру- [c.177]

Компенсаторы и самокомпенсирующиеся трубопроводы уменьшают тепловые напряжения, возникающие при нагреве или охлаждении трубопроводов. Самокомпенсирующиеся или гибкие трубопроводы — это такие, в которых удлинения воспринимаются изгибами или коленами (в том числе П-образными). Поэтому трубопроводы выполняют, как правило, со значительным количеством гибов и петель. В первую очередь это относится к трубопроводам С ВЫСОКИМ давлением среды (более 6,4 МПа) и диаметром труб менее 0,4 м. [c.119]

МПа. Незадолго до этого появились асфальтобумажные трубы для водопроводов, которые считаются изобретением Александра фон Гумбольдта, Цинкование кованых железных труб было рекомендовано в 1864 г. как хорошее средство защиты от коррозии. В подробном обзоре по защите от коррозии чугунных и кованых железных труб Ф. Фишер впервые упоминает и о катодной защите применительно к трубопроводам. В 1875 г. было опубликовано [c.27]

Предназначены для предотвращения обратного потока пара и воды температурой до 300° С, устанавливаются на горизонтальных и вертикальных участках трубопроводов с направлением потока среды под захлопку и присоединяются к трубопроводу сваркой. Корпус клапана выполнен в виде трубы, в которую вварено уплотнительное седло и приварены фланцевые втулки для размещения в них осей захлопки. Соединение фланцевых втулок с заглушками выполнено на прокладке и дублируется обваркой на ус . Уплотнительные поверхности седла и захлопки наплавлены сталью аустенитного класса повышенной стойкостп. Основные детали клапана — корпус, седло, захлопка — выполнены из углеродистой стали. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся пробным давлением Рдр, а на герметичность давлением р ц, указанными ниже [c.165]

Параметры потока по длине ЭУ вычислялись на ЭВМ по методике, изложенной в параграфе 1.2 с учетом конечной скорости второй стадии реакции 2N02 2N0+02 и неидеальности смеси. В процессе опытов было обеспечено равновесие состава газовой смеси на входе в участок. Предварительная тариревка ЭУпроизводилась для определения термической проводимости трубы К, тепловых потерь в окружающую среду и с аксиальным потоком тепла к трубопроводам. Для проверки методики эксперимента и обработки опытных данных были проведены опыты с определением Оа при охлаждении воды. [c.83]

Травление труб. Все трубопроводы систем густой и жидкой смазки, гидравлических и пневматических систем подлежат травке. Необходимо это потому, что коррозия на внутренних стенках труб в системах густой и жидкой смазки выводит из строя узлы смазываемых машин, а в гидравлических и пневматических системах— гидравлические и пневматические провода и аппаратуру. Травка труб диаметром А и для систем густой смавщ производится до изготовления трубопроводов эти трубы (для отводов от смазочных питателей и подводов от магистрали к питателям) не [c.166]

Трубная цилиндрическая резьба (табл. 8). Трубная цилиндрическая резьба применяется главным образом для соединений труб, арматуры трубопроводов и фитингов. Эта резьба охватывает диаметры от /д до 18 при числе ниток на Г от 28 до 8. Номинальный диаметр трубной резьбы условно отнесён к внутреннему диаметру трубы. По соотношению шагов и диаметров трубная резьба представляет собой измельчённую дюймовую резьбу по ОСТ 1260. Поэтому трубная резьба в своё время, до стандартизации мелких. метрических резьб, применялась не только для трубных соединений, но и для крепёжных деталей, когда являлась надобность в выполнении резьбы со сравнительно мелким шагом, при больших диаметрах. Трубная резьба является общеевропейским стандартом для труб и трубных соединений. В силу большего распространения взаимозаменяемых деталей с трубной резьбой не ставится вопрос о её замене метрической резьбзй. [c.841]

Фиг. 265. Схема движения газов в вертикальном сушиле /--кожух печи 2-нефтепровод для иодачи нефти к форсункам 3—вентиль для запирания магистрали 4 воз-духопровод для подачи воздуха к форсункам 5—вентилятор для дутья 5—дымовая труба 7-трубопровод для отвода продуктов горения вентилятор для циркуляции газов 9—воздухопровод для возврата рециркулирующих газов /О-шибер для регулировки рециркулирующих газов /7—этажерка 12, 13, / —шиберы для регулировки отходящих газов /5—цепь.

Фиг. 49. Схема управления газотурбовоза ВВС. А, В — посты управления локомотивом 1 — компрессор 2 — камера сгорания 3 — газовая турбина 4 — воздухоподогреватель 5 — зубчатая передача в — генератор / — топливный насос 3—масляный насос 9 — вспомогательный насос /О — масляный холодильник Л — перепускной клапан /2 — форсунка 3 — воспламеняющий стержень /4 — главный маховичок управления с двойным клапанам и реостатом возбуждения 15 -— рукоятка реверсирования 16 — регулятор температуры 17 — регулировка холостого хода 28—трубопровод системы управления подачей топлива 29 — трубопровод системы регулирования скорости 22—поршень, управляющий подачей топлива через форсунку 2/ — центробежный регулятор 22—кулачковый вал для регулирования скорости из кабины водителя (воздействует на муфту регулятора 22) 23 — труба к регулятору возбуждения 24 24 — регулятор возбуждения с врашаюнгимся поршнем 25 — регулирующий поршень для регулятора возбуждения 26 — поршень, регулирующий количество топлива 27 — регулятор безопасности 28 — предохранительный клапан 29 — обратный клапан 30 — температурный регулятор безопасности 32 — выпуск масла и дроссельные клапаны 32 — масляная труба для топливорегулирующей системы.

Фланцы стальные приварные на Яу= 10 /сгс/сл применяются для присоединения труб к арматуре, оборудованию и труб между собой. На свободные концы трубопроводов устанавливают заглушки, соответствеино на Яу=6 и 10 кгс/см (ГОСТ 12836—67). Материал фланцев и заглушек сталь ВМСт.Зсп (ГОСТ 380—71). [c.93]

При определении суммарного коэффициента сопротивления Ёппто коэффициенты сопротивления соединительных труб и трубопровода должны быть приведены к сечению секций ППТО. [c.28]

Сопротивление трубопроводов, подводящих продувочную воду из переднего барабана к циклонам второй ступени испарения. Максимальное количество продувочной воды из барабана во 2-ю и 3-ю ступени испарения 33,2 ж /ч. Характеристика трубопровода диаметр труб—83X3,5 мм. Количество труб (к каждому циклону одна труба) — 4 щт. Средняя длина — 4,1 ж. Количество колен — 3 шт., эквивалентных 90°. В каждой трубе поставлена шайба диаметром 65 жж. Коэффициенты сопротивления входа в трубу 5вх = 0,5 выхода из трубы вых=1,0 приведенный коэффициент трения 7.0 — 0,28, [c.140]

При прокладке трубопроводов тепловых сетей в районах горных выработок проекты должны быть разработаны с учетом влияния осадок грунта на прочность трубопровода.. Трасса при этом согласовывается с организацией, эксплуатирующей месторождение, и горным округом Госгортехнадзора. Следует при этом обращать внимание на повышенные требования к качеству сварных соединений трубопроводов. Сварные стыки трубопроводов должны быть равнопрочными с основным металлом труб. Все стыки в этих прокладках проверяются физическими методами контроля. Аналогичные требЬвания к сварке труб предъявляются к трубопроводам тепловых сетей, прокладываемых в сейсмических районах. Строительство тепловых сетей в районах с сейсмичностью свыше 8 баллов осуществляется по проектам, выполненным в соответствии с указаниями СНиП П-А. 12-62. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...