Частицы в форме дисков

Рис. 189. Кривые рассеяния для частиц в форме дисков с различным распределением по размерам.

На фиг. 193 показан магнитный уловитель, состоящий из двух магнитов в форме дисков, вмонтированных в железную трубку. Винтом с накаткой магнитный элемент закреплен в латунном стакане, на котором расположены стальные кольца, создающие магнитное поле для захвата стальных частиц. [c.154]

Экстракционная реплика. В структуре наблюдается большое количество цементитных частиц. В виде дисков или толстых стержней. На границах первичного зерна аустенита частицы более толстые и имеют неправильную форму. Очень много мелких сферических частиц карбида ванадия. [c.99]

Коэффициент Ь, характеризующий сухое трение, для силикатных материалов (песок, стекло, силикагель, алюмосиликат) равен 0,09 м /с, а для полистирола 0,173 м /с. Влияние размера частиц в диапазоне от 0,15 до 2,5 мм не было обнаружено. Сила сопротивления одинакова для тел различной формы (шар, диск, веретено), имеющих одинаковый диаметр миделева сечения. [c.29]

Резка фрикционными пилами. Способ применяют для разрезания сталей, содержащих вольфрам или молибден, а также для никелевых хромистых, хромокремнистых сталей. Производительность фрикционной пилы выше производительности дисковой пилы с зубьями для холодной резки металла в 3—4 раза. Суш,ность способа состоит в том, что контактное трение вращаюш,егося с большой скоростью тонкого стального диска вызывает местный нагрев и размягчение или расплавление разрезаемого металла, частицы которого выбрасываются из прорези в виде снопа искр. Режущей частью диска является его внешняя кромка. В качестве инструмента используют следующие формы дисков гладкий, с накатанными зубьями разной формы (рис. 31), насечкой (наиболее производительный). [c.205]

Решение Стивенсона было бы логичнее рассматривать в гл. 6 этой книги, поскольку оно относится к частицам произвольной формы и является естественным обобщением релеевского рассеяния. На практике полное решение такого рода удается получить только для эллипсоидов. Стивенсон (1953 Ь) решил эту задачу для эллипсоида с учетом трех членов ряда, в которых поля изменяются как к (релеевское рассеяние), как к (этот член обращается в нуль) и как к . Конечные формулы для шаров содержат как частные случаи формулы, данные в разд. 10.3 и 10.61. В случае перпендикулярного падения окончательные формулы для идеально проводящего эллиптического диска при произвольном направлении падения совпадают с первыми членами разложения [c.388]

В зависимости от первичной обработки слюду выпускают (ГОСТ 10968—72) следующих типов подборы (Пд) — пластины произвольной формы толщиной от 80 до 3000 мкм обрезная (С) — прямоугольные пластины толщиной от 5 до 600 мкм щипаная (Щ) —пластины произвольной формы толщиной от 10 до 45 мкм фасонные изделия — прокладки, диски, шайбы и др. дробленая — чешуйки размером от 160 до 15 ООО мкм молотая — порошок с фракциями до 280 мкм вермикулит вспученный — зернистый материал чешуйчатого строения с частицами до 10 ООО мкм. [c.402]

Практически важным свойством толщинного резонанса является независимость собственной частоты от радиуса и простота ее определения по свойствам материала и толщине. Если. ориентироваться только на первое свойство, то из рис. 82 и 83 видно, что существует целый ряд частот (их количество увеличивается с ростом R), которые обладают данным свойством. При этом нет никаких оснований для того, чтобы отдать предпочтение частотам, остающимся практически постоянными при изменении R. Рассмотрение экспериментальных данных [195, 264] обнаруживает существенное различие в эффективности возбуждения колебаний пьезокерамических дисков на основном толщинном и дополнительных плато при подводе электрической энергии через сплошные электроды. Однако знание форм колебаний часто позволяет так подобрать конфигурацию разрезных электродов, чтобы значительно повысить эффективный коэффициент электромеханической связи относительно слабых (при сплошных электродах) мод [39]. Вопрос об оптимальной конфигурации электродов тесно связан с анализом форм колебаний диска. Такой анализ приводится далее, а здесь мы обратимся к выделению и исследованию тех составляющих в движении частиц диска, взаимодействие между которыми обусловливает сложную структуру его частотного спектра. [c.214]

R = 5,45, Q = 1,3821 3 — R -= 7,5, Q = 1,3927 4 — R = = 9,3, Q = 1,3990 5 — / = 11,0, Q = 1,4029. При сравнении кривых рис. 86 следует иметь в виду, что выбор фазы является в определенной мере произвольным. В связи с этим здесь и далее для наглядности используется противофазное изображение для однотипных кривых. Построение этих кривых в рамках одного рисунка является следствием стремления классифицировать восходящие участки спектральных кривых на рис. 85 как соответствующие одному и тому же типу движения частиц диска. Чтобы оправдать это стремление и убедиться в том, что различия между кривыми на рис. 86 не столь существенны, следует прежде всего обратить внимание на степень различия между формами колебаний, отвечающими точкам нисходящих и восходящих участков спектральных [c.218]

Сравним обтекание диска, шара и тела каплеобразной формы. Картины ламинарного обтекания показаны на рисунке 10.38, а, б, 5. Из рисунка видно, что диск наиболее резко деформирует линии тока, особенно.в окрестности точки В. В окрестности этой точки в пограничном слое диска существуют громадные градиенты скорости, а следовательно, и большие силы трения. Поэтому точка С, где происходит остановка частиц, т. е. отрыв пограничного слоя, расположена совсем близко к точке В (рис. 10.38, г), вследствие чего вся задняя поверхность диска оказывается в контакте с областью пониженного давления. В этом случае сила лобового сопротивления наибольшая, какая только может быть у разных тел при данном потоке. [c.304]

Различные методы измельчения жидкого металла основаны ма распылении струи металла кинетической энергией воды, пара или газа, гранулировании металла при литье в воду и на распылении струи металла при литье на быстровращающийся диск. Получающиеся частицы имеют округлую форму. [c.186]

Жидкая масса, проходящая через диск винта , образует впереди и позади диска почти цилиндрическую струю, где господствует средняя осевая скорость Fq, превышающая относительную скорость Vq бесконечной среды. В сущности, скорость Vq является скоростью самолета, а Fq слагается из Vq и добавочной средней осевой скорости, приобретаемой жидкими частицами при прохождении через диск винта (см. фиг. 37.2). Граница, т. е. поверхность раздела между двумя областями D ж D имеет цилиндрическую форму лишь очень далеко позади крыла. С другой стороны, составляющие скорости по координатным осям, а именно Fo+гг, V, W, зависят от положения точки внутри струи и являются, следовательно, функциями от X, у, Z. Таким образом, крыло, пересекающее подобную струю, оказывается в поле скоростей, весьма сложном и трудно определяемом, к тому же еще нестационарном. Поэтому задачу сводят к элементарной схеме путем упрощающих предположений, которые мы перечисляем ниже. [c.439]

Бактериальный мотор состоит (рис. И) из системы колец (белковых частиц, имеющих форму диска) 4—5, к одному из к-рых прикреплён стержень, а остальные встроены в мембрану и стенку бактериальной клетки 6—7, стенка служит для предохранения организма от повреждений и представляет собой дву.мерную сеть, охватывающую клетку как мешок сеть образуется путём полимеризации углеводов и спец. белков клеточной стенки, синтезированных в цитоплазме под действием ферментов, расположенных на внеш. стороне клеточной яембраны. К стержню 3 прикреплен крюк 1, переходящий в длинную нить (филамент) 2. Крюк н нить выступают из тела клетки и погружены в окружающий раствор. Кольца, стержень, крюк и нить составляют бактериальный жгутик. Обычно спираль жгутика является левовинтовой, и при нормальном прямолинейном движении клетки эта спираль вращается против часовой стрелки. [c.379]

Эти расчеты допускают, на нащ взгляд, определенные неточности. Во-первых, принимается, что все молекулы в интервале 0<у<а (рис. 9, а) обтекают периметр диска, что физически невозможно. По-видимому,. более справедливо будет предположение, что молекулы обтекают диск в соответствии с рис. 9, б. Во-вторых, частицы в виде диска или щара (по Товбиной) не способны полностью наполнять поровое простравство, а поэтому вблизи от ПхО полученные результаты не будут отвечать действительности. Наконец, полученные данные (5.28) не позволяют оценить влияние формы частицы на извилистость. [c.65]

Коэффициенты сопротивления были измерены для разных значений р/рр и Ы2а. Шмидель [688] исследовал движение диска, а Фэйдж и Йохансен — плохо обтекаемые тела [208]. Стоксово сопротивление (малые числа Рейнольдса) частиц произвольной формы изучалось Бреннером [72], который рассмотрел гидродинамические силы и крутящий момент, определенные экспериментально при поступательном и вращательном движении твердой частицы в жидкости, находящейся на бесконечности в состоянии покоя. Подробное рассмотрение обтекания тел при низких числах Рейнольдса дается в книге [309]. В работе [.382] измерены сопротивления свободно падающих цилиндров и конусов. [c.36]

Выделения у"-фазы в сплаве 718 имеют форму дисков, ориентационное соотношение которых с матрицей выглядит как (ЮО)э " I lOOly, [ЮО] " <100>у. Об этом сообщает ряд исследователей [9, 10]. После термической обработки по режиму, принятому в промышленности, диаметр дисков равен 600 А (0,06 мкм), а толщина 50-90 А (0,005-0,009 мкм). Многие исследователи сообщают [8,9,30,32], что выделения -фазы интенсивно упрочняют сплав 718 за счет когерентных искажений на границе их раздела с у-матрицей деформацию, как меру этих искажений, оценивают в 2,86 % [8]. Когерентные искажения в этом сплаве могут быть ответственны и за быструю утрату стабильности при Т > 650 °С, поскольку являются движущей силой для огрубления выделившихся частиц. Стоит заметить, что сплав In onel 718 — один из немногих, химический состав которых рассчитан скорее на максимальную кратковременную прочность вплоть до 650 °С, нежели на выдающиеся характеристики длительной прочности при более высоких температурах. [c.225]

Бейнитное превращение. Превращение аустенита, охлажденного ниже 550° С, вследствие сильно пониженной диффузии начинается с возник1 овения центров зарождения феррита по границам зерен аустенита. Зародыши феррита имеют игольчатую форму и вырастают в кристаллиты феррита, непосредственно связанные кристаллографически с аустенйтом 1111 Г 1110 ( j.Содержание растворенного углерода в кристаллитах феррита больше, чем в равновесном состоянии, т. е. образуется слегка пересыщенный твердый раствор. Если перед иглами феррита содержание углерода значительно возрастает, начинают выделяться зерна карбидов. Однако скорость роста феррита в этом интервале температур выше, чем скорость диффузии атомов углерода. Поэтому из аустенита, игольчатого феррита или слегка пересыщенного твердого раствора феррита вырастают зерна цементита (карбидов), выделяющихся в форме мельчайших дисков. Такую структуру игольчатого феррита, содержащую мелкие диС1 й карбидов, называют бейнитом . Бейнитная структура протравливается лучше мартенситной, т. е. до более темного цвета. Это является Следствием неоднородности структуры бейнита. Чем ниже температура превращения, тем меньше выделяющиеся частицы цементита (карбидов), тем более округленную, менее вытянутую форму они принимают. Кроме того, увеличивается насыщенность игольчатого феррита атомами углерода (0,02—0,15%) Это вызывает искажение кристаллической решетки. Вследствие этого твердость обработанной термическим путем на бейнит стали значительно выше, чем в равновесном состоянии, но вязкость ее все же остается удовлетворительной. Вей-нит по отношению к мартенситу с таким же содержанием углерода имеет все же более мелкую структуру. [c.134]

Рис. 1.12. Морфология частиц состаренного порошка карбида V o,875 при увеличении в 50000 раз [129,134,135] частицы размером около 1 мкм представляют собой совокупность нанокристаллитов в форме искривленных лепестков-дисков диаметром от 400 до 600 нм и толщиной около 15-20 нм.

Фильтрующая часть фильтра (фиг. 339) состоит из набора фигурных пластин 2 и 3, собранных на общем стержне 1, пропущенном через крыщку корпуса. Пластины 2 имеют форму диска с отверстием в центре для стержня /не симметрично расположенными окнами а. Фигурные пластины (крестовины) 3 (толщиной 0,05 мм) нанизаны на стержень I вперемежку с основными пластинами 2 так, что между основными пластинами 2 образуются зазоры. В эти зазоры входят дополнительные пластины 4 (ножи), собранные на неподвижном боковом стержне 5. На боковой поверхности собранной фильтрующей части имеется большое количество узких поперечных щелей, ширина которых обусловлена толщиной пластин 3. Масло, поступая в корпус фильтра, заполняет его и продавливается через эти щели. В кольцевых щелях между основными пластинами оно фильтруется. Пластинчатый фильтр обеспечивает только механическую очистку масла от частиц, размер которых больше толшины крестовины. Очищенное масло проникает во внутреннюю полость, образованную окнами основных пластин, и выходит через штуцер в дне корпуса. Периодическая очистка фильтра (поверхности кольцевых щелей между основными пластинами) осуществляется поворотом стержня. Одновременно со стержнем проворачиваются собранные на нем пластины 2 я 3. При этом движении дополнительные неподвижные пластины (ножи) вычищают грязь из зазоров между основными пластинами. Грязь оседает на дно корпуса фильтра, откуда удаляется после снятия фильтра и промывки корпуса. [c.382]

Примером использования механической развертки в плоскости изображения с помощью диска Нипкова являются приборы серии АБ (Институт биофизики АН СССР). Приборы этой серии позволяют осуществлять счет и измерение диаметров микрочастиц круглой формы в диапазоне от 1 до 100 мкм. Для частиц некруглой формы определяется среднестатистический диаметр. Скорость счетаЮОО объектов в секунду. Выход ФЭУ связан с дискриминатором сигнала, имеющим 25 уровней, которые устанавливаются вручную или автоматически. Импульсы с дискриминатора заполняются импульсами опорной частоты. Точность счета составляет 1 %, а площадь просматриваемого участка — 8 см . В модели АБ-6 дополнительно можно строить кривую распределения по размерам по 16 точкам. [c.264]

Мембраны нуклепор выпускаются фирмой Дженерал Электрик различных форм и в том числе в виде дисков диаметром до 293 мм. Малая толщина и эластичность таких мембран позволяют придавать им такие конфигурации, при которых другие мембраны разрушаются, а также использовать их при работе в условиях периодических пульсаций. Существенным преимуществом мембран с прямыми цилиндрическими порами является пригодность их для фракционирования частиц по крупности, например для фракционирования растворов высокомолекулярных соединений, а также для очистки и концентрирования вирусов и для других целей в современной технике переработки жидких смесей. [c.71]

В Галактике газ расположен в впде спиральных ветвей, заключенных в слое толщиной ок. 500 парсек и диаметром ок. 30 ООО парсек спиральная форма ветвей может быть объяснена увеличением угловой скорости вращения Галактики к центру. Ширина ветвей 500—800 парсек, средняя плотность газа в них — ок. 1 частицы в с.и . На периферии диска газу принадлежит ок. 15% общей плотности, но в целом по Галактике он составляет лишь 2% массы (ок. 1,5 10 масс Солица). Внутри ветвей газ образует облака диаметром 10" парсек и плотностью 10— 20 и более частиц в с.и . Между облаками плотность меньше—0,1 частицы в см . Средняя дисперсия скоростей облаков по одной координате 6—8 км/сек, но отдельные объекты движутся со скоростью до 30—50 км/сек и более. Кроме того, газ Галактики вращается со скоростью, определяемой гравитационным потенциалом, и медленно двигается от центра Галактики (в окрестностях Солнца скорость 5— [c.168]

Измерительная диафрагма (Рис. 15.3) — это просто диск с отверстием, хотя существует большое разнообразие их форм. Наиболее широко применяется концентрическая форма диска с центральным круглым отверстием. В других разновидностях форма может быть эксцентрической со смещенным от центра круглым отверстием. Измерительные диафрагмы такой формы используются в тех случаях, когда в газовом потоке имеются конденсирующиеся жидкости или в потоке жидкости присутствуют нераство-ренные газы. В случаях, когда в потоке жидкости присутствуют частицы, полезным может оказаться диафрагма с сегментной формой центрированного круглого отверстия. Перепад давления может быть измерен между точкой, удаленной на расстояние диаметра трубы вверх по потоку, и точкой, удаленной на половину диаметра трубы вниз по потоку от диафрагмы, или же в точках на каждой стороне диафрагмы. Такие устройства имеют согласующий коэффициент С, равный 0.6, и нелинейную зависимость объемного расхода от перепада давления. По сравнению с трубками Вентури измерительные диафрагмы являются более простыми, надежными, создают большие перепады давления (более чем в два раза), более дешевы, но и менее точны (более 1.5%>), они дают также большие потери давления (около 50...70%). Если в потоке жидкости имеются твердые частицы, могут появиться проблемы, связанные с их осаждением и закупоркой отверстия. [c.247]

В отличие от низкокремнистых сталей, в этой стали после отпуска при 340° С присутствует большое количество е-карбида. В сталях с низким содержанием кремния выделения более крупные и в оптическом микроскопе имеют вид мелких зерен (ф. 342/5). В сталях с более высоким содержанием кремния после травления выявляются темные и светлые мартенситные иглы (ф. 352/6). Многочисленные карбидные выделения на микрофотографии 353/4 проявляются в виде зернистой структуры между мартенситными иглами (ф. 352/6). После отпуска при 480° С мартенсит становится более светлым (ф. 352/7, 8), при этом игольчатость сохраняется. Внутри больших мартенситных игл не наблюдается ни зернистая, ни какая-либо другая структура (ф. 352/8). Карбидные зерна становятся видимыми в форме мелких темных пятен на границах и между иглами. По внешнему виду выделения на электронномикроскопических фотографиях 353/5 и 6 отличаются от выделений после отпуска при 280 и 340° С. Карбидные частицы имеют форму мелких пластин или дисков различных размеров, которые более дисперсны внутри игл, чем на границе они представляют собой цементит (ф. 343/1—3). Переход от е-карбида к цементиту и укрупнение частиц сопровождается падением твердости. На рис. 21 показано изменение длины образцов закаленных сталей с 0,75% С и 0,23 и 1,62% 51 после отпуска. Третья стадия распада, которая в стали с 0,23% 51, начинается при 300° С и связана с образованием цементита, в высококремнистой стали сдвигается к 420° С [36]. В результате закаленная кремнистая сталь сохраняет высокую прочность вплоть до этой температуры. [c.20]

Превращение в перлитной области начинается с образования эвтектоида Ф + /С, который состоит из феррита и карбида ванадия (ф. 471/3—5). Эвтектоидпые карбиды ванадия представляют собой очень мелкие частицы в виде тонких игл или дисков, а иногда в виде длинных тонких пластин. Области, различающиеся формой содержащихся в них частиц, травятся по-разному (ср. ф. 471/3 и 6 422/8 423/1 425/5, 6). После эвтектоида Ф. К образуется тройной эвтектоид, в котором находится карбид ванадия, а также перлитный цементит в виде более крупных частиц (ф. 471/7 и ). [c.57]

Порошки с плотными частицами сферической формы и размерами в пределах 100—500 мкм приготовляются методом виброобкатки гранулированного порошка с последующим спеканием сформированных сферических частиц [351]. Используется порошок двуокиси урана, который для уничтожения присутствующих в нем конгломератов подвергают мокрому измельчению в шаровой или вибрационной мельнице. Размолотый продукт фильтруют и сушат при 80° С 97% обработанного таким образом порошка проходит через сито с ячейкой 40 мкм. Порошок увлажняют раствором поливинилового спирта, сушат и прессуют нод давлением 1,8 т1см в брикеты цилиндрической формы диаметром 10—20 мм, которые затем измельчают до гранул необходимых размеров. Установлено, что нецелесообразно прессовать брикеты больших размеров, так как при их измельчении получается много мелкой фракции, что невыгодно при производстве гранул размером — 0,5+ 0,3 мм. При измельчении крупных брикетов выход этой фракции не превышает 15%. Правильный выбор размеров брикетов и способа измельчения обеспечивает выход частиц в пределах размеров 3,0—5,0 мм, равный 60%. Наилучшие результаты получаются при измельчении прессованных дисков диаметром И мм и высотой 1,8 мм. Измельчение проводят последовательно на нескольких полотнах вибросита, установленных одно над другим на каждом из них помещают металлический стержень диаметром 38 мм и длиной 125 мм, весом 600 г. Такой метод измельчения сводит к минимуму образование мелких фракций. [c.98]

Для доказательства предложенного механизма образования частиц износа и исследования их формы проводились испытания при возвратно-поступательном движении стержня по диску. Стержень — подшипниковая сталь, диски — технически чистая медь (размер зерна 15 мкм) и отожженная сталь (размер зерна 5 Д1км). Испытания осуществлялись в атмосфере аргона, нормальная нагрузка 1816 гс, v = 0,5 м/с. Медь испытывалась при температуре 120° С, сталь — при комнатной. После испытания проводилось электронно-микроскопическое исследование поперечного сечения следа трения в направлениях, параллельном и перпендикулярном направлению скольжения. На представленных фотографиях как в меди, так и в стали ясно видны трещины, параллельные направлению скольжения и расположенные на некотором расстоя- [c.90]

F 22 В 37/48-37/56 летательных аппаратов В 64 F 5/00 литейных форм В 22 D 13/10 металлических изделий при волочении В 21 С 43/00-43/04 металлов (С 22 В 9/00 механическая при литье В 22 D 43/00 химическая С 23 С) набивочных материалов В 68 G 3/02 В 24 (натчлышков и других режущих инструментов С 1/02 свечей зажигания пескоструйной обработкой С 3/34 шлифовальных дисков В 53/007) В 04 (насосов и компрессоров иеобъемпого вытеснения F04 D 29/70 центрифуг В 15/06 в циклонах С 5/22-5/23) при отделении дисперсных частиц от газа или пара В 01 D 45/18 переносных инструментов ударного действия В 25 D 17/20-17/22 немей или плит F 24 С 14/00 поверхностей (перед нанесением покрытий В 05 D 3/00 для производства обойных работ В 44 С 7/08) распылительных насадок В 05 В 15/02 В 08 В (резервуаров труб 9/02-9/06 электростатические способы 6/00) слитков фрезерованием В 23 С 3/14 смазочных устройств F 16 N 33/00 сопел (для впрыска горючего в две F 02 М 61/16 горелок для газообразного топлива F 23 D 14/50) тросов, канатов и направляющих элементов подъемников В 66 В 7/12 электродов в устройствах для электростатического разделения материалов В 03 С 3/74-3/80] [c.130]

При диаметрах отверстий, больших d = =0,25- 0,30 мм, струйки имеют форму расходящегося криволинейного клина. Угол расхол<дення границ струйки а увеличивается с увеличением диаметра отверстия. При увеличении углово] скоростп диска о) струйка смещается в направлении вращения, причем это смещение будет тем больше, чем Р1 >льщс диаметр отверстия. Когда диамет отверстия приближается к величине d 0,2 мм, угол расхождения границ струйки становится незначительным, и тогда можно считать, что траектории движения различных частиц воды будут одинаковыми. Это замечание нужно иметь в виду, так как в теоретическом исследовании двил ения струйки нами была использована дискретная модель, т. е. изучалось движение отдельного элемента струйки, а за основу брались уравнения движения материальной точки. [c.73]

Форма и размер элементных стружек при торцовом фрезеровании хрупких материалов близки к форме п размерам стружек, образующихся при точении и фрезеровании диско выми фрезами тех же материалов на соответствующих режимах (нормализованными инструментами). В рассматриваемом случае фрезерования торцовыми фрезами, как и при фрезеровашш дисковыми фрезами, отдельные стружки и пылевые частицы при больших скоростях резания задерживаются резцами и выбрасываются из основного потока. [c.95]

При гидродинамическом трении в процессе осадки на контактной поверхности создается слой вязкой жидкости, имеющий форму двояковыпуклой линзы. Несущая способность этого слоя равна несущей способности заготовки. Из этого условия А. Д. Томленовым была приближенно найдена толщина б слоя смазки при осадке идеально пластичного металла. При этом он исходил из того, что слой смазки имеет форму плоского диска. При осадке заготовки из вязкого металла, на которую нанесен слой смазки бо, происходит одновременная деформация металла и выжимание смазки, причем скорость сближения инструмента и заготовки по мере утонения слоя смазки уменьшается, а скорость деформации металла увеличивается. При этом скорость перемещения частиц смазки в слое выше, чем радиальная скорость контактных участков заготовки, в резуяьтате чего силы трения направлены от оси заготовки к ее периферии. С учетом того, что вязкость смазки невелика по сравнению с вязкостью деформируемого металла, трением на контактной поверхности можно пренебречь. Тогда несущая способность цилиндрической заготовки [c.94]

При выборе формы распылителя (чаша, грибок, диск) следует исходить из того, что чаши образуют более концентрированный факел и имеют меньшую зону внешнего разброса частиц краски по сравнению с грибками. Последние аще используют при окраске больших поверхностей. Дисковые распылители нашли применение в петлевых конвейерах для окрашивания длинномерных изделий или изделий на вращающейся подвеске. При окраске плоских изделий, в основном непигмен-тированными ЛКМ, может быть использован щелевой распылитель, конструкция которого позволяет регулировать подачу краски на распыление. [c.116]

Метод получения порошков высокоскоростным затвердеванием расплава (ВЗР) основан на охлаждении расплавленного металла со скоростью 10 . .. 10 град/с и заключается в извлечении (экстракции) из расплава ограниченных объемов металла, мгновенно затвердевающего на быстро перемещающейся прерывистой кромке, медного или бронзового диска, находящегося в контакте с поверхностью расплава. Придавая рабочей кромке диска различную форму, можно извлекать из расплава частицы стержневой, игольчатой, пластинчатой формы или волокна. ВЗР, как метод получения порошков, обладает рядом преимуществ перед традиционными методами. Подобно другим методам, основанным на распылении расплава металла, он универсален, позволяет контролировать форму и размер частиц. Кроме того, порошки, полученные методом ВЗР, обладают в ряде случаев уникальными особенностями (тонкая микроструктура, повышенное содержание легирующих элементов в твердом растворе, отсутствие грубых вьщелений второй фазы и т.п.), способными оказьшать благоприятное влияние на свойства материалов, полученных из этих порошков методами порошковой металлургии [8]. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...