Формы 281 — Центрирование

В зависимости от назначения шлицевого соединения шлицы могут иметь прямобочную (прямоугольную), эволь-вентную и треугольную форму. Наиболее распространенными являются шлицевые соединения со шлицами прямобочной формы. Центрирование сопрягаемых деталей (втулки и валы) со шлицами прямобочной формы осуществляют по наружному или внутреннему диаметру шлицевых выступов вала или по боковым сторонам шлицев. [c.198]

Зафиксируем на оси аргумента две точки / и /+т и соответствующие им центрированные случайные величины обозначим X, и Представим их в форме центрированного случайного вектора-столбца. Тогда числовой характеристикой такого случайного вектора будет ковариационная матрица [c.75]

Порядок расположения атомов в решетке может быть различным. Многие важнейшие металлы имеют решетки, расположение атомов в элементарных ячейках которых представляет форму центрированного куба (а-, Р- и 6-железо, а-титан, хром, молибден, вольфрам, ванадий), куба с центрированными гранями (у-железо, алюминий, медь, никель, свинец, (3-кобальт) или гексагональную, как у шестигранной призмы (магний, цинк, рений и др.). [c.17]

При аргоно-плазменной резке и сварке в качестве электрода применятся вольфрамовый пруток с присадкой окиси лантана, конец которого заточен под углом 60— 70°. Необходимым условием сохранения правильной формы плазменной струи является правильное центрирование электрода относительно выходного отверстия мундштука. Резак устанавливается так, чтобы расстояние между мундштуком горелки и изделием составляло 6—8 мм. [c.134]

Решение. Намечаем центрирование по боковым поверхностям зубьев S и е для улучшения условий смазывания выбираем профиль с закругленной формой дна впадины (рис. 13.5, а и б) принимаем посадку по размерам е и s, составленную из полей допусков 7-го и 8-го квалитетов, т. е. 1Н %f, которая характеризуется достаточным зазором и небольшими допусками. Это обеспечивает требуемую точность центрирования и хорошее смазывание сопряженных поверхностей. [c.163]

Определяем предельные отклонения нецентрирующих диаметров по табл. 13.10 при закругленной форме впадины и центрировании по Ь = D = 30 мм по намечаем поле допуска ЯП (TD = 130 мкм, / = 0 5=130 мкм) df = D- [c.164]

В зависимости от формы профиля бывают соединения с прямо-бочными, эвольвентными и треугольными шлицами (рис. 5.1). Различают следующие способы центрирования прямобочного шлицевого соединения а) по боковым сторонам б) по наружному диаметру и в) по внутреннему диаметру (рис. 5.2). [c.77]

Правильное центрирование можно обеспечить также отнесением центрирующих поясов от зоны действия растягивающих напряжений. С этой целью центрирующие поверхности т отделяют от тела ротора кольцевыми выборками (рис. 265, н). Будучи практически разгруженными от растягивающих напряжений, центрирующие пояса сохраняют первоначальные размеры и посадку на валу. При известной форме перехода от тела ротора к центрирующим поясам плотность посадки может даже возрасти в результате растяжения ступицы центробежными силами, сопровождаю- [c.390]

Простым примером расчета допускаемой погрешности на основе эксплуатационных требований является определение допускаемого отклонения угла конуса а в неподвижных конических соединениях. Основное эксплуатационное требование для них —больший момент трения Mjp в соединении (для конусов шпинделей точных станков, разверток, хвостовых долбяков и других соединений) необходимо учитывать также требования к точности центрирования осей соединяемых деталей). При заданных размерах конусных /деталей и осевой силе момент зависит от точности совпадения углов наружного и внутреннего конусов и отклонений от их правильной формы. [c.19]

Допуски и посадки шлицевых эвольвентных соединений установлены [ГОСТ 6033—80 (СТ СЭВ 259—76, СТ СЭВ 268—76, СТ СЭВ 269—76, СТ СЭВ 517—77) 1. В шлицевых эвольвентных соединениях (рио. 14.2) втулку относительно вала центрируют по боковым поверхностям зубьев или по наружному диаметру. Центрирование по внутреннему диаметру не рекомендуется. При центрировании по боковым поверхностям установлено два вида допусков ширины е впадины втулки и толщины s зуба вала (рис. 14.3) Те (Т )—допуск собственно ширины впадины втулки (толщины зуба вяла) Т — суммарный допуск, включающий отклонения формы и расположения элементов профиля впадины (зуба). [c.337]

Зубчатые соединения осуществляются выступами-зубьями на валу, входящими во впадины соответствующей формы в ступице. По сравнению со шпоночными они обеспечивают лучшее центрирование и направление деталей на валах большую нагрузочную способность и надежность, особенно при динамических и переменных нагрузках. [c.298]

Шкивы. Форма рабочей поверхности обода шкива определяется видом ремня. Для плоских ремней шкивы имеют гладкую рабочую поверхность обода. Для центрирования ремня поверхность ведомого шкива делается выпуклой (рис. 3.68, а), а ведущего — цилиндрической. [c.313]

Нулевое дифференциальное перекрывание — метод построения приближенной волновой функции молекулы, согласно которому базисные функции, выбранные в форме атомных орбиталей, удовлетворяют соотношению х1 ) = если индексы айр относятся к функциям, центрированным на различных ядрах. [c.271]

Соединения с эвольвентными зубьями выполняют с центрированием по боковым поверхностям зубьев и реже по наружному диаметру допускается применять центрирование по внутреннему диаметру. При центрировании по боковым поверхностям зубьев и при плоской форме дна впадины высота зубьев вала и втулки равна модулю, т. е. h = H=m, а рабочая высота профиля (с учетом зазоров и фасок) приблизительно равна 0,8т. [c.57]

В зависимости от формы выступов и впадин различают прямо-бочное соединение по ГОСТ 1139—58 с центрированием по наружному или внутреннему диаметру, а также по боковым поверхностям с четырьмя, шестью, восемью или десятью шлицами эволь-вентное шлицевое соединение, при котором боковые поверхности шлицев очерчены по эвольвенте. Общий вид шлицевых валов с различными типами шлицев представлен на рис. 221. [c.257]

Коробление возникает в отливке в результате значительных остаточных напряжений при охлаждении из-за неравномерности охлаждения, торможения усадки. Недолив возникает при неправильной конструкции литниковой системы, недостаточной жидко-текучести сплава или утечке металла в разъем формы. Перекос может быть вызван неточной сборкой стержней или формы, плохим центрированием половинок стержневого ящика, случайным сдвигом полуформ, вызванным внешним воздействием. [c.85]

Прежде полагали, что для металлов типична дендритная форма затвердевания, впервые описанная Д. Черновым. Впоследствии американские ученые Ф. Вейнберг и Б. Чалмерс доказали, что металл кристаллизуется не обязательно в виде дендритов. В структурах с решетками гранецентрированного и объемно-центрированного кубов дендритный рост идет в трех взаимно перпендикулярных направлениях их ребер. Однако он наблюдается только тогда, когда расплав переохлажден. Лишь небольшая доля такого расплава затвердевает дендритно. [c.102]

Разности между нижними н и суммарными с предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными с и верхними в предельными отклонениями размеров вала компенсируют погрешности формы и взаимного расположения зубьев, а также эксцентриситет поверхности центрирования относительно шлицев. [c.122]

Рис. 20. Форма профиля червячных шлицевых фрез для нарезания валиков с центрированием

Вязкость жидких металлов исследовалась многими авторами в последнее время она была изучена А. Н. Соловьевым [121]. В результате этих исследований установлено, что различные жидкие металлы могут быть по признаку термодинамического подобия разбиты на несколько групп. Например, Na, К, Rb и s (элементы главной подгруппы I группы таблицы Д. И. Менделеева), кристаллизирующиеся в форме центрированной кубической рещетки и имеющие примерна равные значения координационного числа, составляют одну группу, а Ga, Bi, Sb, Hg и Sn — другую группу (сюда же должен быть отнесен и литий, поскольку для него координационное число в жидком состоянии близко к 10). [c.23]

С позиций синергетики достигнутые успехи в улучшении качества металла првг продувке жидкого металла газом связаны с обеспечением условий самоорганизации структурообразования в расплавах путем турбу-лизации среды. В этой связи рассмотрим исследования [339] структуры турбулентного газожидкостного плюмажа (зона барботирования) при вертикальной продувке расплава внизу, проведенные на модельной установке (рис. 135). Для инжектирования газовой и жидкой фаз в зоне барботирования был применен двухконтактный электрорезистивный датчик, подключенный к микрокомпьютеру. Были изучены локальное газонасы-щение, частота и скорость движения пузырей в газожидкостном плюмаже, характеризующемся высокой степенью турбулентности. Установлено, что распределение газонасыщения в радиальном направлении является подобным по всему объему плюмажа и обладает выраженной колоколообразной формой, центрированной по оси сопла, через которое продувается газ. Кривые зависимости профилей локального газонасыщения в разных поперечных сечениях плюмажа от радиальной координаты оказались близкими к кривой Гаусса. Аналитически они представлены в виде [c.219]

Основная форма центрирования по 5. Центрирование по О пр тменяют только в тех случаях, когда необходима повышенная точность вращения деталей, посаженных на вал. В отдельных случаях применяют центрирование по цилиндрическому буртику. [c.665]

Опоки (рис. 68)—обычно стальные, чугунные или из алюминиевых сплавов — служат для удержания фор мовочной смеси и образования литейной песчаной формы. Центрирование верхней опоки с нижней осуществляется фиксирующими штырями, которые вставляют в отверстия в приливах опок, а скрепление — скобами. [c.166]

А. Фаза /3 кристаллизуется в форме центрированного куба с параметром 2,97 А твердый раствор а имеет решетку меди — куб с центрированными гранями, с параметром, изменяющимся в зависимости от увеличения содержания олова от 3,61 А для чистой меди до 3,69 А при 15% олова. На основании диаграммы равновесия следует ожидать появления эвтектоида (а -Ь <5) лишь в Б., содержащих выше 13,9% олова. Между тем практически литые Б. даже при медленном относительно охлаждении, напр, при отливке в земляные формы, начиная с 5—6% олова и выше, всегда содержат в структуре нек-рые количества эвтектоида. Объясняется это тем, что процесс диффузии в сплавах меди с оловом, с содержанием последней до 26%, идет очень медленно, благодаря чему Б. весьма склонны к ликвации. На это же указывает большое расстояние между ликвидусом и со-лидусом на диаграмме состояния. Затвердевание Б. начинается с образования кристаллов, более богатых медью, чем жидкий сплав. По мере охлаждения, в условиях равновесия образовавшиеся ранее кристаллы благодаря диффузии из жидкой фазы одновременно с ходом кристаллизации должны менять состав, обогащаясь оловом. Однако в обычных условиях кристаллизация идет быстрее, чем диффузия, выравнивающая состав внутренних и внешних частей кристаллов, вследствие чего по мере охлаждения остающийся жидким сплав обогащается оловом настолько, что концентрация последнего начинает превышать 13,9%. Кристаллизация такого сплава естественно даст в структуре нек-рое количество эвтектоида (а й). Явление это имеет существенное практич. значение, т. к. отражается на свойствах сплава. Появление хрупкой составляющей (3 понизит пластичность сплава. Привести к равновесному состоянию сплав можно путем отжига выдержка при высокой темп-ре даст возможность пройти процессу диффузии, выравнивающей концентрации различных частей кристалла, следствием чего является исчезновение кристаллов д (вкл. л., фиг. 2) (увеличение 160). На фиг. 2 (вкл. л.), дающей строение Б. с 8,7% 8п, после отжига видны только а-кристаллы. На фиг. 3 (вкл. л.) (увеличение [c.546]

Измерительная диафрагма (Рис. 15.3) — это просто диск с отверстием, хотя существует большое разнообразие их форм. Наиболее широко применяется концентрическая форма диска с центральным круглым отверстием. В других разновидностях форма может быть эксцентрической со смещенным от центра круглым отверстием. Измерительные диафрагмы такой формы используются в тех случаях, когда в газовом потоке имеются конденсирующиеся жидкости или в потоке жидкости присутствуют нераство-ренные газы. В случаях, когда в потоке жидкости присутствуют частицы, полезным может оказаться диафрагма с сегментной формой центрированного круглого отверстия. Перепад давления может быть измерен между точкой, удаленной на расстояние диаметра трубы вверх по потоку, и точкой, удаленной на половину диаметра трубы вниз по потоку от диафрагмы, или же в точках на каждой стороне диафрагмы. Такие устройства имеют согласующий коэффициент С, равный 0.6, и нелинейную зависимость объемного расхода от перепада давления. По сравнению с трубками Вентури измерительные диафрагмы являются более простыми, надежными, создают большие перепады давления (более чем в два раза), более дешевы, но и менее точны (более 1.5%>), они дают также большие потери давления (около 50...70%). Если в потоке жидкости имеются твердые частицы, могут появиться проблемы, связанные с их осаждением и закупоркой отверстия. [c.247]

Ко.чпческне соединения широко применяют в машинах, приборах, аппаратах, трубопроводах. На качество конических соединений влияют погрешности углов и отклонения формы сопрягаемых поверхностей. Для повышения точности центрирования, нагрузочной способности, износостойкости и герметичности соединений необходимо обеспечить равномерный контакт сопрягаемых поверхностей. Наилучший контакт получают взаимной притиркой сопрягаемых конических поверхностей, которая позволяет довести погрешность угла конусов до 4". Однако зто весьма трудоемкая операция, и при ней нарушается взаимозаменяемость конических пар одинаковых размеров, поэтому взаимная притирка применяется только три очень высоких требованиях к точности и герметичности соединений [c.145]

Получить шпоночные и шлицевые соединения с идеальным центрированием п без. зазоров по боковым сторонам шпонок rt зубьев практически невозможно и не всегда требуется по условиям работы. Во-первых неизбежны отклонения размеров диаметров валов и втулок (D и d), ширины Ь шпонок, шпоночных пазов, зубьев и впадин. Во-вторых, собираемость и требуемый характер соединения зависят от точности формы и взаимного расположения сопрягаемых поверхностей, т. е. от возможных перекосов и смещений шлицев и их впадин млн шпоночных пазов (А, рис. 7.6) относительно плоскостей симметрии соединений погрешностей шага и углового расположения шлицев Ау не-концентричностн шлицевых поверхностей Dud (от эксцентриситета е). Наконец, в зависимости от условий сборки, вида нагрузок (постоянные, переменные), характера соединения (подвижное, неподвижное) и пр., по боковым сторонам шпонок и шлицев, а также по центрирующим поверхностям могут предусматриваться зазоры или натяги. [c.181]

Центрирование Нецентри- рующий диаметр Форма дна впадины Поле допуска [c.155]

Если в процессе испытаний область U t выбирается в соответствии с некоторыми условиями (например, Uq zU t и L T имеет форму гиперсферы) и если выполнено достаточное количество шагов, то точка U может быть принята в качестве центра области Uo, а окончательная допусковая область 1]д устанавливается в соответствии с характером распределения точек Up на последнем шаге центрирования. [c.297]

Боковые стороны зубьев прямобоч юго профиля по СТ СЭВ 188—75 (см. рис. 4.4) параллельны, а средняя линия между боковыми сторонами проходит через центр сучения. Предусмотрены три формы впадины между зубьями вала в зависимости от метода изготовления и способа центрирования испэлнения А, В и С. Допуски на эти соединения приведены в СТ СЭВ 187—75. Соединения с эвольвентным профилем зубьев перспективны ввиду их технологичности и повышенной прочности. Втулка в этих соединениях может центрироваться на валу по боковым пзверхностям зубьев или по наружному диаметру. Допускается цен грирование по внутреннему диаметру. [c.72]

Рис. 5.2. Виды центрирования прямобоч-ных зубчатых соединений а — по боковым граням б — по наружному диаметру в — по внутреннему диаметру г — форма сечения ступицы d, е — форма сечения вала исполнения В и А

Выбор переходных посадок определяется требуемыми точностью центрирования и легкостью сборки и разборки соединения. Точность центрирования определяется радиальным биением втулки на валу (или вала во втулке), возникаюицш при зазоре и одностороннем смещении вала в отверстии. Погрешности формы и расположения поверхностей сопрягаемых деталей, смятие неровностей, а также износ деталей при повторных сборках и разборках приводят к увеличению радиального биеиня, поэтому для компенсации указанных погрешностей, а также для создания запаса точности наибольший допускаемый зазор в соединении необходимо определять по формуле [c.220]

Отклонение формы и расположения поверхностей влияет на качество изделий. В подвижных соединениях эти отклонения приводят к уменьшению износостойкости деталей вследствие повышенного давления на выступах неровностей, к нарушению плавности хода, шуму и т. д. В связи с искажением заданных геометрических профилей в высших кинематических парах (кулачки, копиры и т. д.) снижается кинематическая точность механизмов. В неподвижных соединениях отклонения вызывают неравномерность натягов, вследствие чего снижается прочность соединения, герметичность и точность центрирования. Допуски на отклонения формы и расположения поверхностей назначак.т и указывают на чертежах при наличии особых требований, вытекающих из условий работы, изготовления или контроля деталей. Во многих случаях допуски на отклонения расположения и формы поверхности не устанавливают и не указывак.т на чертеже. Считают, что они ограничиваются полем допуска на размер или на расстояние между поверхностями или осями. [c.102]

Приближение молекулярных орбиталей в форме линейной комбинации атомных орбиталей (МО ЛКАО) — приближение, в котором молекулярная орбиталь представляется в виде лнитей1юй комбинации атомных орбиталей, центрированных па отдельных ядрах молекулы. [c.274]

Элементарные ячейки для всех типов сингоний представлены на рис. 1.3, причем не только примитивные, но и центрированные. Легко видеть, что для некоторых сингоний форме элементарной ячейки не будет противоречить наличие узлор кристаллической решетки не только в углах элементарной ячейки, но и в центре ячейки, всех или некоторых граней. Это указывает на возмож- [c.10]

Подшипники этого типа, отличающиеся простотой конструкции (рис. VIII.1), нашли широкое применение в отечественном гидротурбостроении. Подшипник состоит из отлитого из чугуна разъемного корпуса 4, установленного своим фланцем на крышке 3 турбины и центрированного в ней отжимными болтами 11, фиксированными контргайками 10. Между собой части корпуса и его фланец на крышке турбины соединены болтами 2 или шпильками 9 и фиксированы штифтами. Внутри корпуса винтами 12 прикреплены 10—12 изготовленных из листовой стали МСтЗ секторов-вкладышей 1 с привулканизированным к их внутренней поверхности слоем резины 5. Стальные основания секторов вальцуют и обрабатывают вначале по стыкам, затем собирают секторы вместе и обрабатывают по всей поверхности. Сырой каучук накладывают на предварительно омедненную внyтpe нюю поверхность сектора, помещ,ают внутрь пресс-формы и при высоком давлении и температуре свыше 100° С под прессом подвергают вулканизации. Е современных конструкциях принимают высоту вкладыша 0,5 , где — диаметр вала. [c.209]

Тип кристаллической решетки металла определяется формой того геометрического тела, которое составляет основу его элементарной ячейки. Наиболее распространенными типами кристаллических решеток металлов являются кубическая объемно центрированная [ОЦК], кубическая гранецентрированная [ГЦК1 и гексагональная плотноупакованная 1ГПУ (рис. 1.2). [c.7]

Концевые витки пружин сжатия навиваются без зазора и затем сошлифовываются по плоскости, перпендикулярной оси пружины (рис. 4.95, б, а). Центрирование пружин сжатия осуществляется с помощью буртика или выточки в опорной плоскости. Концы пружин растяжения оформляются в виде зацепов разной формы (рис. 4.95, а). В ненагруженном состоянии витки пружин растяжения, как правило, вплотную прилегают друг к другу. [c.497]

Зубчатые соединения образуются выступами - зубьями на валу, входяшими во впадины соответствующей формы в ступице. Зубчатые соединения по сравнению со шпоночными обладают рядом преимушеств 1) при одинаковых габаритах допускают передачу больших вращающих моментов за счет большей поверхности контакта 2) обеспечивают большую усталостную прочность вала из-за отсутствия шпоночных канавок 3) обеспечивают лучшее центрирование соединяемых деталей и более точное направление при осевом перемещении. Эти преимущества обусловили его широкое применение в высоко-нагруженных машинах. [c.240]

Поверхности контакта шкивов плоскоременных передач с ремнем придается сферическая форма, способствующая центрированию ремня на шкиве. Для надежной передачи требуемой энергии ремни должны быть предварительно растянуты при посадке на шкивы, что вызывает дополнительное нажатие шкивов на опоры. Стремление уменьшить это нажатие привело к созданию клиноременных и круглоременных передач и увеличению линейной скорости движения ремней с целью увеличения их мощности. [c.356]

Уменьшение неровностей поверхности и улучшение их формы, в частности уменьшение углов наклона боковых сторон выступов, технологическими средствами приводит к уменьшению в 2,5 раза износовых отказов узла центрирования и изменяет в лучшую сторону распределение вероятностей появления критических температур, приводящих к заеданию якоря во втулке, и тем самым уменьшает вероятность появления внезапного отказа функционирования данного узла в течение требуемого промежутка времени, т. е. повышает надежность двигателя. [c.48]

Результаты испытания бетона на сжатие с доведением его до разрушения существенно зависят от формы и размеров образца, от подготовки поверхностей его, соприкасающихся с опорными подушками пресса, от центрирования i), от жесткости машины и типа силовозбуждения. С анализом влияния этих факторов можно познакомиться по книге Р. Лермита, упоминавшейся в сноске в начале настоящего параграфа. [c.367]

Ри . 1.7, Форма зубьев зиильциитныл шлицевых соединении а при центрировании по наружному диаметру [c.216]

Рациональная форма кромок сопрягаемых поверхностей облегчает работу по запрессовке, обеспечивает надежное центрирование деталей и предохраняет их от задиров. Передняя по направлению запрессовки кромка отхватываемой детали должна иметь заточку в виде пологого конуса (фиг. 72, а). Угол конуса ке должен превышать 10—15°. Применяемое иногда закругление кромки вала (фиг, 72, б) нерационально, так как вызывает увеличение усилия запрессовки и поэтому не может быть рекомен-доваио. ---- [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...