Диск эллиптический

Диск эллиптический 253 Долгота восходящего узла 363 [c.512]

В частности, здесь будут рассмотрены задачи о напряженной посадке для составной полуплоскости, для составной бесконечной пластины с круговым вырезом, для круглой пластины с запрессованным диском эллиптической формы и другие задачи. [c.239]

УКАЗАНИЯ К РЕШЕНИЮ ЗАДАЧИ ДЛЯ КРУГА С ЗАПРЕССОВАННЫМ ДИСКОМ ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ФОРМЫ [c.256]

Дифракция на моделях дефектов эллиптической формы. Особенностью таких моделей дефектов является, во-первых, то, что они объединяют все исследованные ранее отражатели. Диск, полоса, сфера и цилиндр в двухмерном представлении являются частными случаями эллипсов. Во-вторых, это совпадает с представлением, принятым в теории прочности, согласно которой дефекты характеризуются коэффициентами концентрации или интенсивности напряжений и коэффициентом формы дефекта, определяемом соотношением полуосей эллипса Q = Ы 21), где Ь, I — малая и большая полуоси эллипса. [c.44]

Однородный тяжелый эллиптический диск лежит в вертикальной плоскости и касается горизонтальной оси, но которой он может скользить без трения. По контуру диска обернута нить, несущая на конце заданный груз. Найти положения равновесия системы. (Можно привести эту задачу к следующей провести к эллипсу параллельные касательную и нормаль таким образом, чтобы отношение их расстояний до центра было заданным.) [c.253]

Коловратные водомеры по своему устройству отличаются от дисковых тем, что в них вместо диска колебательное движение производит цилиндрический или эллиптический поршень. Они обладают такой же точностью и чувствительностью, как и дисковые. [c.21]

В этом движении следует различать собственное вращение вала и дисков с угловой скоростью о)г вокруг оси, касательной к упругой линии вала, и перемещение самой упругой линии, которая может вращаться таким образом, что ее точки описывают эллиптические или круговые траектории. [c.294]

Наличие у лопастей неоперенной части не оказывает прямого влияния на индуктивную скорость при полете вперед по теории крыла индуктивная скорость зависит не от площади крыла, а от квадрата его размаха. Наличие неоперенной части влияет на эффективное распределение нагрузки по размаху винта и, следовательно, увеличивает индуктивную мощность по сравнению с оптимальной величиной, соответствующей эллиптическому распределению нагрузки. Однако неоперенная часть не является главным фактором, изменяющим распределение нагрузки при полете вперед. Ограничения по срыву на отступающей лопасти, скорости обтекания которой минимальны по диску, приводят к концентрации нагрузки в передней и задней частях диска, в результате чего эффективный размах несущей системы уменьшается. [c.140]

Рассмотрим винты в поперечной схеме. Если поперечное расстояние равно нулю (соосная схема), то опять 1- Когда расстояние между валами винтов равно 2R (диски винтов касаются друг друга), несущая система работает, в общем, как один винт с той же нагрузкой на размахе, что и у двух отдельных винтов. Поэтому индуктивную мощность системы нужно уменьшить вдвое, т. е. х —1/2. Благоприятная интерференция обусловлена в этом случае тем, что каждый винт работает в той части поля индуктивных скоростей другого винта, где скорости направлены вверх. Однако распределение нагрузки по размаху в поперечной схеме далеко от эллиптического даже при равномерно нагруженных дисках винтов. Поэтому интерференция на самом деле хотя и благоприятна, но не столь значительна. При дальнейшем увеличении поперечного расстояния между винтами, как и в предыдущем случае, [c.149]

Отсюда при I — 2R получаем, как и раньше, х = —1/2. При выводе последней формулы никак не учитывалось отклонение распределения нагрузки по размаху от эллиптического. Поэтому при очень больших значениях I коэффициент х приближается к —1, а не к 0. Величина % — — /2, соответствующая случаю, когда диски винтов касаются один другого, также дает завышенную оценку благоприятной интерференции. Последнюю формулу для % следует использовать только при 1/R < 1,75 при дальнейшем увеличении 1/R интерференция постепенно исчезает. По экспериментальным данным —0,3 х —0,2 в случае касающихся дисков винтов, а наиболее благоприятная интерференция (—0,45 X —0>25) имеет место при //(2/ ) 1,75. Таким образом, в самом благоприятном случае индуктивная мощность составляет 55% мощности отдельных винтов. [c.151]

Анализ напряженного состояния турбинного диска, посаженного на эллиптический вал [c.211]

В дальней инфракрасной области недавно нашел применение другой способ связи с резонатором, который иногда называют связью за счет диска или отверстия. При таком методе для отбора мощности из оптического резонатора пользуются либо отверстием, расположенным в центре, либо эллиптическим металлическим диском, поворачивающимся примерно на 45°. При связи за счет отверстия и при связи за счет диска обеспечивается дискриминация мод низшего порядка TEM oq ). Оба метода хорошо подходят для лазеров непрерывного действия, работающих в области мощности от 10 до 100 вт, где нагрев высококачественных диэлектрических зеркал недопустим. [c.310]

Для эллиптического диска (fl- 0) формула (11) становится неверной, так как а ->2. Отдельное исследование, отправляясь от формул (1) и (3), приводит к результату [c.193]

Насос состоит из чугунного корпуса 1, в котором расположено закаленное кольцо 2, являющееся неподвижной частью насоса — статором. Внутренняя поверхность кольца, имеющая форму, близкую к эллиптической, ограничивает пространство четырех рабочих камер насоса. Подвижная часть 3 насоса, называемая ротором, несет в своих пазах стальные закаленные лопатки 4. Ротор, посаженный на шлицевый валик, вращается в бронзовых втулках, изготовленных заодно с дисками 5, закрывающими с торцов то одну, то другую рабочую камеру. В дисках имеется по четыре отверстия два для всасывания и два для нагнетания. На внутренней торцовой поверхности каждого диска прорезаны две канавки по ним из полостей нагнетания подводится [c.67]

Рис. 10.71. Синусный механизм. На диске 1, вращающемся вокруг неподвижной оси, укреплен эллиптический цилиндр 2, имеющий в сечениях, перпендикулярных оси вращения, окружность. Перемещая вверх каретку 3, несущую толкатель 4, можно изменять амплитуду е синусоиды, которой описывается закон перемещения толкателя 4. Схема представляет собой развитие схемы рис. 10.70.

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛАСТИНЫ ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ОВАЛЬНОЙ) ФОРМЫ ОТ ЗАПРЕССОВКИ В НЕЕ КРУГЛЫХ ДИСКОВ [c.96]

Дадим рещение задачи об определении напряжений в пластине эллиптической (овальной) формы с несколькими отверстиями разных диаметров, в которые запрессованы круглые диски [31], [41], [c.96]

При многих экспериментальных исследованиях осесимметричных кавитационных течений в качестве тел (кавитаторов), за которыми образуется каверна, приняты диски, сферические и эллиптические головки. Эксперименты позволяют выявить ряд особенностей кавитационных течений таких, как нестационарность, влияние весомости, а также установить зависимости между расходами газа, числами кавитации и Фруда, коэффициентом сопротивления воды и числами кавитации и т. д. [c.211]

Каверна, образованная за диском, при определенных числах Фруда имеет на большей части своей длины гладкую прозрачную поверхность (рис. VI. I). Однако это свойство существенно зависит от степени турбулентности потока. При повышении турбулентности потока (например, путем его искусственной турбулизации) на поверхности каверны, образованной за диском, появляются высокочастотные колебания — волны (рис. VI.2). На поверхности сферических и эллиптических кавитаторов есть пограничный слой, который вблизи точки отрыва каверны разрушается и служит источником возмущения поверхности каверны. На небольшом участке длины за точкой отрыва каверна имеет гладкую и прозрачную поверхность течения. Однако сразу же за этой областью появляется система поверхностных волн с амплитудой, возрастающей вниз по потоку. Ряд исследователей предполагает, что эти волны возникают вследствие роста неустойчивости отделенного пограничного слоя кавитатора. [c.211]

Основными элементами, образующими зубчатое колесо, являются зубья, обод, спицы или диск, ступица (втулка). Ободом называется часть колеса, соединяющая все его зубья в одно целое. Ступицей (втулкой) называется часть колеса, служащая для установки колеса на валу. Спицы и диск предназначены для соединения обода со ступицей, причем диск применяется преимущественно в колесах малого диаметра. Формы сечения обода и спицы различны. Наиболее распространенной формой сечения ободьев является тавровая, а спиц — крестообразная и эллиптическая. Зубья колес малого диаметра, у которых диаметр окружности впадин мало отличается от диаметра вала, нарезают на утолн енной части вала (рис. 16.8, а). Наоборот, колеса очень большого диаметра [d > 2000 мм) или колеса, у которых зубчатые венцы и центры должны быть сделаны из различных материалов, изготовляют со съемными зубчатыми венцами, скрепляя последние с центром колеса (рис. 16.8, д). Для снятия остаточных напряжений при отливке, удобства постановки на место и транспортировки очень большие колеса делают составными из двух половин, причем плоскость разъема колеса должна быть посередине двух диаметрально противоположных спиц и проходить между зубьями. Зубчатые колеса выполняют литыми, коваными, штампованными, сварными. Расчет почти всех размеров элементов зубчатых колес со спицами (рис. 16.8, г) производится по эмпирическим формулам. Ширина обода Ь = - d. Толщина обода [c.315]

На участке полотна разрушенных в эксплуатации дисков, в сечении между отверстием под болт до обода, имеются признаки внутризеренного роста трещины на длине 63-65 мм, а также следы циклического продвижения трещины в виде чередующихся зон с различной степенью окисления, четыре зоны, ограниченных усталостными линиями эллиптической формы (см, рис. 10.6е). Аналогичные закономерности формирования чередующихся зон разной тнероховатости по полотну диска были вы- [c.544]

Рис. 3.207. Волновая передача, имеющая мопщость 500 л. с., и = 50 и и , = 53 ООО об/мин. Гибкое звепо 3 представляет собой колоколообразную оболочку. Эллиптический генератор 4 представляет одно целое с ведущим валом. Жесткое колесо 2 выполнено в виде 14 дисков, фиксированных консольными выступами на ведомом звене I. Сечение выступов изменяется так, что относительное смещение дисков по окружности в результате деформации выступов соответствует закручиванию гибкого вала.

Рис. 10.51. Синусный механизм. На диске 1, вращающемся вокруг неподвижной оси, укреплен эллиптический цилиндр 2, имеющий в сечениях, перпендикулярных оси вращения, окружность. Перемещая вверх каретку 3, несущую толкатель 4, можно изменять амплитуду е синусоиды, которой описывается закон перемещения толкателя 4. Схема представляет собой развитие схемы, изображенной на рис. 10.50, Рис. 10.52. Сннусньп механизм для получения интегральной функции. Ролик 1 ведомого вала приводится грибовидным фрикщюном от двигателя с постоянной частотой вращения. Переменный радиус г малого круга сферы равен R sin у., следовательно, угловая скорость ведомого вала пропорциональна sin а сО] = = С02 sin о . Сообщая перемещение оси грибовидного ролика с помощью синусного механизма (показанного в нижней части рисунка), ползушка которого перемещается со скоростью /с(где — постоянная и ——вводимая скорость),

Механизмы с числом пассивных связей к больше V. Этот случай практически осуществляется, когда в механизме имеются кинематические пары с числом степеней свободы меньшим, чем это требуется из условия наложения на механизмы общих связей. Однако применение таких пар становится возможным лишь из-за специфики устройства самого механизма. Под спецификой устройства в данном случае понимается, например, выбор определенных соотношений между размерами звеньев при использовании вращательных пар — специальное расположение их осей в пространстве для высших пар типа фрикционных дисков — специальное очертание дисков, например, по концентрическим окружностям, по эллиптическим или овальным кривым, со специальным подсчетом параметров и т. д. Для высших пар типа зубчатых зацеплений под спецификой подразумевается специальное нарезание боковых поверхностей зубьев. Например, в винтовых колесах боковые поверхности зубьев имеют между собой точечный контакт, обеспечивающий 5 степеней свободы в относительном движении, а в червячной передаче благодаря специфике нарезания (см. гл. XVII, стр. 501), пара, образованная боковыми поверхностями зубьев колеса и ниток червяка, будет парой [c.60]

На рис. 7.42 представлен полу-прицепной грейдер-элеватор с плужным диском 7, подвешенным на кронштейне 8 к плужной балке б, положение которой относительно основной рамы 1 (при заглублении и выглубле-нии плуга) регулируют гидроцилиндром 3. При движении машины вперед диск вырезает из грунта стружку эллиптического поперечного сечения. Поднявшись по внутренней поверхности плуга, грунт отваливается на ленточный конвейер 5, которым отсыпается в насыпь, отвал или в транспортное средство. Угол наклона конвейера регулируют гидроцилиндром 4. Для перемещения грунта на большие расстояния конвейер наращивают вставками. Гидроцилиндры питаются рабочей жидкостью либо от насосов, установленных на тягаче, либо от собственной насосно-силовой установки 2. [c.256]

Ротор ГТУ опирается на два подшипника с эллиптической расточкой. Он сварен из штампованных дисков без центрального отверстия, изготовленных из ферритной стали (12 %-ный Сг с добавками Ni, Мо, V). Корпус турбогруппы выполнен с горизонтальным разъемом. Привод электрогенератора осуществлен с холодной стороны компрессора. [c.244]

Дальнейшие конструктивно-технологические разработки привели к созданию планарно-эпитаксиального кремниевого барьера Шоттки [55] с трехслойным металлическим контактом, например Au-Ti-Pt (рис. 2.26, г), площадью < 1 см , на прямые токи > 10 А при обратных напряжениях > 50 В, с обратными токами порядка = 20 10 А. Была разработана методика расчета барьера Шоттки с металлическим электродом в форме эллипсоида вращения или эллиптического цилиндра (рис. 2.26, д) утопленного вглубь полупроводника на глубину А = 0,05 мкм, в предельном же случае этот электрод сводится к металлическому диску либо металлической полоске, расположенным по поверхности полупроюдни-ка, т.е. это говорит о плоской природе контакта металл-полупроводник и не объясняет физической природы возникновения краевого эффекта и не содержит реальных структур, лишенных краевого эффекта. Однако авторы [55] верно отметили факт, что на краях металлического листа контакта металл—полупроводник я-типа (в виде плоского диска или плоского прямоугольного листа) формируется поверхностная плотность заряда очень большой величины, создающая краевое электрическое поле напряженности также большой величины, в пределе стремящейся к бесконечности (Е сю). [c.170]

Метод внешних и внутренних разложений широко применяют в аналитических исследованиях краевых задач математической физики, описываемых эллиптическими системами дифференциальных уравнений в частных производных. Рассмотрим применение этого метода для вывода общих уравнений деформирования диск-ретно-армированного континуума (пространство, армированное оболочками или стержнями, оболочка, армированная стержнями) размерность армирующего тела предполагается меньшей размерности связующего материала. Строгая теория таких объектов представляет интерес в связи с изучением композиционных материалов. [c.95]

Минимальное сопротивление соответствует эллиптической нагрузке крыла. У равномерно нагруженного винта распределение нагрузки по размаху круговое (частный случай эллиптического). При больших скоростях полета вихревой след винта сильно скошен и располагается почти в плоскости диска, как у крыла. Кроме того, формула индуктивного сопротивления получена путем анализа течения в дальнем следе крыла (в плоскости Треффца), так что она справедлива при любом удлинении. Таким образом, формула о = Г/(2рЛУ) приемлема для скорости, [c.133]

В работе [С. 78] на базе вихревой теории рассчитано распределение индуктивных скоростей по продольному диаметру диска несущего винта. В предположении равномерно нагруженного диска для расчета индуктивных скоростей соответствующая завихренность была разложена на вихревые кольца и осевые вихри (последними пренебрегалось). На указанном диаметре для нормальной к диску составляющей индуктивной скорости можно получить аналитические формулы, но даже в этом случае в них входят эллиптические интегралы. Результаты численного решения хорошо аппроксимируются по формуле и = Уо(1 + kxr os i). [c.142]

Корпус I аппарата с дисковой алюминиевой насадкой выполнен из стали 12Х18Н10Т и имеет эллиптические днища (рис. 4.2.4). Насадку 2 изготовляют из гофрированной ленты высотой 50, толщиной 0,5 мм с углом наклона рифления 75° из сплава АД1М. Ленты попарно сворачивают в диски, которые укладывают на нижнюю опорную решетку и сверху поджимают нажимными шпильками. Для уменьшения осевой теплопроводности и улучшения эффективности теплообмена в ленте делают сквозные прорези длиной 89 5 мм. Расстояние [c.396]

Частным случаем (5) является распределение источников по эллиптическому диску, для которого Я= —с , и, следовательно, 2 = 0. Этот случай важен для электростатики, а с гидродинамической точки зрения находит интересное применение для течения через эллап тическое отверстие. Если плоскость ху, кроме области, заключенной внутри эллипса [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...