Указания к расчетам на изгиб

Указания к расчетам на изгиб [c.707]

Формулы и указания к расчетам запаса прочности в случае, если расчет на изгиб и кручение производился по предельной несущей способности с учетом пластических деформаций, а также расчет на изгиб и кру< ение при действии переменных напряжений от переменного изгиба и переменного кручения см. [25) т. 1, книга вторая. стр. 256. [c.199]

Область контакта — узкая полоса. Практически к такой контактной задаче придем при расчете на изгиб длинной балки, лежащей на линей-но-деформируемом основании, либо при расчете на кручение длинного бруса прямоугольного сечения, приклеенного к указанному основанию. Первая из названных задач может быть сформулирована в виде следующей системы уравнений [c.290]

В предыдущих главах сопротивления материалов были рассмотрены простые виды деформации бруса — растяжение (сжатие), сдвиг, кручение, прямой изгиб, характерные тем, что в поперечных сечениях бруса возникает лишь один внутренний силовой фактор при растяжении (сжатии) — продольная сила, при сдвиге — поперечная сила, при кручении — крутящий момент, при чистом прямом изгибе — изгибающий момент в плоскости, проходящей через одну из главных центральных осей поперечного сечения бруса. При прямом поперечном изгибе возникает два внутренних силовых фактора— изгибающий момент и поперечная сила, но этот вид деформации бруса относят к простым, так как при расчетах на прочность совместное влияние указанных силовых факторов не учитывают. [c.301]

Проверим брус на устойчивость в плоскости наименьшей жесткости (в плоскости, перпендикулярной к той, в которой действует поперечная нагрузка Р). Указание о необходимости такого расчета при изгибе бруса в плоскости наибольшей жесткости было дано на стр. 264. [c.268]

Если в циклограмме имеются пиковые нагрузки, то производится проверка передачи на прочность активных поверхностей и на изгиб зубьев червячного колеса в соответствии с указаниями 5.4. При удовлетворении размеров передачи условиям прочности переходят к расчету геометрических параметров и размеров для контроля взаимного положения боковых поверхностей витков червяка. Затем вычисляется КПД по формулам (5.8) или (5.8а) и определяются силы в зацеплении червячной передачи по формулам табл. 5.5. [c.103]

Размеры, форма и набор изолиний БК зависят не только от указанной системы расчета, но также и от значений Л,, /г,, /г.,, передаточного отношения /"3, параметра <7 = Zl + 2za — гз, а также от типа и параметров зуборезного инструмента. При заданном ijj и выбранном инструменте на геометрические показатели качества зацепления можно целенаправленно влиять, изменяя h и q. В зависимости от назначения механизма и условий его работы на первый план могут выступать различные критерии оптимизации — макси.мально возможные б или наибольшая выносливость при изгибе, наименьшее удельное скольжение, наименьшие габариты и т. д. Рекомендации по выбору h н q при различных требованиях к передаче приведены в табл. 8.1. Там же указаны зоны БК (заштрихованные участки), в которых рекомендуется выбирать X при различных критериях оптимизации. [c.218]

Направляющие лопатки турбин работают в условиях косого изгиба, так как плоскость, в которой действует на лопатку нагрузка, не совпадает, как правило, с плоскостями главных центральных осей сечения лопатки. Расчет направляющих лопаток осложняется еще и тем, что характер закрепления их краев может быть различным для осевого и окружного направлений. Это приводит, как правило, к статически неопределимой задаче и только в отдельных случаях, как, например, для консольных направляющих лопаток турбин с реактивным облопачиванием, расчет может быть упрощен. Попутно заметим, что указанные выше обстоятельства встречаются и при расчете некоторых специальных конструкций рабочих лопаток [44]. [c.340]

Проектом Указания по применению арболита, фибролита и древесных плит в строительстве (Госстрой, 1963) предусматривается упрощенный способ расчета элементов из древесноволокнистых плит. Основными расчетными характеристиками считаются длительные, полученные по состоянию на 25 лет — срок эксплуатации конструкций с применением древесноволокнистых плит (табл. 15). К длительным нагрузкам отнесена снеговая, поскольку при работе элемента на растяжение она и действительно является длительной, а при работе элемента на сжатие и изгиб (учитывая ее периодичность и характер кривых, приведенных на рис. 45 и 46) по результатам своего действия она мало отличается от длительной. [c.112]

Аналитические расчеты достаточно хорошо подтверждают справедливость указанных выше численных значений коэффициента К, полученных опытным путем. Так, если по прогибу, измеренному на стороне растяжения, вычислить изгибающее напряжение ползучести, то сопоставление такого напряжения для скорости ползучести при изгибе у = 1,5 10 /о в час с аналогичным пределом ползучести при растяжении (на цилиндрических образцах) дает следующее [c.238]

При определении по формуле (11.27) [к ] отношением 8/d задаются. Для повышения долговечности ремней следует ориентироваться на большие значения числовых коэффициентов. Чем больше отношение 4/5, тем ремень прочнее и долговечнее (в нем меньше напряжения от изгиба). Поэтому если по расчету ремень получается узким, то его ширину можно увеличить за счет уменьшения толщины 5, т. е. разрешается увеличивать отношение /5, сверх указанных значений. [c.139]

Изменение кривизны нейтральной линии оболочки гибкого колеса, существенно влияющее на величину возникающих напряжений изгиба, определяется отношением радиуса недеформированной линии (окружности) к минимальному радиусу кривизны этой же линии после деформации. Для рекомендуемой формы упругой линии найдена графическая зависимость максимального изменения величины относительной кривизны от передаточного числа в диапазоне изменения коэффициентов толщины стенки от 2 до 4. При выполнении проектировочного расчета указанной зависимостью можно пользоваться в случае других значений О. Найденное значение рекомендуется для участка расположения зубьев колеса увеличить на 10—30%. [c.95]

Дополнительно к указанному расчету производится проверка полки балки на местный изгиб (рис. 209). [c.377]

В начале нагружения основными являются инерционные силы, другие силы, возникающие у кромок, малы и не влияют на движение. При этом производные по координатам, определяющие изгибные и цепные силы, вычисляются у кромок недостаточно точно. По мере продвижения волны изгиба от кромки к центру пластины влияние производных по координатам на движение пластины растет, но одновременно растет и точность их вычисления. После прохождения волной изгиба нескольких точек сеточного шаблона указанные производные начинают определяться практически точно. При прогибах порядка толщины влияние моментных членов уменьшается, важную роль начинают играть мембранные силы, точность аппроксимации которых разностными соотношениями выше, чем моментных членов. При очень больших прогибах (порядка радиуса) разбиение пластины на 10—20 частей не обеспечивает правильность вычисления моментных членов, однако влияние их становится настолько малым, что это не вносит ошибки в расчет. [c.74]

Различные частные случаи сложного сопротивления можно разделить на такие, при которых в опасных точках сечения напряженное состояние является линейным либо может рассматриваться как линейное за счет пренебрежения влиянием касательных напряжений, и такие, при которых в опасных точках сечения напряженное состояние является плоским. К первой группе сложных сопротивлений относятся косой изгиб и внецент-ренное растяжение или сжатие. В этих случаях расчет производится без применения теорий прочности. Ко второй группе сложных сопротивлеииЛ относятся совместный изгиб и кручение, совместное растяжение (сжатие) и кручение, а также совместное действие растяжения (сжатия), изгиба и кручения. В указанных случаях расчет на прочность производится на основе теорий прочности. [c.226]

Указание. При окончательной проверке прочности винта учесть работу его на изгиб (как дпухонорной балки) от усилия, приложенного к рукоятке. Расчет вести по сечению А — А. [c.69]

Так же как и зубчатые, червячные передачи рассчитываются иа контактную прочность и изгиб зубьев червячного колеса. Расчетным элементом зацепления являются имегшо зубья колеса как имеющие меньшую поверхностную и сби ую прочность, чем витки нарезки червяка. Применительно к червячной передаче расчет на контактную прочность должен обеспечит , не тол1жо отсутствие усталостного разрушения (выкрашивания) рабочих поверхностей зубьев, но и отсутствие заедания. Таким образом, ограничивая величину контактных напряжений величинами, установленными на основании опытных и эксплуатационных данных, можно считать, что заедания при работе передачи не будет. Вследствие указанного обстоятельства открытые червячные передачи следует, в отличие от зубчатых, рассчитывать и на контактную прочность. [c.99]

Блок-схема решения задачи по прогнозированию долговечности представлена на рис. 140. Для расчета по указанной блок-схеме разработана программа на языке ФОРТРАН для ЭВМ ЕС-1020. Пример расчета выполнен для плоского образца из стали 15Х2НМФА (II), испытанного при консольном циклическом изгибе при Т = 183 К [c.234]

Влияние масштабного эффекта на предел выносливости при изгибе геометрически подобных образцов с кольцевыми выточками было исследовано как Хайлером и др. авторами, так и Муром для одинаковых материалов и размеров концентраторов. Оба ряда результатов приводятся в табл. 6.6, но они не всегда. совпадают и не обнаруживают закономерной связи с размером образца. Разброс возникает или из-за материала (известно, что сплавы А1—2п—Mg особенно склонны к разбросу), или из-за техники, применяемой при испытаниях. Результаты расчета наиболее близки к среднему арифметическому из экспериментальных данных указанных авторов. [c.171]

Дело в том, что, как показывает сопоставление теоретических и экспериментальных данных (см. [42]), ни точка ПВО (критерий Работнова — Шестерикова), ни даже точка ПБ1 (критерий Кур-шина) не отвечают реально наблюдаемому моменту выпучивадия стержней при ползучести. Этот момент оказывается более поздним, чем характерное время для указанных точек. Это обстоятельство, а также опыт использования других (см. [4]) условных критериев устойчивости при ползучести привели к формированию мнения о неэффективности любых попыток связать в этих условиях явление выпучивания с тем или иным аспектом проблемы устойчивости. В результате — ориентировка на расчет по типу продольного изгиба, который получил название метода начальных несовершенств. Он состоит в анализе развития с течением времени начальных неправильностей конструкции, отличающих ее от идеальной (например, рост прогибов начально искривленного сжатого стержня). Естественно, что при этом эффект выпучивания теряет смысл явления качественного порядка. Проблема становится чисто количественной и сводится к определению времени, в течение которого заданные неправильности остаются в пределах назначенных допусков. [c.37]

В заключение следует еще обратить внимание на то, что выводы, относящиеся к устойчивости плоасой формы изгиба, действительны лишь пока напряжения не превосходят предела упругости. Если бы, например, значение критического напряжения Ощах получилось при определении по указанному здесь способу болыпе предела упругости материала, то опрокидывание (потеря устойчивости) произошло бы раньше, чем этого следовало ожидать на основании расчета. [c.354]

Аналогично производится расчет брусьев разнородной упругости при изгибе. В этом случае геометрические характеристики сечений (их площади, статические моменты и моменты инерции), так же как и в случае центрального сжатия, приводятся к одному материалу. При вычислении геометрических характеристик величина площади поперечного сечения, иринадлежащей каждому материалу, умножается на коэффициент, равный отношению модуля упругости этого материала к модулю упругости того материала, к которому приводится все сечение. При этом положе-пие каждой частицы площади поперечного сечения остается неизменным, независимо от того, больше, меньше единицы или равен ей указанный коэффициент. [c.320]

Указанные значения допускаемых напряжений можно принимать лишь в случае чистого кручения. Практически на кручение обычно рассчитывают валы, которые, помимо деформации кручения, испытывают также изгиб. Не учитывая при ориентировочном расчете валов влияние изгиба, делают ошибку, приводящую к уменьшению фактического коэффициента занаса прочности. Для компенсации этой ошибки и обеспечения прочности вала допускаемое напряжение на кручение принимают пониженным для конструкционной углеродистой стали обычно [c.161]

В ориентировочных расчетах можно принять при установившемся режиме для барабанов на подшипниках скольжения = = 0,015. .. 0,025, а при подшипниках качения w = 0,002. .. 0,008 Если при ориентировочном расчете силы сопротивления очистительных устройств и изгиба ленты отдельно ие учитывьют, то в формулу (1.87) подставляют значение = 0,03. .. 0,05. При пусковом режиме значение к ц принимают в 1,5 раза больше указанного. [c.63]

Рассчитывая по приведенным зависимостям, допускаемое напряжение устанавливают по формуле (1.14) как при симметричном цикле изгиба ([а 1] ) при этом, учитывая специальные требования к жесткости валов передач, принимают повышенные значения коэффициента запаса [ ] (см. стр. 14). При пользовании формулой (1.14) возникают затруднения, связанные с тем, что в стадии проектного расчета нет данных для выбора масштабного фактора е (диаметр вала еще не известен) и не совсем ясна геометрия вала (например, нет ясности в различии диаметров ступеней и в величинах радиусов переходных галтелей), т. е. величина к, может быть установлена лишь ориентировочно. Эти затруднения приводят к тому, что иногда отказываются от выбора допускаемого напряжения по указанной формуле, а принимают его на основе сложившейся практики расчетов. Так, для валов нз среднеуглеродистой стали принимают 1сг 11и = 45 - -60 н/мм . [c.367]

Теория упругости сформировалась, как один из важных разделов математической физики в первой половине XIX века. До этого времени трудами ученых XVII и XVIII веков — Галилея, Мариотта, Гука, Бернулли, Эйлера, Кулона и других—была довольно детально разработана тбория изгиба тонких упругих стержней. В начале XIX века Лагранжам и Софи Жермен было дано решение задачи об изгибе и колебаниях тонких упругих пластинок. Некоторые особенности таких тонких упругих тел позволили значительно упростить постановку и самое решение задач о деформировани под действием внешних сил, не вникая особенно глубоко в существо явлений, происходящих в материале. Начало XIX века ознаменовалось огромными успехами математического анализа, обусловленными отчасти множеством важных задач, возникших в физике, потребовавших применения сложного математического аппарата и дальнейшего развития его это и послужило основой для возникновения особого направления в физике, названного математической физикой. Среди множества проблем, вставших перед этой молодой дисциплиной, необходимо отметить потребность в глубоком исследовании свойств упругих материалов и в построении математической теории, позволяющей возможно полно изучать внутренние силы, возникающие в упругом теле под действием внешних сил, а также деформацию тела, т. е. изменение формы его. Этого рода исследования оказались крайне необходимыми также для удовлетворения запросов быстро развивавшейся техники в связи со строительством железных дорог и. машиностроением запросы эти вызывались необходимостью создать теоретические методы расчета частей сооружений и машин на прочность. Уже в 1825 г. крупный французский инженер и ученый Навье выпустил, Курс лекций по сопротивлению материалов , основанный на имевшихся к тому времени экспериментальных данных и приближенных теориях, указанных нами выше. В России аналогичный курс [c.9]

Указанные значения допускаемых напряжений можно принимать лишь в случае чистого фучевня. Практически на кручение обычно рассчитывают валы, которые помимо деформации кручения испытывают также изгиб. Не учитывая при ориентировочном расчете валов влияние изгиба, делают ошибку, приводящую к уменьшению фактического коэффициента запаса прочности. [c.125]

Тяговые устройства выполняют в виде дымовых труб или в виде труб в компоновке с дымососами. В первом случае, т. е. при использовании только дымовых труб, тягу. Создаваемую в установке, называют естественной, а при использовании дымососов и дымовых труб — искусственной или принудительной. На естественной тяге обычно эксплуатируют установки, гидравлическое сопротивление которых по газовой стороне, за исключением сопротивления слоя топлива, не превышает 40—60 мм вод. ст. В таких установках гидравлическое сопротивление слоя топлива преодолевается дутьевыми вентиляторами, а высота дымовых труб составляет 80—120 м. Дымовые трубы изготовляют из кирпича, железобетона или из стальных обечаек. Кирпичные трубы строят из постепенно утолщающихся сверху вниз поясов кладки клинчатого кирпича. Для увеличения устойчивости кирпичные трубы изготовляют в виде усеченных конусов с уклоном по отношению к вертикали, равным 0,02—0,03, а внутренний диаметр в устье берут 0,025—0,05 от расчетной высоты. Для обеспечения устойчивой тяги нормируются скорости выхода газов из труб, т. е. скорости в устье трубы. При минимальной нагрузке установки скорость в устье не следует допускать меньше 4 м1сек, так как при уменьшении этой скорости и ветре наблюдаются частые перебои в тяге. Максимальную скорость газов в устье трубы при естественной тяге не следует допускать больше 9—10 м/сек, а при искусственной тяге более 18—20 м/сек, так как превышение указанных скоростей вызывает чрезмерное увеличение гидравлических потерь в выходном сечении трубы. Расчет трубы на прочность ведут так, чтобы при сильном ветре разность растягивающих напряжений от изгиба и сжимающих напряжений от собственного ве са в кладке трубы не давала в самом опасном месте обмуровки растягивающих [c.249]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Расчеты показывают, однако, что законы распределения толщин, стрелок изгиба средней линии и углов установки весьма разнообразны, вследствие чего н расчет частот на базе указанной работы не всегда получается достаточно точным. В то же время в работах И. И. Меерович показано, что при определении частот простейших форм колебаний вполне допустимо пренебрегать искажением формы профиля при колебаниях и энергией деформации сдвига. Использование этих упрощающих предположений позволяет свести двумерную задачу колебаний оболочки к одномерной (с использованием метода Канторовича — Власова [2], [4]). Указанный прием дает возможность более полно учесть особенности профилирования конкретной 2 339 [c.339]

Соотношение между значениями указанных напряжений зависит от режима работы ТНА. В момент запуска ТНА на лопатках турбины действует в основном газовая сила, которая в общем случае вызывает изгиб и кручение лопатки. Обычно при определении напряжений принято рассматривать лопатку как консольный стержень, жестко заделанный в диске. При этой газовая сила рассматривается как распределенная по длине стержня поперечная сила. Наличие такой силы приводит к изгибу лопатки. Кручение лопатки под действием газодинамических сил возникает в том случае, если с центром жесткости С не совпадает центр парусности Е — точка приложения равнодействующей газодинамических сил (рис. 11.9). В выполненных конструкциях напряжения изгиба от газовых сил в корневых сечениях лопаток а = (2...6) Ю Па. Напряжения кручения от га-зовых сил значительно меньше, и их обьмно не учитывают при расчете лопатки. [c.277]

Расчет температурных напряжений показывает, что довольно большой температурный перепад по толщине днища приводит к высоким значениям температурных напряжений сжатия на огневой поверхности и напряжением растяжения на охлаждаемой поверхности днища. Условия закрепления опорной поверхности днища препятствуют перемещению точек этой поверхности в осевом направлении. Это находит отражение в характере распределения температурных напряжений в опертом днище. Так, равномерность температурного перепада в центральной части опертого днища вызывает при указанных условиях закрепления равномерный температурный изгиб этой части днища. Эффект вспучивания днища от действия температурного поля и стремление при этом повернуться вокруг опоры приводит к появлению высоких значений температурных напряжений сжатия на участке, примыкающем к опорной поверхности со стороны поднутрения. Максимальное значение этих напряжений приблизительно равно 240 МПа В неопертом днище наблюдается некоторое смягчение напряженного состояния в его периферийной части в силу уменьшения температурных перепадов и свободы перемещений в осевом направлении. [c.172]

Так как число таких перемещений для каждого узла плоской рамы равно трем (не считая смещений в плоскости рамы), то поэтому общее число дополнительных уравнений может оказаться настолько большим, что преимущества метода фокусных отношений, избавляющего расчетчика от необходимости решать систему совместных уравнений, сведутся к нулю. Кроме того, реакции в связях от поворотов узлов рамы возникают не только от закручивания, но и от изгиба стержней, поэтому для расчета по методу фокусов рамы со смещающимися узлами необходимо предварительно определять не только бимоментные, но и моментные фокусные точки. Имея в виду все этй соображения и, кроме того, указанное выше малое влияние смещений узлов на величины бимомен-тов, мы считаем излишним приводить здесь подробно изложение расчета рам со смещающимися узлами по методу бимоментных фокусов тем более, что здесь нет ничего принципиально нового по сравнению с соответствующим разделом эл ементарного курса строительной механики. [c.405]

Наличие указанных деформаций может существенно влиять иа аэродинамический расчет, а следовательно, и на расчет прочности конструкции. Так, например, большие деформации кручения в случае С могут привести к явлению дивергенции, т.е. самозакручиванию крыла. Следовательно, жесткость крыла должна быть такой, чтобы появляющиеся деформации крыла не превышали того предела, сверх которого крыло будет терять устойчивость. Кроме того, необходимо учесть, что явления вибрации крыла на больших скоростях также будут связаны с вопросом устойчивости крыла. Таким образом при расчете крыла на прочность необходима проверка на получающиеся деформации крыла. Как уже указывалось, будем различать деформации изгиба и деформации кручения. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...