Стали скорость

При высоких температурах (800° С и выше) с увеличением содержания углерода в стали скорость ее окисления, а также видимое и истинное обезуглероживание, как установлено Л. П. Емель- [c.137]

Под сваркой длинными участками обычно понимают укладку валика на всю длину завариваемого соединения, т. е. на длину более 0,5... 1 м. При сварке склонных к подкалке сталей скорость охлаждения — один из параметров, определяющих возможность появления закалочных структур. Наибольшая скорость охлаж- [c.217]

На стадии деформационного (параболического) упрочнения конструкционной стали скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации материала элемента аппарата. Коэффициент Кст в уравнении (6.13) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости [c.378]

На образцах из нержавеющей стали скорость роста оказалась ниже, а отрывной диаметр — меньше. [c.285]

Пример 36. Определить повышение давления в водопроводной линии длиной I = 1000 м при продолжительности закрытия запорного приспособления Т = 1 н Т Ъ й. Диаметр трубы D = 100 мм, толщина стенок 6=7 мм, материал — сталь. Скорость течения до гидравлического удара 11= 1м/с. [c.277]

Особой коррозионной агрессивностью отличаются грунты, содержащие уголь и кокс, которые могут встретиться в районе промышленных предприятий. При этом углерод, имеющий электронную проводимость, становится катодной поверхностью и вызывает особенно сильную коррозию при контакте со сталью. Скорость местной коррозии по практическим данным и лабораторным исследованиям составляет около 1 мм в год [19]. В углеродсодержащих грунтах катодная защита от всех видов коррозии, обусловленной образованием коррозионных элементов, оказывается мало эффективной, потому что слабо поляризуемый углерод вызывает электрическое экранирование. [c.144]

Скорость коррозии цинка в морской атмосфере составляет менее 0,1 мм/год в зависимости от отдаленности объекта от берега, т. е. от содержания в воздухе солей, частоты орошения и относительной влажности. По сравнению с низкоуглеродистыми сталями скорость атмосферной коррозии цинка меньше примерно в 25 раз. [c.111]

Обработка отверстий и фрезерование паза осуществляются на агрегатной автоматической линии инструментом из быстрорежущей стали. Скорость резания 100 м/мин, подачи при сверлении отверстия — 0,23 мм/об, при фрезеровании паза — 0,6 мм/об. [c.284]

Эти реакции протекают не до конца. В условиях основной электропечи трудно довести содержание С в металле до 0,05<>/о и невозможно уменьшить его ниже 0,03<>/о- Увеличение температуры ванны выше НОО С и добавка руды способствуют более энергичному ходу эндотермических реакций выгорания углерода (кипения). Кипение способствует дегазации ванны. Для того чтобы кип проходил энергично, составляют шихту с расчётом получить в металле по расплавлении на 0,40—0,50<>/о больше С, чем в заданном составе стали. Скорость выгорания С—0,008— 0,009<1/о в минуту. [c.188]

Обрабатываемость чугуна с шаровидным графитом при эквивалентной прочности или твердости лучше, чем серого чугуна и стали. Скорости резания при его обработке могут быть на 25% выше. [c.158]

Марка стали Скорость коррозии, мм год Примечания [c.115]

Марка стали Скорость коррозии, А а/л 2 нас Условия испытаний Источник [c.130]

Скорость резания при работе затылованными быстрорежущими пальцевыми фрезами по конструкционной среднеуглеродистой стали колеблется в пределах Vp = 25-ь35 м/мин на наибольшем рабочем диаметре фрезы при стойкости = 80 мип (большие скорости применяются при чистовой обработке и при меньших модулях). Для высокоуглеродистой н легированной стали скорость резания уменьшается на 40—70%. Подачи на зуб фрезы 2= 0,02- 0,05 мм. Для острозаточенных фрез подачи могут быть увеличены. [c.440]

При обкатывании деталей, изготовленных из стали, скорость вращения 140—200 м1мин, подача 35—40 м мин для деталей, изготовленных из чугуна, скорость вращения 75—125 м1мин, подача до 20 м/ мин. [c.205]

Хонинговальная головка вращается со скоростью 60—75 м1мин для чугуна и бронзы и 45—60 м1мин для стали скорость возвратнопоступательного движения головки 12—15 м1мин. На рис. 95, а представлена конструкция хонинговальной головки с механическим [c.226]

На рис. 122 показано влияние содержания хрома на скорость коррозии хромистой стали при П35°С в парах нефти, содержащей различные количества сероводорода при 11,1 об.% водорода и давлении 1,23 Мн1м . Из приведенных данных видно, что скорость коррозии хромистых сталей увеличивается с ростом концентраций сероводорода в парах нефти и понижением содержания хрома в сталях. Скорость коррозии хромистых сталей в парах серы в интервале температур 500—800° С также увеличивается с ростом температуры и понижением соде()жания хрома (рис. 123). [c.156]

Режим дробеструйной обработки выбирают в соответствии со свойствами обрабатываемого материала, его твердостью и прочностью. При передозировании легко получить перенаклеп, вызывающий хрупкость и трещиноватость поверхностного слоя. Ориентировочные параметры (для термообработанных сталей) скорость потока дроби 50 — 60 м/с, интенсивность потока 50 — 80 кг/мин, угол атаки (угол наклона струи к обрабатываемой поверхности) 60 — 90°, продолжительность обработки 2 — 5 мин. При правильно выбранном режиме наклепа остаточные напряжения сжатия составляют 60 — 80 кгс/мм . [c.321]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи- [c.124]

Было обнаружено, что в нейтральных растворах хлоридов включения серы в прокатанную сталь действуют как инициаторы питтингообразования [36,37]. С другой стороны, отмечено, что, примесь серы в стали, содержащей более 0,01 % Си, не оказывает существенного влияния на скорость коррозии в кислотах [33, 38]. Измерения скорости проникновения водорода сквозь катодно-поляризованную. листовую сталь, содержащую игольчатые включения (FeMn)S, показывают, что H S, образующийся на поверхности металла в результате растворения включений, стимулирует (промотирует) проникновение водорода в сталь. Скорость проникновения увеличивается с повышением содержания серы в пределах 0,002—0,24 % S, но только на тех участках, где поступление HjS идет в результате растворения включений [39]. Включения игольчатых сульфидов способствуют водородному охрупчиванию, которое может приводить к быстрому или постепенно развивающемуся растрескиванию, например, стальных трубопроводов [40]. [c.125]

Охлаждение после отжига должно быть достаточно медленным, чтобы обеспечить перекриста 1лизацию при небольшом переохлаждении аустенита ниже А. Обычно для углеродистых сталей охлаждение со скоростью 200°С/ч является вполне достаточным, для низколегированных сталей скорость должна быть снижена до 100°С/ч и для высоколегированных - скорость охлаждения должна быть еще меньше и составлять примерно 50°С/ч. [c.365]

Пусть трещина оказывается в условиях, характеризуемых точкой Аз, расположенной выше кривой Сткр = / ( кр) (рис. 12.15). Выделяемая энергия d5 будет тем больше потребляемой работы разрушения d 4, чем дальше точка Лз от А , и этот избыток потенциальной энергии переходит по равенству (12.28) в кинетическую энергию движения частиц пластины у острия трещины dT. Как показывают более подробные расчеты, распространение трещины происходит со скоростями порядка скоростей распространения волн деформаций в упругом теле. Например, для стали скорость распространения продольных деформаций с 5600 м/с. Во всяком случае, эта скорость может быть достаточно большой, что и создает впечатление взрывоподобного разрушения тела. [c.386]

Положительная особенность масла - более низкая скорость охлаждения при температурах 200-300°С, что обеспечивает уменьшение брака от трещин. Однако для углеродистых сталей такая скорость охлаждения может быть недостаточной для предотвращения распада аустени 1а (вместо превращения в мартенсит), но для легированных сталей скорость охлаждения в масле вполне достаточна для получения структуры мартенсита. Для п(5лучения оптимальных результатов разработаны различные способы охлаждения, которые описаны в специальной и справочной литературе. [c.236]

На всех типах сталей определяли содержание феррита. Кроме того, до и после 5 цикловых испытаний на стойкость к межкристаплитной коррозии (МКК) (в соответствии с ASTM А 262) определяли микроструктуру сталей. Скорость коррозии в лабораторных и производственных испытаниях определяли гравиметрически. После производственных испытаний визуально оценивали цвет образца и характер коррозионного воздействия. [c.29]

Самофлюсующиеся покрытия, как и отмеченные выше интернета ллические, изнашиваются менее интенсивно, чем образцы из углеродистых сталей. Скорость изнашивания самофлюсующихся покрытий возрастает в последовательности ПН77Х17СЗР2, ПН73Х16СЗРЗ, ПН70Х17С4Р4. В такой же последовательности растет и твердость указанных покрытий. В связи с меньшей структурной однородностью газопламенные покрытия, как правило, изнашиваются интенсивнее, чем покрытия, нанесенные плазменным методом. Увеличение, содержания в исходных порошках самофлюсующихся сплавов карбида хрома приводит к снижению скорости изнашивания покрытий (рис. 6.17). Анализ проведенных исследований позволяет предположить, что возможно эффективное использование покрытий с содержанием карбида хрома более 60%. [c.115]

Низкоуглеродистые стали. Скорость атмосферной коррозии низкоуглеродистых сталей слабо зависит от их состава и определяется главным образом температурно-влажностными и аэрохимическими характеристиками атмосферы. Диапазон изменения скорости коррозии стали (типа СтЗ) лежит в интервале трех порядков величины (от 5 г/ (м -год) в районе Билибино (СССР) до 5JJ0 г/(м2-год) в районе Панамского канала). Поэтому, за исключением арктических и сухих тропических районов, конструкции из низкоуглеро- дистых сталей необходимо защищать от атмосферной коррозии, [c.90]

Распиливание осуществляют на ленточных или циркульных пилах из быстрорежущей стали. Скорость резания ленточной пилы приблизительно 1000—1500 м/мин, скорость вращения дисковой пилы 2000—2500 об1мин. Для резки стеклопластиков целесообразно использовать абразивные круги. [c.19]

Установлено (рис. 44), что при испытаниях в воздухе наибольшей сопротивляемостью росту усталостной трещины обладает структура троости-та, наименьшей — мартенсита. При воздействии водорода скорость роста трещины еще в большей степени зависит от структурного состояния по мере снижения температуры отпуска закаленных сталей скорость роста [c.91]

Марка стали Скорость охлаждения от 700 в °С/сек Расстояние от охлаждаемого торца образца Джомини в мм [c.346]

По диаграмме прокаливаемости Джомини для данной стали можно установить твёрдость, соответствующую различным скоростям охлаждения стали. Скорости охлаждения на различных расстояниях от охлаждаемого торца образцов Джомини обычно указываются в сетке масштабов (принятой в США в качестве стандартной) для построения кривых прокаливаемости по Джомини [4]. [c.346]

Таким образом, облучение будет воздействовать на коррозионный процесс, увеличивая главным образом скорость катодного процесса. В зависимости от характера кинетики анодного процесса смещениеста-ционарного потенциала металла под влиянием облучения будет изменять и скорость коррозионного процесса. Если облучение 21д1[ма/см ] приводит потенциал к значениям, соответствующим пассивной области, скорость коррозии уменьшится если к значениям потенциала, отвечающим активной области или области перепассивации,— она увеличится. В отдельных случаях, например, при коррозии циркония, следует учитывать также изменение оКисной пленки на металле, происходящее под влиянием облучения. Поскольку конструкционные материалы оборудования установок в условиях эксплуатации, как правило, находятся в пассивном состоянии, облучение не оказывает заметного влияния на коррозионную стойкость. Но если это оборудование изготовлено из углеродистой стали, скорость коррозионного процесса 1,46] несколько увеличивается. [c.44]

Цирконий более чувствителен к загрязнению натрия кислородом, чем аустенитные нержавеющие стали. Скорость коррозии циркония возрастает при содержании кислорода в натрии в количестве О,О0ОЗ% [1,53]. На поверхности металла при образовании пленки окиси циркония кислород диффундирует в глубь металла. С увеличением концентрации кислорода в натрии до 0,0012% увеличивается и скорость коррозии циркония. Дальнейшее увеличение концентрации кислорода мало сказывается на скорости коррозии. При 500° С скорость образования пленки окиси циркония составляет 0,04 мг/см мес [1,49]. При температуре 350—550° С зависимость [c.46]

Термическая обработка низколегированных сталей на их коррозионное поведение в воде при выеокой температуре сущеетвенным образом не влияет [111,12]. Так, отжиг при температуре 800° С не изменил скорость коррозии углеродистой стали (скорость измерялась по количеству выделившегося водорода) [111,8]. [c.111]

Для изготовления оборудования, работающего в среде перегретого водяного пара при температуре ниже 600° С, можно применять аустенитные нержавеюш,ие стали, скорость коррозии которых невелика. При температуре более 650 С коррозионная стойкость этих сталей резко ухудшается. В этом случае в состав аустенитных сталей типа AISI 304 целесообразно вводить добавку алюминия или заменять их алюминийсодержащими феррит-ными нержавеющими сталями тина A1S1 406. [c.288]

Хлориды увеличивают скорость коррозии, а при соотношении молярных масс ионов С1 и ионов S0 -4 более 1/5 скорость коррозии становится катастрофической. При наличии хлоридов в отложениях на поверхности аустенитных сталей скорость их окисления при температуре более 570 С может быть равной скорости окисления перлитных сталей. При этом окислы хрома взаимодействуют с расплавом хлоридов и улетучиваются. При наличии хлоридов процесс коррозии ускоряется в различной степени, в зависимости от того, с какими щелочными или щелочноземельными элементами они связаны. Активность хлоридов увеличивается в следующей последовательности a lj, КС1, Na l и Li l. При наличии значительного количества хлоридов на поверхности аустенитной стали происходит отслоение окалины, она перестает выполнять защитные функции и утонение стенки протекает во времени по линейному закону. Присадки к аустенитной стали кобальта, молибдена, ниобия, кремния, меди и титана не дают возможности существенно повысить коррозионную стойкость стали. То же можно сказать о повышении содержания хрома в аустенитной стали, диффузионном хромировании и алитиро-вании поверхности труб. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...