Износ набивки

Эффективность применения пружинных компенсаторов может различаться в зависимости от характера изменения плотности набивки. Если плотность ее уменьшается по всему объему (вследствие выгорания под действием температуры рабочей среды), то пружины в определенной мере способны поджать набивку и приблизить ее плотность к первоначальной. Когда же плотность граничащего со штоком слоя изменяется вследствие износа набивки и выноса ее частиц из сальниковой камеры, пружины не в состоянии уменьшить утечки через сальник и не оказывают пользы, что более подробно будет показано далее. [c.7]

Явление коррозии характерно для большинства сальников арматуры. Образование коррозионных раковин и снижение чистоты уплотняемой поверхности приводит к нарушению герметичности за счет увеличения зазора вследствие ускоренного износа набивки. [c.54]

Уравнение Дарси раскрывает взаимосвязь между физическими свойствами и параметрами рабочей среды и свойствами сальниковой набивки, силовыми факторами, действующими на нее, а также геометрическими размерами. Это уравнение позволяет определять утечку через неподвижный или подвижный сальник в исходном состоянии, т.е. до начала износа набивки, возникающего вследствие перемещения подвижной уплотняемой детали. По этому уравнению и вытекающим из него зависимостям могут быть также найдены оптимальные геометрические размеры сальниковой камеры. Связь между утечкой q (или С) и высотой набивки может быть представлена как = п, (1/А), а между утечкой и площадью поперечного сечения набивки как q =п2р, или в общем случае q =п(Р/ Л). [c.95]

Твердость поверхности вала и штока также оказывает влияние на продолжительность работы набивки. Набивки, изготовленные из алюминия, или армированные металлической проволокой из монеля или инконеля, должны применяться при минимальной твердости поверхности вала НВ 500. В случае применения таких набивок для работы с мягкими металлами неизбежны задиры на валу с прогрессирующим износом набивки. [c.132]

Коррозионный износ набивки РВП не приводит к дополнительному увеличению присосов и перетоков воздуха, т е. не сказывается существенно на экономических показателях котлов [c.18]

Повышение аэродинамического сопротивления РВП и температуры уходящих газов происходит из-за загрязнений золовыми отложениями и продуктами коррозии, износа набивки и наличия больших притоков воздуха. [c.117]

Монтаж крученых, плетеных, скатанных набивок и колец. Набивки крученые, плетеные и скатанные перед монтажом предварительно разрезают на отрезки по длине, из которых затем образуют кольца. Длину отрезка рассчитывают с возможно большей точностью. Отрезки с излишней длиной создают перекосы в сальнике, вызывая преждевременный износ набивки, а отрезки с меньшей длиной способствуют проникновению рабочей среды через сальник. Точность размера отрезка (кольца) можно определить путем плотного обжима набивки вокруг оправки, равной диаметру стержня сальника. [c.116]

Износ набивки ника полуоси [c.71]

Износ набивки и ослабление сальника [c.174]

Износ набивки наружного сальника полуоси [c.71]

Для того чтобы сальниковая набивка работала надежно, нул<но при ее установке или замене соблюдать следующие правила. Набивка должна состоять из отдельных колец, причем стыки колец обрезаются не прямо, а под углом 45° к торцу. При укладке набивки нужно следить за тем, чтобы стыки колец не приходились друг против друга, а были бы смещены на 90°. Нарезанные кольца укладываются обязательно по одному и уплотняются специальной деревянной трамбовкой или нажимной втулкой. Сальниковые болты не рекомендуется затягивать слишком сильно, так как при этом можно выдавить из набивки смазочные вещества, что повлечет за собой увеличение трения и ускорит износ набивки. Новая- набивка в первые дни эксплуатации обычно дает большую усадку, поэтому за арматурой необходимо следить и вовремя подтягивать сальники. [c.260]

Набивки крученые, плетеные и скатанные перед. монтажом предварительно разрезают на соответству-ющ 1е отрезки по длине, которые затем сводят в кольца. Длина отрезка на-б вки должна быть рассчитана с возможной точностью. Отрезки с большей длиной создают перекос в сальнике, вызывая преждевременный износ набивки, а отрезки с меньшей длиной создают возможность для утечки рабочей среды через сальник. [c.268]

Лий управления краном, напряжений в деталях, а также к более быстрому износу набивки, т. е. опять к снижению надежности и долговечное н. [c.101]

Из формулы (55) можно определить одну из величин Ос или йс (если другая задана). При этом надо заметить, что управление краном тем легче, а износ набивки тем меньше, чем меньше величина йс. Поэтому рекомендуется диаметр хвостовика пробки в сальнике выбирать наименьшим, исходя из необходимой прочности и технологических требований. [c.102]

В конструкции уплотнительного устройства (рис. 13.1, б) применены два резьбовых соединения — накидной гайки 3 со штуцером 4 и штуцера 4 с корпусом 6. Герметичное уплотнение между штоком 1 и штуцером 4 создано сальниковым уплотнением, состоящим из уплотнительной набивки 7, зажимаемой втулкой 2 при завинчивании гайки 3. Уплотнительную набивку выполняют из шнура, изготовленного из пряжи и пропитанного густой смазкой или графитовым порошком, или в виде колец из резины, тефлона. Объем набивки выполняют таким, чтобы между торцами втулки 2 и штуцера 4 после сборки нового соединения оставался зазор, в пределах которого можно перемещать втулку 2 во время эксплуатации для компенсации износа набивочного материала, подтягивая гайку 3. Торцевое уплотнение между штуцером 4 и корпусом 6 обеспечивает прокладка 5 из податливого материала паронита, резины и т. п. [c.193]

Валы насоса и мотора должны быть строго центрированы. Пуск центробежных насосов во избежание перегрузки двигателя в большинстве случаев производится при закрытой задвижке, которая постепенно открывается после начала вращения рабочего колеса. При эксплуатации насосов особое внимание следует обращать на состояние сальников, так как чрезмерно затянутый сальник и слишком твердая набивка вызывают нагревание сальников, ускоряют износ вала и вызывают дополнительные потери энергии на трение. Поэтому нужно затягивать сальники таким образом, чтобы через них слегка просачивалась вода. [c.271]

Повреждены уплотнительные поверхности корпуса или крышки Набивка сальника недостаточно уплотнена Износ сальниковой набивки [c.242]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Под влиянием высокой температуры некоторые компоненты набивки могут выгорать в содержащих асбест набивках полностью теряется гигроскопическая и, частично, конституционная вода, что влечет за собой уменьшение объема набивок и потерю их прочностных свойств. Это ведет к повышению их пористости и проницаемости, а также к снижению сопротивления износу. [c.29]

Результаты опытов представлены на рис. 17, из которого следует, что утечка через сальник связана с давлением предварительного прессования колец набивки гиперболической зависимостью, т.е. q и р р обратно пропорциональны между собой, что является вполне логичным, поскольку с увеличением давления прессования увеличивается плотность набивки и уменьшается ее проницаемость. Из рисунка следует, что повышение давления прессования свыше 500-700 кгс/см для набивки АГ-50 не позволяет получать существенного выигрыша в плотности. Кроме того, большое давление прессования отрицательно сказывается на износе пресс-форм. [c.33]

Детали, расположенные в сальниковой камере, работают в условиях контакта с сальниковой набивкой, а часто и с рабочей средой. Как правило, конструкции арматуры не исключают контакта этих деталей с подвижным штоком или шпинделем. Поэтому материалы этих деталей должны обладать стойкостью к коррозионному разрушению в контакте с сальниковой набивкой и рабочей средой и оказывать минимальное влияние на механический износ подвижной уплотняемой детали. [c.49]

Недостаточная надежность сальниковых уплотнений и постоянное наблюдение за ними давно приобрели печальную известность. Потеря плотности сальника может происходить по двум причинам. Одна из них - по теря массы набивки в результате термического, химического либо радиоактивного воздействия на нее рабочей среды. Другая — потеря массы набивки вследствие износа слоя, граничащего с подвижной уплотняемой деталью. Эта причина, в отличие от первой, присуща лишь уплотнениям подвижных соединений. [c.72]

Выше отмечалось, что герметичность неподвижного сальника с сухой, непропитанной набивкой определяется при прочих известных условиях (проницаемость набивки, степень прижатия ее к уплотняемым деталям и др.) геометрическим фактором Л/F. У сальников подвижных соединений этот фактор определяет их герметичность до начала перемещения подвижной уплотняемой детали. В результате перемещения штока (вала, шпинделя), имеющего шероховатую поверхность, происходит истирание прилегающего к штоку слоя набивки и удаление из камеры продуктов износа. Место удаленных частиц набивки остается незаполненным и через создавшиеся пустоты просачивается уплотняемая рабочая среда. [c.74]

Возрастающую роль в герметичности уплотнения начинает играть при. этом интенсивность износа и удаления из камеры частиц материала набивки. Геометрическим фактором, определяющим герметичность,становится уже h Id, поскольку на износ влияет не площадь поперечного сечения набивки, а поверхность контакта, определяемая диаметром подвижной уплотняемой детали. [c.74]

При наличии сетки на подводящем трубопроводе небхо-димо следить за степенью ее засорения и своевременно очищать. Особенно тщательно и осторожно надо производить подтяжку сальников. Чрезмерная затяжка с перекосом буксы приводит к интенсивному износу набивки и рубашки вала, нагреву сальникового узла. При нагреве сальников нажимную буксу следует равномерно отжать. [c.201]

Как и обычно, сила трения покоя в сальниках больше силы трения движения. Превышение силы 1рения покоя над силой трения движения колебапось в опытах от 5 до 25%, причем большие значения соответствовали абсолютно большим значениям силы трения движения. Опытами установлено существенное уменьшение коэффициента трения при перемещении штока, что объясняется износом набивки и повышением гидродинамического эффекта смазки от действия давления уплотняемого пара. [c.48]

Трудность восстановления герметичности сальника, снизившейся в результате механического износа набивки, путем подтяжки сальниковых болтов может быть объяснена отедующим образом. [c.75]

Если, например, взять сальник с прессованными асбестографитовыми кольцами марки АГ-50, то для восстановления начальной герметичности в случае износа набивки необходимо приложить осевое усилие от затяжки, соответствующее = 600/0,32 = 1900 кгс/см , поскольку давление предварительного прессования таких колец составляет 600 кгс/см . Для более пластичных набивок, например марок A T или АПРПП, у которых k имеет большие значения, чем у АГ-50, необходимо меньшее усилие дополнительной затяжки сальника, а для таких, как АС, АПС и ПГ, предварительно спрессованных высоким давлением, - большее усилие. [c.76]

При поверхностном азотировании стали вследствие насыщения металла азотом с последующей закалкой и образования химических соединений твердость поверхностного слоя возрастает до HR (58-65). При этом, очевидно, особенно важное влияние на износ набивки может оказьшать геометрия микронеровностей. Результаты обработки профилограмм показывают, что шероховатость поверхности после азотирования снижается почти на два класса, что приводит к весьма интенсивному износу материала сальниковой набивки. С уменьшением высоты микронеровностей ресурс работы сальника увеличивается. [c.85]

Износ набивки вследствие истирания ее может быть уменьшен путем периодического введения смазки в сальник компенсатора. Компенсаторы с приспособлеиием для периодической смазки сальника и с пластиковой наби1В Кой (рис. 3-31) применяются в США и работают без ремонта в течение нескольких лет. [c.143]

Существующая конструкция пневматического гайковерта ввиду его громоздкости и большого веса применения не нашла. Износ набивки вследствие температурных колебаний теплоносителя приводит к течи сальника, а периодическое затягивание гаек на шпильках грундбуксы приводит в конце концов к тому, что грунд-букса оказывается затянутой до отказа. Лоэтому ремонт компенсатора сводится в основном к дополнительной укладке новых колец набивки в сальник компенсатора. [c.328]

ПОЛОСТИ прекращается, давление в ней восстанавливается и движение клапана на закрытие прекращается. Если набивка изношена, то при перекрытии поршнем окна в рубашке утечка боды продолжается через неплотности и зазоры между набивкой и рубашкой цилиндра. Стопорный клапан может полностью закрыться. Наибольший износ набивки наблюдается в зоне контакта ее с окном в рубашке, поэтому частичное расхаживание не следует проводить до пересечения поршнем окна. Закрывают вентиль расхаживания сразу после того, как указатель положения стопорного клапана прошел1й—12 мм. [c.92]

Уникальной химической стойкостью обладает фторопласт-4, который не растворяется ни в одном из известных растворителей и не реагирует даже с царской водкой. Фторопласт-4 используется для прокладок при температуре продукта от —269 до +250° С при нагреве выше 350—400° С фторопласт пе плавится, но выделяет небольшие количества ядовитого газа фосгена. Фторопласт-4 легко обрабатывается резанием, имеет хорошие антифрикционные свойства, поэтому его стружка с успехом используется для изготовления сальниковых набивок [41]. В специальном приспособлении или непосредственно в сальниковой камере из стружки фторопласта либо из жгутов, изготовленных из стружки, прессуются кольца. Удельное давление при прессовании 50—100 кПсм , время выдержки 10 мин. При необходимости прессованные кольца разрезают с одной стороны косым резом. Для набивки сальника несколько колец укладывают в сальниковую камеру, смещая при этом стыки колец. Кольца могут быть пропитаны специальной кислотостойкой смазкой или пересыпаны чешуйчатым графитом, что уменьшает износ набивки при открывании и закрывании вентиля. [c.156]

Указанные набивки имеют много преимуществ. Обеспечива хорошее качество уплотнения, они пригодны для сальников любы размеров и форм. В случаях их использования нет необходимост иметь в запасе на складе набивки различных размеров, как при пр1 менении набивок, выпускаемых промышленностью. Кроме тоге не следует при износе набивки извлекать ее полностью, достаточн дополнить сальник некоторым количеством свежей набивки и прс должать работу. Длительность эффективной работы набивки зависи непосредственно от чистоты обработки поверхности вала и сальнЕ ковой камеры. Рекомендуется чистоту поверхности вала предусматрк вать по 8-му классу. При меньшей чистоте набивка вначале буде быстро изнашиваться, полируя рабочие поверхности, что влияет н сокращение общей продолжительности уплотнения. Набивка не подвижна относительно расточки камеры сальника, и ее поверхност может быть обработана с меньшей чистотой, однако не ниже 6-г класса. [c.168]

Однако нередки случаи, когда работа волокнистых мягких иабивок протекает в условиях эксплуатации машин с изношенными стержнями, [юэтому в этих случаях приходится сильно затягивать болты крышек, тем самым вызывается сильное трение соприкасающихся поверхностей и дальнейший износ набивки и стержня. [c.27]

На рис. 7.27 изображен двухступенчатый спиральный насос. Жидкость поступает из первой ступени 1 во вторую 2 по внутреннему каналу. Разъем корпуса продоль ный, причем нагнетательный и всасывающий трубопроводы присоединены к нижней части корпуса, что облегчает осмотр и ремонт насоса. Симметричное расположение колес разгружает ротор от осевого усилия. Уплотняющие зазоры рабочих колес выполнены между сменными уплотняющими кольцами 3, которые защищают корпус и рабочие колеса от износа. Вал, защищенный от износа из-за трения о набивку сальника сменными втулками 4, опирается на два подшипника скольжения 5. Смазка подшипников кольцевая. Фиксация ротора в осевом направлении осуществляется. радиально-упорными шарикоподшипниками 6, расположенными в правЮм подшипнике. Сальник,. расположенный со стороны всасывания (слева, на рис. 7.27), имеет кольцо гидравлического затвора 7, к которому жидкость подводится из отвода первой ступени по трубке 8. Сальник, расположенный справа, уплотняет подвод второй ступени. Жидкость подводится сюда под напором, создаваемым первой ступенью. Поэтому здесь гидравлического затвора не требуется. [c.187]

Современные тигельные печи конструируют таким образом, что индуктор вместе с креплениями и износившимся тиглем можно быстро извлечь из поворотной рамы и заменить запасным с новым тиглем. При такой конструкции, а также в тех случаях, когда время работы тигля достигает нескольких месяцев, т. е. при плавке легкоплавких металлов, в комплект плавильной установки может входить только одна печь. Во всех остальных случаях в комплект установки входят минимум две печи, из которых одна работает, а в другой производится набивка и сушка тигля. Сушка является длительной операцией, соизмеримой по продолжительности с эксплуатационной кампанией печи между сменами тигля. При вакуумной плавке наличие двух поочередно работающих печен в составе плавильной установки резко повышает производительность, поскольку у этих печей время межплавочного простоя часто бывает того же порядка, что и время плавки. [c.262]

Схема с торовыми плунжерными сервомоторами (рис. IV. 12) отличается исключительной компактностью (см. рис. 11.4, 11.5). В этой схеме движущий момент Л1дв = 2P(.epi/ yx образуется чистой парой сил, а = 0. Цилиндры / сервомотора выполнены сварными. Плунжер 3 отливают из стали 20ГСЛ, обрабатывают по торовой поверхности и устанавливают на кронштейне 9. Масло под давлением подводится по трубам 8 через плунжер в цилиндры 4 жестко связанные с регулирующим кольцом. В конце хода сервомотора на закрытие подвод масла замедляется дроссельным клапаном 2 при нажиме торца плунжера на штифт 1. Поверхности цилиндров обработаны только на торцах, где к ним присоединены корпуса 5 уплотнений с мягкой набивкой 6 и нажимными грунд-буксами 7. К недостаткам торовых сервомоторов, ограничивающих их применение, относятся весьма сложная и трудоемкая обработка плунжера, большие размеры уплотнений, их сильный износ и значительные утечки масла из сервомоторов. [c.103]

Для повышения износо- и коррозионной стойкости поверхности шпинделей подвергают азотированию или химическому никелированию и полируют. Некоторые зарубежные фирмы поверхности шпинделя, соприкасающиеся с сальниковой набивкой, наплавляют стеллитом. Плунжеры дросселирующих вентилей и регулирующих клапанов помимо коррозионной стойкости должны обладать высокой стойкостью против щелевой (размыв поверхности материала детали струей влажного пара, движущегося с большой скоростью через щель) и противоударной эрозии (разрушение поверхности материала детали, вызываемого точечными ударами капель воды, движущихся с большой скоростью). Стойкими против эрозии являются кобальтовые стеллиты, титановые сплавы и коррозионно-стойкие стали аустенитного класса. [c.32]

Поиск путей решения проблемы более эффективного использования графитовых колец набивки привел к успеху американских исследователей из фирмы Фишер Контролз Ко , которые нашли удачное решение в сочетании слоистой или ленточной набивки со шнуровой, сплетенной из графитового или углеродного волокна. Шнуровая набивка, несмотря на свои невысокие уштотняюшие свойства, оказалась полезной такой комбинации, так как ее структура обеспечивает не только снижение износа слоистых или ленточных колец и задержание частиц графита от вьшоса их из камеры, но и качественную очистку штока от налипшего на него графита этих колец. Такая комбинация графитовых набивок позволила увеличить ресурс работы сальника парового клапана (28 кгс/см , 315° С) с 800 до 45 ООО циклов [551. [c.19]

Критерием качества работы сальниковых уплотнений подвижных соединений является ресурс. Ресурс работы сальника определяется максимальным числом циклов перемещения, или оборотов вращения уплотняемой детали. Он может быть представлен общим путем скольжения детали относительно набивки до такой степени износа граничного слоя набивки (реже — вала), которая приведет к разгерметизащо сальника, или отказу. Последний характеризуется величиной удельной утечки через сальник, превышающей заранее обусловленную величину. Часто отказ можно наблюдать визуально по утечке рабочей среды либо по шуму вытекающей струи пара или газа. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...