Расчет масляного насоса

РАСЧЕТ МАСЛЯНОГО НАСОСА [c.349]

Расчет масляного насоса заключается в определении размеров го шестерен. Этому расчету предшествует определение циркуляционного расхода масла в системе. [c.361]

Расчет масляного насоса. Основные размеры шестерен масляного насоса карбюраторного двигателя. Общее количество тепла, выделяемого топливом в течение 1с, определяется по данным теплового расчета (см. 17) Qo = = 221,92 кДж/с. [c.363]

Расчет масляного насоса [c.239]

При расчете масляного насоса необходимо предусмотреть, чтобы после 200 ООО км пробега автомобиля с учетом износа в подшипниках двигателя, а также в самом масляном насосе величина создаваемого насосом в системе смазки давления была бы достаточной при работе на горячем и, следовательно, жидком масле. [c.129]

В приведенном выше примере выявления причин плохой работы вспомогательного масляного насоса по числу оборотов и диаметру насосного диска можно довольно точно определить напор, который должен создаваться исправным насосом. Сравнение рассчитанного напора с данными измерения позволит более определенно судить о работе насоса. Из величины напора по паспорту насоса обратным расчетом можно получить число оборотов, которое должна развивать турбин-ка. Эта скорость вращения может стать критерием оценки работы турбинки. [c.18]

Расчет сечений f . топливных каналов производится из условия получения скорости топлива W-p в пределах 4—8 м сек. Если производительность масляного насоса при максимальной угловой скорости то [c.334]

В регуляторах с неавтономной масляной системой, связанной с масляной системой двигателя, рабочее давление масла может задаваться масляными насосами самого двигателя и поэтому при расчете регулятора является заданным. [c.335]

Запас прочности гидроцилиндра при давлении ршах, ограниченном регулировкой предохранительного клапана, гидросистемы самосвала, определяется запасом прочности наиболее нагруженной гильзы, который рассчитывают по формулам (9), (10) при давлении начала срабатывания предохранительного клапана. Регулировка предохранительного клапана зависит от параметров примененных в гидросистеме самосвала основных гидроузлов (масляный насос, распределитель, шланг и др.). Гидроцилиндр должен обеспечивать подъем кузова с полуторакратной перегрузкой при давлении, не превышающем ртах- Положение центра тяжести кузова и груза при расчетах условно считают, как и в первом случае, неизменным (груз условно закреплен). Как показывает опыт эксплуатации самосвалов, недостаточное превышение ртах над Рном часто приводит к несрабатыванию установки из-за перегрузки кузова или смещения центра тяжести груза. В то же время завышение регулируемого давления приводит к перегрузкам всех агрегатов самосвала и их ускоренному изнашиванию. [c.87]

Регулирование предохранительного и перепускного клапанов масляных насосов и фильтров производят или при испытании этих агрегатов, или отдельно. В последнем случае корпус насоса или фильтра вместе с вмонтированными клапанами присоединяют к штуцеру установки таким образом, чтобы масло от нее поступало к клапану. Остальные отверстия корпуса закрывают заглушками. Подкачивая в корпус масло, повышают давление под клапаном до требуемой величины (2,5—5 ат). Одновременно с этим производят подвертывание или отвертывание поджимного винта пружины с таким расчетом, чтобы подъем клапана и перепуск масла начались при требуемом давлении в магистрали. После окончания регулирования поджимной винт необходимо тщательно застопорить. [c.523]

Разработка системы питания маслом включает подбор масляного насоса, выбор фильтров, расчет объема емкости под масло и масляных трубопроводов, определение расхода масла. Насос подбирается по производительности, которая рассчитывается [c.300]

Основные размеры шестерен масляного насоса дизеля. Общее количество тепла, выделяемого топливом в течение 1 с, определяется по данным теплового расчета (см. 18) Qo = 604,3 кДж/с. [c.364]

Для нормальной работы масляного насоса новые подшипниковые планки должны быть ориентированы относительно корпуса таким образом, чтобы оси отверстий под зубчатые колеса в корпусе насоса совпали с осями отверстий в подшипниковых планках. Операция по центровке осуществляется калибрами (технологическими зубчатыми колесами), размещаемыми в корпусе насоса (рис. 5.И). Между этими калибрами и корпусом насоса закладывают листы фольги одинаковой толщины с таким расчетом, чтобы выбрать зазор К между лысками калибров, после чего на цапфы калибров с обеих сторон надевают подшипниковые планки с подшипниками, закрепляют планки гайками и фиксируют каждую планку относительно корпуса насоса постановкой новых конических штифтов. Насос разбирают. Вместо калибров подбирают зубчатые колеса (ведущее и ведомое) так, чтобы радиальный зазор А (рис. 5.12) между колесами и корпусом насоса был в пределах 0,20—0,25 мм. Собирают насос с подобранными колесами, подшипниковыми планками 5 и /7 в сборе с подшипниками и прокладками 10 я 11. Измеряют индикаторным приспособлением осевой разбег Б зубчатых колес в корпусе насоса. При необходимости этот разбег регулируют прокладками 10 и 11, когда разбег превышает 0,25 мм, уменьшают толщину прокладок. Если прокладками не удается уменьшить разбег, то сошлифовывают поверхность К корпуса. Закрепляют подшипниковые планки и фиксируют их коническими штифтами, после чего щупом из- [c.266]

Расчет производительности масляных насосов поршневого типа производится обычным образом. Для получения возможно высокого наполнения. объемный коэффициент наполнения число ходов поршня в минуту должно быть возможно малым. Для новых насосов коэффициент наполнения можно принимать равным 0,75. [c.129]

При расчете сечений маслопроводов, ведущих от масляного насоса к коренным подщипникам коленчатого вала, скорость масляного потока не должн-а превышать 1,0—1,5 м сек. [c.132]

Для расчета надо принимать максимальную производительность масляного насоса, так как при закрытом редукционном клапане в случае горячего двигателя, очень жидкого масла или значительного износа подшипников к коренным подшипникам поступает все количество подаваемого насосом масла. [c.132]

Далее проводились пооперационные и сквозные процессы сборки, в течение которых подбирались значения времени, отводимого на исполнение различных контуров движения, а также параметры условий. Значения времени выбирались так, чтобы по возможности ускорить сборку при сохранении ее стабильности, а параметры условий — с таким расчетом, чтобы обеспечить надежный контроль за правильностью исполнения различных действий. Общее время сборки масляного насоса составило 4 мин 17 с. [c.212]

Расчет. В жидкостных опорах, учитывая вероятность металлического контакта трущихся поверхностей опор, основные размеры (диаметр цапфы, длина подшипника) определяют расчетом, аналогичным расчету опор с трением скольжения (см. 142). В гидродинамических опорах, кроме этого, расчетом определяют минимальную толщину масляного слоя, зависящую от угловой скорости вращения вала, вязкости масла и удельного давления на опору, и необходимую величину зазора между цапфой и вкладышем. В гидростатических опорах задаются числом капиллярных отверстий и, исходя из нагрузки на опору, определяют необходимое давление д смазки, величину зазора между цапфой и подшипником и расход смазки, по которому подбирают насос. [c.471]

Пары масла или туман в бак насоса могут попасть в основном за счет диффузии с потоком газа, подсасываемым И3 масляной ванны или газовых полостей баков герметичных протечек, а также при снижении уровня в баке насоса или при пуске масло-системы. Проведенные для реактора ВН-350 расчеты показали, что количество паров масла, проникающих из подшипников в контур, может быть значительным. Заметного снижения этой величины можно добиться заменой турбинного масла вакуумным, обладающим гораздо меньшим давлением насыщенных паров (например, бустерные маслом марки Г , давление насыщенных паров которого при 50°0 равно 0,02 Па вместо 12 Па для масла Т22). Из оценок следует, что такая замена приводит к снижению вероятного количества масла, попадающего в контур, примерно в 150 раз. [c.123]

Для работы насоса необходимо обеспечить подпор масла не менее 0,5 м, для чего масляный бак располагают над насосом с таким расчетом, чтобы минимальный уровень масла в баке был на 0,5 м выше оси насоса. [c.302]

Расчет подшипника скольжения с принудительной смазкой под давлением. При подаче масла в подшипник насосом циркуляционный расход его может быть значительно увеличен в зависимости от давления масла на входе р . Увеличение расхода оказывает существенное влияние на температуру масляного слоя и на те величины, которые от этой температуры зависят. [c.280]

Выбор 895 Смазочные ролики 898 Смазочные системы — Расчет 909 Смазочные устройства 895—905— см. так.же Масленки Масляные ванны Насосы Пресс-масленки Смазочные кольца [c.970]

Расчет параметров АСП. Для обеспечения максимальной жесткости масляного слоя давление р в карманах выдерживается равным половине давления рн насоса. Это достигается выбором соответствующих рабочих площадей 1... 5з. [c.99]

Защитная присадка вводилась в масла в виде 50-процентного раствора ингибитора МСДА-11 в трансформаторном масле из расчета 1,5% ингибитора МСДА-11, т. е. 3 кг защитной присадки на 100 кг рабочего масла. Двигатели внутреннего сгорания и компрессоры консервировали при введении, защитной присадки МСДА-11 в расходные масляные баки или картеры механизмов исходя из количества рабочего масла в масляной системе. После этого механизмы запускали в работу. Время работы составляло 5—8 мин. Защитная присадка в турбинные и другие механизмы вводилась непосредственно в картеры, заполненные рабочим маслом, или при небольших объемах масляных картеров они заполнялись рабочим маслом с ранее введенной в него присадкой. Консервацию в этом случае производили путем прокачки масляной системы ручным масляным насосом при проворачивании валов вручную в течение 5—6 мин или запуском механизмов в работу, к Редукторы и подшипники изделий больших габаритов консервировали рабочим маслом с защитной присадкой МСДА-11 шприцеванием подшипников и нанесением масла на другие поверхности кистью или облйвом. [c.69]

Циркуляционную систему смазывания применяют в редукторах большой мощности, где смазывание окунанием не обеспечивает подвод масла к трущимся поверхностям. В системе смазывания устанавливают в редукторе масляньи насос, фильтры, редукционный клапан, холодильник и измерительные приборы. Производительность насоса определяют тепловым расчетом редуктора. Ориентировочно принимают ее при г < < 10 м/с — 1 л/мин на 10 мм щирины венца, при г > > 10 м/с — 2 л/мин. Общий объем масла в системе должен быть не менее трехминутного расхода. Масло в зацепление [c.92]

Потребная, теоретическая, объемная производительность масляного насоса о может быть оценена по времени Тнас заполнения номинального объема Ке, описываемого поршнем сервомотора (для дифференциального поршня в расчет следует принимать объем, описываемый малым поршнем). [c.455]

Водяной и масляный насосы, -механизм газораспределения и вентилятор оказывают незначительное влияние на крутгхльные колебания коленчатого вала и потому при расчете это влияние обычно не учитывают. [c.76]

При расчете по формуле (2) коэффициент о ъемного наполнения может быть в зави-симости от конструкции и числа обороте в масляного насоса принят равным 0,75—0,85. При расчете по формуле (1) величину Тц/ с [едует принимать примерно на 4% меньшей. [c.130]

Исходя из найденных таким способом значений / , выбирают (или в более редких случаях проектируют) масляный насос его производительность должна быть равна k Q, где коэфициент /г = 1,4 -=-1,6 учитывает, с одной стороны, разбрызгивание масла внутри коробки скоростей, редуктора и т. д., чрезмерно быстрое протекание масла через смазочные канавки подшипников и т. п., а с другой— неточность расчета. Пр пшмать для коэ тициента к более высокие значения нет надобносги, так как при вычислении расхода масла не принята в расчет отдача тепла от нагревающихся поверхностей путем теплопроводности и лучеиспускания. [c.715]

Эпюры температуры у поверхности опорных поясков распределителя при различных режимах работы насоса НПА-64 показаны на рис. 106, а эпюры давления в распределителе — на рис. 107. В результате проведенных исследований было выяснено распределение давления в масляной пленке торцевого распределителя, определены причины отжима распределителя при высоких скоростях враш,ения и отрыва блока цилиндров от распределителя в переходном. режиме, а также причины повышенного износа распределителя. Анализ результатов измерений позволил установить физическую суш,ность явлений, про-ИСХ0ДЯШ.ИХ в масляной пленке, и определить исходные данные для аналитического расчета плоских торцевых распределителей. [c.199]

Задача машиностроения — выпускать машины, не требующие капитального ремонта за весь период эксплуатации. Текущие ремонты должны быть простыми и нетрудоемкими. Одно из направлений развития машиностроения — разработка конструкций, в которых осуществляется так называемое жидкостное трение. При жидкостном трении поверхности деталей разделены тонким масляным слоем. Они непосредственно не соприкасаются, а следовательно, и не изнашиваются, коэффициент трения становится очень малым ( 0,005). Для образования режима жидкостного трения, например в подшипниках скольжения, необходимо соответствующее сочетание нагрузки, частоты вращения и вязкости масла (см. 16.4). Основоположником жидкостного трения является наш отечественный ученый Н. П. Петров, который опубликовал свои исследования в 1883 г. В дальнейшем эта теория получила развитие в трудах многих отечественных и зарубежных ученых. Теперь мы можем выполнять расчеты режима жидкостного трения. Однако жидкостное трение можно обеспечить далеко не во всех узлах трения. Кроме соблюдения определенных значений упомянутых выше факторов оно требует непрерывной подачи чистого масла, свободного от абразивных частиц. Обычно это достигается при хщркуляционной системе смазки с насосами и фильтрами. Там, где жидкостное трение обеспечить не удается, используют другое направление — применение для узлов трения таких материалов и таких систем смазки, при которых они будут износостойкими. [c.7]

Приведенные расчеты иллюстрируют эффективность перехода к циркуляционной системе смазывания с фильтрацией масла. Недостаток ее заключается в том, что должен быть размещен масляный бак с насосом и соответствующими трубопроводами. Однако это компенсируется увеличением ресурса подшипни- [c.370]

Смазка зубчатых колес редукторов при окружных скоростях до г = = 12... 15 м/с осуществляется окунанием колес в масляную ванну. Такой способ смазки зубьев называется смазкой окунанием или картерной смазкой. Вместимость масляной ванны принимается из расчета 0,35...0,7 л на 1 кВт передаваемой мощности (меньшее значение — при меньшей вязкости масла, и наоборот). Масло должно покрывать рабочие поверхности зубьев, а потери передаваемой мощности на сопротивление масла вращению зубчатых колес и соответственно на нагрев масла должны быть минимальньпли. Так как во время работы редуктора происходят колебания уровня масла, то рекомендуется зубчатые колеса погружать в масляную ванну для цилиндрических передач на глубину не менее 0,75 высоты зубьев, а для конических передач вся длина нижнего зуба должна находиться в масле. Тихоходные зубчатые колеса второй и третьей ступеней редуктора при необходимости допускается погружать в масло на глубину до 7з радиуса делительной окружности. Чтобы избежать глубокого окунания колес в ванну, колеса первой ступени смазывают с помощью смазочной текстолитовой шестерни (рис. 12.33, а) или другого подобного устройства. Иногда для колес разных ступеней предусматривают раздельные ванны. В редукторах с быстроходными передачами применяют струйную или циркуляционную смазку под давлением. Масло, прокачиваемое насосом через фильтр, а при необходимости и охладитель, поступает к зубьям через трубопровод и сопла. При окружной скорости до V = 20 м/с для прямозубых передач и до и = 50 м для косозубых масло подается непофедственно в зону зацепления (рис. 12.33, б), а при более высоких скоростях во избежание гидравлических ударов масло подается на зубья шестерни и колеса отдельно на некотором расстоянии от зоны зацепления. Смазку подшипников редукторов при окружной скорости зубчатых передач V > [c.214]

Смазка подшипников шпинделя шлифовальной бабки. В шпиндельных опорах быстроходных точных шлифовальных станков выделение тепла должно быть минимальным. Поэтому следует применять маловязкие масла. Смазка подшипников должна быть принудительной от специальной масляной системы. Перед поступлением в подшипник масло пропускают через фильтр тонкой очистки. Тщательная очистка масел способствует заметному увеличению долговечности работы механизмов и повышению их надежности. Устройства для тонкой очистки масел для круглошлифовальных станков обычно комплектуются из войлочного фильтра Г43-1, воздушного фильтра Г45-22 и магнитного патрона Г42-1. Войлочные фильтры Г43-1 имеют чугунный стакан, к которому четырьмя винтами плотно прикреплена крышка и труба с прорезями и закрепленными на ней фильтрующими элементами. Диаметр фильтрующих элементов — войлочных (фетровых) колец составляет 40—50 мм. В пакете находится от 13 до 36 колец. Фильтрующие элементы должны быть плотно прижаты друг к другу с таким )асчетом, чтобы фильтруемое масло проходило только через войлок. Тоступающее в фильтр масло омывает фильтрующий пакет снаружи, пройдя сквозь войлок, оно через прорези попадет внутрь трубки и выходит из фильтра. Фильтр тонкой очистки устанавливается на нагнетающей магистрали или на сливе с таким расчетом, чтобы его пропускная способность была выше производительности насоса. Фильтрующие элементы войлочного фильтра надо регулярно менять (не реже одного раза в три месяца). [c.179]

Для разборки двигатель нужно снять с автомобиля в следующем порядке. Сначала слейте масло из системы смазки двигателя (лучше теплое, еще лучше - горячее, сразу после поездки) и охлаждающую жидкость из системы охлаждения (см. п. 2.2). После этого отсоедините и снимите аккумуляторную батарею и радиа-тор ( на автомобилях 2107 - дополнительно электрический вентилятор с кожухом) и другие узлы и детали, которые могут серьезно повлиять на снижение веса двигателя и удобство его демонтажа. Например, снимите головку цилиндров в сборе (см. п. 2.5), генератор, стартер, распределитель, насос охлаждающей жидкости, термостат, масляный фильтр и топливный насос, предварительно отсоединив эти узлы от соединяющих их шлангов, трубок, проводов, тросов и проч. Обратите внимание на соблюдение особой осторожности при отгибании вверх пластины с пазом для крепления трубки, идущей к топливному насосу. Не прикладывайте к трубке большое усилие, поскольку может ослабнуть посадка штуцера в корпусе насоса и появиться течь бензина. Кроме того, при снятии головки цилиндров не торопитесь и удостоверьтесь, что прокладка головки не прилипла одной частью к самой головке, а другой - к блоку цилиндров. В противном случае устраните залипание на детали, где площадь прилипания меньше и где отлипание происходит с меньшим усилием. После этого снимите капот, предварительно отвернув от кузова его петли и сжав, а потом освободив, пружинный фиксатор ролика ограничителя. Теперь отверните посредством изогнутого накидного ключа два верхних болта, крепящие картер сцепления к блоку цилиндров. Потом отверните две гайки верхних подушек опоры двигателя, поднимите домкратом переднее левое колесо, установив под порог кузова надежную опору, и снимите нижний защитный лист. Далее отверните 4 болта, крепящие вертикальный лист (закрывающий картер сцепления), и выверните оставшиеся два нижних болта крепления картера сцепления к блоку цилиндров. Затем установите под картер сцепления подставку высотой 330 мм (лучше деревянный брус размером 150х 150х хЗОО мм) с таким расчетом, чтобы при опускании кузова не был зажат отогнутый на картер край вертикального защитного листа. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...