Характеристика выходящих потоков

Характеристика выходящих потоков [c.124]

В разделах 3.2-3.5 были рассмотрены вариационные задачи, в рещениях которых характеристика исходного потока, выходящая из начальной точки искомого контура, сохраняется. Следующий раздел будет посвящен течениям с головными ударными волнами. [c.147]

Рассмотрим схему обтекания тела вращения (рис. 10.37) сверхзвуковым невязким потоком газа. Перед таким телом возникает головной конический (присоединенный) скачок уплотнения, простирающийся до места его пересечения (точка К) с прямолинейной волной слабых возмущений (характеристикой), выходящей из точки А сопряжения конуса с цилиндром. За точкой К вследствие взаимодействия с другими волнами, выходящими из той же точки А (и ее окрестности), скачок начнет искривляться. Линии возмущений, отразившись от скачка уплотнения, достигают цилиндрической части корпуса. Результатом этого является выравнивание давления на поверхности тела до значения р-о в набегающем потоке. [c.509]

Анализ динамики и статики газов в ограниченном пространстве показывает, что характер движения и количественные характеристики в полном соответствии с теорией определяются при установившемся движении только граничными условиями. Так как в любом месте на стенке скорость газов равна нулю, то граничные условия па входе определяются массой, скоростью и направлением струи, а на выходе — массой, скоростью и расположением отводов для продуктов горения. Существует распространенное мнение, что на характер движения газов в ограниченном пространстве влияют только входные граничные условия. Это мнение базируется на том, что кинетическая энергия входящих струй обычно преобладающе велика по сравнению с энергией выходящих потоков. Приведенное выше положение не совсем правильно. Основное влияние имеют, конечно, входные граничные условия, но влияние выходных граничных условий также существенно. Действительно, при одних и тех же входных условиях место отбора газов из ограниченного пространства влияет и на расположение циркуляционных зон и на кратность рециркуляции, поскольку при благоприятном расположении отводных каналов меньшая доля энергии струй израсходуется на потери, вызванные контактом со стенками и сопротивлением встречных потоков. [c.94]

Выходящий поток требований в зависимости от характеристики СМО составляют в общем случае обслуженные и необслуженные требования. Для автомобильного транспорта обязательным является выполнение необходимых работ по обслуживанию и ремонту, т. е выходящий поток, как правило, состоит из обслуженных требований, т. е. работоспособных автомобилей. [c.89]

В целях экономии воды и исключения случаев загрязнения водоемов сточными водами рекомендуется моечно-очистные системы конструировать замкнутыми. При этом обеспечивается многократное использование моечных растворов и воды. Удаление из моечных растворов механических загрязнений, старых смазочных материалов и других загрязнений производится в специальных очистных сооружениях. Зная характеристики входящих и выходящих потоков, требования к ним, можно выработать параметры, которым должна удовлетворять система очистки, и по ним оценивать методы очистки и конструкцию моечно-очистного оборудования. [c.108]

Точка пересечения характеристики, выходящей из точки М/, с этой окружностью, т. е. точка М, и будет определять направление скорости в точке М, лежащей на свободной границе потока. [c.377]

Математическая модель процесса энергоразделения в пульсационной многокомпонентной струе (см. главу 7) разработана для расчета температурных, фазовых и компонентных характеристик потока, выходящего из полузамкнутой емкости, с конденсацией тяжелых компонентов и их испарением внутри нее. Для уточнения модели предусмотрено использовать температурные характеристики потоков, полученных экспериментально, и метод регрессивного анализа для определения ввода коэффициента учитывающего в уравнении (7.10) изменение энтропии газа в полузамкнутой емкости за слоем столкновения (см. рис. 7.3). [c.259]

Приведем примеры течений, в которых возникает простая волна. Рассмотрим одномерное нестационарное течение. На рис. 2.7 изображено в плоскости t, х движение газа при ускоренном выдвигании (рис. 2.7, а) и вдвигании (рис. 2.6,6) поршня/в трубе. В первом случае возникает простая волна разрежения, во втором — простая волна сжатия (//). В случае простой волны сжатия, которая представляет собой сходящийся пучок прямых, имеет место пересечение характеристик, что приводит к появлению в потоке ударной волны 2. Если поршень выдвигается из газа с постоянной скоростью, то возникает центрированная волна разрежения, которая представляет собой пучок прямых, выходящих из одной точки (рис. 27, в). [c.58]

Сверхзвуковое обтекание тел потоком газа. Опишем алгоритм расчета методом характеристик обтекания плоского или осесимметричного заостренного тела сверхзвуковым равномерным потоком (рис. 4.5, а). Примем, что начальный участок контура тела ОВ является прямолинейным. При этом течение на границе и внутри треугольника ОБА, ограниченного отрезком ОВ отрезком прямолинейной ударной волны ОА, характеристикой-первого семейства АВ, выходящий из точки В, в которой начина- [c.125]

Рассмотрим вначале наиболее простой случай якорная цепь тормозного генератора ТГ замкнута на нагрузочное сопротивление 9 (генератор Г2 отключен либо напряжение возбуждения его равно нулю). В этом случае тормозные характеристики представляют собой прямые линии, выходящие из начала координат (рис. 10, а). Крутизна тормозных характеристик зависит от величины потока возбуждения и нагрузочного сопротивления СН 9. [c.17]

Конструктивная схема многоступенчатого осевого компрессора представлена на рис. 22.1, в. Газ поступает в компрессор через входной конфузор либо прямо на лопатки рабочего колеса первой ступени, либо через лопатки входного направляющего аппарата ВА, создающего предварительную закрутку потока газа, что улучшает рабочие характеристики компрессора. За входным направляющим аппаратом располагаются ступени компрессора. Каждая ступень — совокупность рабочего колеса РК и следующего за ним направляющего аппарата НА. Цель направляющего аппарата — придать потоку газа, выходящему из рабочего колеса, направление движения, необходимое для поступления в следующую ступень. [c.303]

А, лежащей на свободной поверхности струи газа, форма которой неизвестна, но на ней задано постоянное давление. Кроме того, параметры известны в точке М, лежащей в поле течения вблизи точки А (рис. 1.65, в). Необходимо найти координаты и параметры потока в точке С, лежащей на пересечении свободной поверхности и характеристики одного из семейств, выходящей из точки М. [c.76]

На базе системы (2.45) можно найти также индикатрисы плотности потока, выходящего из какой-либо структуры, и другие характеристики ВС. [c.93]

ПОЛОЖИМ, ЧТО конечное состояние газа представляет собой равномерный поток со скоростью V,, параллельной стенке ВС. Тогда поворот будет полностью завершен на второй прямой линии Маха т . Метод характеристик сразу показывает, что все линии Маха, выходящие из точки В, будут прямыми и что на любой из этих линий Маха (скажем, т) скорость в каждой точке будет одна и та же. Если ф —потенциал скоростей, то отсюда следует, что составляющие скорости [c.595]

Ото время как спектральное распределение энергии излучения, выходящего из отверстия в полости, имеет универсальный характер, для теплового излучения с открытой поверхности тела это не так его спектральное распределение зависит не только от температуры, но и от материала поверхности. Для количественной характеристики этого спектрального распределения вводят понятие испускательной способности тела (или Гх), т.е. спектральной плотности потока энергии излучения, испускаемого единичной площадкой поверхности по всем направлениям, так что л (1ш (или Гл(1Я,) представляет собой поток излучения в соответствующем спектральном интервале. Полный поток излучения всех длин волн представляет собой энергетическую светимость / поверхности (см. 1.10). Очевидно, что [c.420]

В качестве примера рассчитано течение диссоциированного кислорода в расширяющейся части осесимметричных сопел с угловой точкой (рис. 1, где АС - контур сопла АВ - начальная и АВ - конечная характеристики разгонного участка - пучка волн разрежения, выходящих из угловой точки Л ВС - замыкающая характеристика). В начальном сечении х = 0) поток равновесный, его параметры постоянны, р = 1 атм, Т = 5000 К, М = 1.001 (М - число Маха, звездочкой обозначены параметры при ж = 0). Па характеристике ВС задавалось постоянное направление вектора скорости ( 9 = 0). Термодинамические функции кислорода брались из работы [3 скоростей реакций рекомбинации - из работы [4 [c.122]

Огибающая всех конусов Маха, которые начинаются в точках сверхзвуковой передней кромки крыла, образует передний фронт возмущений, вызываемых в потоке крылом. Перед этим фронтом, набегающий на крыло сверхзвуковой поток не возмущен. В плоскости X, г возмущенная область ограничена спереди сверхзвуковой передней кромкой ЛЛ и выходящими из нее вниз по потоку характеристиками ЛЛ и А А[ (рис. 3.21.5). [c.379]

Правее точки g граница струи искри1вляется (вследствие уменьшения давления в пучке характеристик). Заметим, что любая характеристика, выходящая из данной точки на кромке сонла, является отрезком прямой только до пересечения с первой характеристикой, выходящей из диаметрально противоположной точки. Участки характеристик, лежащие правее (ниже по потоку) этого пересечения, должны быть криволинейными, так как они проходят в области ускоряющегося течения газа. Отраженные от поверхности струи характеристики образуют сходя- [c.410]

Охлаждающая способность брызгальных устройств или их систем характеризуется значением средней температуры /ср = = ( 1 + 2)/2. Параметры воздуха, как правило, не связаны с нагревом и увлажнением воздуха по мере его проникновения в область капельного потока (рис. 1.5). Исключение составляет комплекс SER, куда входит температура смоченного термометра выходящего из бассейна воздуха, но, как показывает опыт, определить эту температуру в натурных условиях с достаточной точностью маловероятно. Таким образом, во всех безразмерных комплексах теплоотдача с капельной водной поверхности не связана в полной мере с тепловыми характеристиками воздушного потока в области брызгального бассейна, что обусловливает труднооценимую погрешность значений отмеченных комплексов при оценке с их помощью работы различного рода охладителей. [c.24]

Определение скорости и энтрэпии в точке пересечения элемента свободной границы и характеристики из точки, близкой к свободной поверхности, в которой значения скорости и энтропии заданы. Пусть в плоскости х, у в некоторой точке А, лежащей вблизи известного элемента свободной поверхности потока, определены значения компонент скорости и энтропии. Пусть известно еще значение давления р = на свободной границе и значение энтропии а линии тока, совпадающей со свободной границей. Требуется определить скорость в точке, лежащей на пересечении элемента свободной поверхности и характеристики, выходящей из точки А. Эта задача решается аналогично предыдущей. Точка пересечения В характеристики со свободной поверхностью определяется системой уравнений (3.26), где теперь У = Уй есть уравнение свободной поверхности. Скорость в точке пересечения определяется первым уравнением системы (3.27) (уравнением характеристики в плоскости годографа) и уравнением окружности [c.374]

Но указанные формулы в нашем случае упрощаются тем, что течение здесь изоэнтропическое. Это следует из того, что треугольник АВАу лежит за прямолинейным участком ОВ ударной волны. Начиная с точки В, ударная волна искривляется. Зная распределение скоростей вдоль характеристики ВАу методом, разобранным в пунктах 1 и 4 3, определяем участок ВВ ударной волны, а также поле скоростей и энтропию в треугольнике ВВу Ау. Затем опять приходим к задаче определения течения по заданным значениям параметров на характеристике В А и. известной границе тела правее этой характеристики. После решения этой задачи в треугольнике АуВ Аз снова получаем задачу о построении участка ударной волны и определении течения между этим участком и характеристикой В Аз, на которой параметры течения заранее известны. Эта задача опять решается методом, приведенным в пунктах 4 и 1 3. Так шаг за шагом определяется поток вокруг обтекаемого тела. При этом образующая тела вращения может иметь угловые точки (точка О на рис. 95). В этом случае определение течения в пучке характеристик, выходящих из угловой точки, осуществляется методом, изложенным в пункте 2 4. Для этого, прежде всего, необходимо с помощью характеристики КЬ, выходящей из точки границы тела, близкой к D, построить крайнюю левую характеристику ОМ, выходящую из точки О, определить параметры газа на ней, при этом заодно построить также участок ЬМ ударной волны. [c.393]

Ряд задач и процессов в управлении строительным производством, где учет их случайного характера является важным, хорошо описываются моделями теории массового обслуживания. Эта теория начала развиваться применительно к задачам телефонной связи, но затем в силу высокого уровня общности стала использоваться во многих других ойрастях. Система массового обслуживания описывается как совок)ш-ность приборов (обслуживающих устройств), на которые поступают в случайном порядке требования на обслуживание. Совокупность поступающих требований называется входящим потоком требований, а совокупность обслуженных требований — выходящим потоком. Время обслуживания каждого требования случайное, и, следовательно, такой же характер будет иметь выходной поток. В моделях массового обслуживания описываются различные типы поведения входных требований и способов обслуживания. Так, если обслуживающих приборов меньше, чем имеющихся требований, то в одних моделях требования становятся в очередь, в других — они покидают систему необслуженными. Само обслуживание может осуществляться с приоритетом и без него. Имеется много других моделей, в которых учитываются различные особенности входного потока и обслуживающих приборов, что позволяет достаточно точно описывать многие реальные ситуации. Имеются методы, которые позволяют для заданной системы массового обслуживания найти различные характеристики, такие, как среднее время ожидания обслуживания, средняя длина очереди, среднее число требований, оставшихся необслуженными, и т. д. Эти характеристики позволяют оценить заданную систему, а. также усовершенствовать ее организацию и показатели. Модели массового обслуживания используются при описании работы ремонтных служб, управлений механизации, автотранспорта, работы вычислительных центров, ЭВМ и т. д. [c.112]

Смена режима работы с охлаждения на подогрев осуществляется перемещением вихревых труб 3 и 5, имеющих общую диафрагму, вниз. В результате чего к источнику сжатого воздуха подключается сопловой ввод вихревой трубы J, а выходящий из ее горячего конца подогретый поток подается на подофев камеры термостатирования. Одна из возможных перспективных схем вихревого термостата была использована при разработке для ЦНИЛ (г. Липецк) установки, предназначенной для испытания стройматериалов по действующим стандартам на морозостойкость и термоудар. Созданная конструкция позволяет проводить испытания образцов, помешенных как в газообразную (воздух), так и в жидкую (вода, растворы солей) среды. Техническая характеристика термостата [c.241]

Всякое излучение кроме всех прочих характеристик (яркость, спектральный состав, поляризация и т.д.) характеризуется и энтропией (опять той самой проклятой энтропией, которую на горе всем инверсионщикам придумал Р. Клаузиус). Она равна нулю только у монохроматического (одноцветного) когерентного излучения, где все кванты имеют совершенно одинаковую частоту синхронных колебаний. Такое высококачественное излучение имеет эксергию, равную энергии, и может, следовательно, в принципе целиком быть преобразовано в работу. Если же поток излучения характеризуется широким спектром разных частот, то его энтропия может быть значительной она тем больше, чем больше беспорядок , получающийся при наложении разных частот в одном общем потоке излучения. Так вот, антистоксова люминесценция как раз характеризуется тем, что накачка люминофора энергией ведется излучением с узким спектром частот (т. е. с малой энтропией), а выдает он излучение с широким (т. е. с большой энтропией) поэтому радоваться тому, что W2>Wu а Q извлечено из окружающей среды и концентрируется , нет оснований. Наоборот, следует признать, что процесс идет с ухудшением энергии уходящий поток излучения уносит большую энтропию, чем приносят входящие потоки энергии (рис. 5.9,6). Прирост энтропии AS связан с необратимостью реального процесса в люминофоре. Налицо явная, как говорят шахматисты, потеря качества . Это видно и из эксергетического баланса (рис. 5.9, в) выходящая эк-сергия меньше входящей на величину потери D. [c.214]

Во-вторых, при указанных выше соотношениях скоростей газа и воздуха процесс горения начинается на расстоянии 20—40 мм от распределительной трубы. По данным Института газа Академии Наук УССР, даже при работе на холодном воздухе температура распределительной трубы в отдельных местах достигает 330 и даже 530° С. Находясь в столь неблагоприятных условиях, распределительная труба часто подвергается короблению и усиленной коррозии. Кроме того, нарушения равномерности истечения газа по длине трубы иногда возникают вследствие термического разложения углеводородов, приводящего к закоксовыванию отверстий и к постепенному уменьшению расхода газа. Температурные условия, в которых работает газораспределительная труба, можно смягчить путем некоторого усложнения конструкции горелки. В Куйбышевском политехническом институте разработана подовая горелка с двусторонним подводом газа в канал-смеситель из распределительных труб, защищенных от излучения топки и газового факела. Шаг отверстий выбирается таким образом, чтобы газовые струи, выходящие из отверстий одной газораспределительной трубы, не сталкивались со струями, выходящими из отверстий другой трубы [Л. 1 17]. Подробных данных об эксплуатационных характеристиках подовых горелок с двусторонним подводом газа в литературе еще нет. В частности, надлежит выяснить, как отразится на надежности работы горелки изменение условий омывания газораспределительной трубы воздушным потоком. [c.140]

В результате последовательного поворота стенок сопла образуются две распределенные стационарные волны разрежения, при переходе через которые поток расширяется и достигает заданной скорости. Расчетная скорость Я](М ) будет достигнута в пределах зоны пересечения волн разрежения на участке NL. За последней характеристикой LQ, угол наклона которой равен oi,Q = ar sin (l/Mj), поток должен иметь равномерное поле скоростей, в каждой точке которого скорость равна Мь Все линии тока правее LQ должны быть параллельными оси сопла. Отсюда, следует, что каждую звуковую волну, отраженную от противоположной стенки и выходящую за пределы А Е, необходимо погасить соответствующим поворотом стенки на угол, равный углу отклонения потока в такой волне. Начиная от точки А стенку сопла поворачивают так, чтобы падающие на нее волны NS, PF и т. д. не отражались. Таким образом, на первом участке стенки сопла поворачивают в направлении от оси сопла, а на втором участке, где волны, отражаемые от противоположной стенки, гасятся, наклон стенки постепенно уменьшается и в точке Q Q—0. В пределе при уменьшении бо ломаная стенка AAnQ переходит в плавно искривленную стенку. [c.230]

Естественно, что при определении мощности излучателя с помощью подобных приборов приходится снимать характеристику направленности так же, как это делается в случае использования датчиков давления. Трудности измерения плотности энергии радиометром и диском Рэлея связаны с тем, что для получения достаточной чувствительности приборы должны быть тщательно выполнены и отюстированы. Частотный диапазон таких приборов довольно сильно ограничен при отклонении размеров диска В от соотношений Я.//)>>10 (для диска Рэлея) и 01Х = 5- 7 (для радиометра) точность измерения существенно снижается. Кроме того, оба прибора очень чувствительны к воздушным потокам, поэтому приходится принимать специальные меры для ослабления влияния воздушного потока, выходящего из сопла генератора. С этой целью Гартман проводил измерения на больших расстояниях и, кроме того, защищал чувствительный элемент несколькими слоями плотной марли но ткань вносит дополнительное затухание, поэтому были проведены дополнительные опыты для его определения. [c.29]

Рассмотрим в физической плоскости узел характеристик первого семейства, выходящих из угловой точки А (будем далее называть его узлом А). Если течение за ударной волной всюду сверхзвуковое, то каждая характеристика узла либо пересекает ударную волну, либо уходит на бесконечность. В соответствии с этим в плоскости иу каждая характеристика первого семейства, проходящая через характеристику а1а2, должна либо попасть на ударную поляру, либо в точку п, также лежащую на ударной поляре и изображающую равномерный прямолинейный поток на бесконечном удалении. [c.263]

На рис. 41 приведены обобщенные характеристики вихревой трубы, предложенные А. П. Меркуловым [33]. Они представляют собой зависимость произведения безразмерных величин fiiix от ц,. Пучок лучей, выходящих из точки ц = О, соответствует холодному потоку 1]х, а пучок, выходящий из точки ц = 1, горячему потоку т р. Степень расширения я = pi p является параметром кривых. [c.105]

Дальнейшее течение газа будет зависеть от формы стенок сопла. Стенкам сопел требуется придать такую форму, чтобы начиная от точки В вниз по потоку течение было равномерным. Тогда так же, как и в плоском случае, характеристики, исходящие из точки В плоскости X, у, должны быть прямыми линиями, на которых скорость постоянна по величине и направлению и равна скорости в точке В. В этой постановке линии тока, выходящие из точек А и которые и необходимо принять за стенки сопла, строятся следующим образом. На характеристике АВ и прямолинейной характеристике ВС параметры потока заданы. Если на АВ и ВС взять достаточное количество близких точек и через эти точки проводить характеристики другого семейства, то с помощью (4.1) и (4.2) разностным методом так же, как в плосконараллельном случае, определится поток в некотором криволинейном характеристическом четырехугольнике АВСО. Но теперь, в отличие от плоскопараллельного сопла, характеристики обоих семейств в этом четырехугольнике будут криволинейными. Имея достаточно густую сетку характеристик в этом четырехугольнике, приступим к построению линии тока, выходящей из точки А, которая должна заменить стенку. Из точки А проводим касательную к стенке до пересечения с первой характеристикой если такое пересечение происходит не в узлах сетки, то значение скорости в точке пересечения Ау определяется интерполяцией по значениям скорости в двух близких узлах, находящихся на этой характеристике. [c.380]

Ток плазменной сварки является главнейшим параметром. От его величины зависят тепловые и геометрические характеристики дуги, проплавляющая способность, давление и стабильность горения дуги при заданных диаметре и длине канала сопла плазмотрона. При повышении сварочного тока эффективная мощность процесса, плотность теплового потока в центре пятна нагрева и диаметр пятна нагрева заметно увеличиваютЬя (рис. 6.2). Уменьшение диаметра канала сопла приводит к уменьшению диаметра дуги (увеличению коэффициента сосредоточенности теплового потока, поступающего в изделие), росту эффективной тепловой мощности и давления дуги, поэтому при заданной глубине проплавления скорость сварки повышается. Кроме того, уменьщается объем жидкой сварочной ванны и улучшается качество формирования щва, особенно при сварке со сквозным проплавлением. Наиболее эффективно сжимается дуга при использовании сопл с дополнительными каналами, выходящими внутрь сопла (рис. 6.3). [c.408]

Для определения пола скоростей воспользуемся условием, что в рассматриваемом плоским потоке все характеристики первого семейства, выходящие из точек Ап-2. -4п-1, как и характеристика ADm, будут прямыми (см. рис. 5.5.3). Наклон каждой характеристики к радиальной линии определяется соответствующим углом Маха ni = ar sin (1/М,). H2=ar sin О/ г) и т. д., а скорость вдоль характеристики —соответствующим ее значением в начальных точках Ai, At..... [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...