Сплавы поршневые

При установке поршневого пальца в поршнях из алюминиевых сплавов вследствие высокого, значения коэффициента линейного расширения алюминиевых сплавов первоначальный (холодный) зазор между пальцем и бобышками поршня при рабочих температурах резко увеличивается, в связи с чем возникает опасность разбивания соединения. Это заставляет сажать пальцы в отверстие бобышек с первоначальным натягом, который при нагреве [c.5]

Электродуговые печи применяются для плавки жаропрочных сплавов и отливки наиболее ответственных деталей, так как их поршневые и уплотнительные кольца из чугуна. При этом электроды не контактируют с жидким металлом, т.е. не происходит дополнительного науглероживания расплава и взаимодействия с высокотемпературными газами. [c.243]

Изучая затвердевание цилиндрических заготовок диаметром 50 и высотой 76 мм из сплава марки LM6 (типа АЛ2) при атмосферном давлении и поршневом давлении 351,5 МН/м , авторы работы [31] показали, что поршневое давление приводит к повышению температуры эвтектики (рис. 5, кривая 2) и возрастанию скорости затвердевания. При указанном поршневом давлении температура затвердевания эвтектики повысилась примерно на 11—12° С. [c.13]

Кривые охлаждения алюминиевого сплава марки LM6 в условиях атмосферного (1) и поршневого (2) давления, равного 345 МН/м2 [c.13]

Скрытая теплота кристаллизации несколько повышается с ростом давления увеличивается и плотность. В табл. 1 приведены данные об изменении плотности некоторых сплавов в слитках, закристаллизовавшихся под поршневым давлением. [c.15]

При проведении опытов по кристаллизации под поршневым давлением алюминиевых сплавов наблюдали пе- [c.20]

Результаты экспериментов [44], проведенных на слитках диаметра 30 и высотой 70 мм и закристаллизованных под поршневым давлением, показали, что при увеличении давления плотность дислокаций, определенная методом ямок травления, возрастает (рис. 12). При этом наибольшее изменение плотности дислокаций наблюдается при приложении давления до 200 МН/м . В этом же интервале давлений наиболее существенно измельчается структура сплавов и металлов, а также происходит изменение и других структурных характеристик [c.30]

Исследовано [55] насыщение расплава чистого алюминия (99,999%) водородом на плотность слитков диаметром 50 и высотой 160 мм, закристаллизованных под атмосферным давлением и поршневым давлением до 200 МН/м . Сплав выплавляли в высокочастотной индукционной печи с графитовым тиглем и продували водяным паром при его расходе 1—2 л/мин. Затем газонасыщенный расплав заливали в металлическую матрицу, нагретую до 150° С, в которой он затвердевал под атмосферным или поршневым давлением. Установлено, что макроскопические дефекты в слитках, содержащих водород, уменьшаются по мере увеличения давления и почти полностью исчезают при давлении 50 МН/м . При этом с увеличением давления (свыше 20 МН/м ) значения плотности выравниваются по высоте слитка, приближаясь к максимальным. [c.42]

Схемы кристаллизации металлов и сплавов под поршневым (а, 6), пуансон-ным (в, г) и пуансоно-поршневым (д, е) давлением и используемых для этого [c.70]

В условиях кристаллизации под поршневым давлением после соприкосновения пуансона с поверхностью расплава начинается рост твердой корки и со стороны пуансона—верхнего торца формирующейся заготовки. Под действием прикладываемого давления происходит сжатие наружной боковой твердой корки по высоте и ее плотное прилегание к стенкам матрицы за счет устранения образовавшегося газового зазора, при этом последнее осуществляется через незатвердевшую часть сплава. Затвердевание заготовки (например, слитка) с момента приложения давления происходит в условиях всестороннего неравномерного сжатия. [c.80]

К/с при поршневом прессовании и около 15 К/с при пуансонном. Возрастает и константа затвердевания, которая для стакана (Zot = 40- 43 мм) из серого чугуна равна 2,47 4,48 и 5,65 см/мин° для атмосферного давления и поршневого и пуансонного давлений 109 МН/м соответственно [74]. Для слитка диаметром 100 и высотой 80 мм из сплава АЛ2 эта константа при атмосферном и поршневом давлении 200 МН/м равна 3,57 и 8,05 см/мин° соответственно. [c.90]

Кристаллизация под поршневым давлением сплава АЛ2 (слиток D=80 мм, HID—0,75) с использованием обычного прессующего пуансона приводила к образованию усадочных раковин при Р=АО МН/м и их полному устранению при Р— 20 МН/м . Использование промежуточной рабочей жидкости позволило получить качественные заготовки при Р= 10 МН/м . [c.99]

Н. Н. Белоусов [3] исследовал формирование слитков из алюминиевых сплавов с применением радиоактивных изотопов. Для этого предварительно приготовляли лигатуры, состоящие из исследуемого сплава и радиоактивного изотопа. Вначале в матрицу заливали обычный сплав, а перед опусканием пуансона в верхнюю часть матрицы заливали сплав с радиоактивным изотопом. Изучение авторадиограмм, снятых с центральных продольных сечений слитков (Z) = 125 мм, Я//)=2), показало, что при кристаллизации слитков под атмосферным давлением радиоактивный изотоп распространялся на меньшую глубину, чем при кристаллизации под поршневым давлением. Однако под действием поршневого давления изотопы не проникают в нижнюю часть слитка. Это свидетельствует о том, что влияние давления, приложенного в процессе затвердевания сплава, распространяется в основном на верхнюю часть слитка. [c.99]

Можно отметить значительную неравномерность механических свойств и пористости сплава АЛ8 по высоте слитков, затвердевших под поршневым давлением. Наиболее высокие показатели свойств и наименьшая пористость получены у образцов, вырезанных из верхних зон слитков (Z)=60 мм, HjD — A). [c.100]

Способ кристаллизации под высоким поршневым давлением можно использовать для определения суммарной усадки любого сплава. Если известны объем залитого в матрицу расплава и объем того же металла в твердом состоянии, определяемый преимущественно высотой полученного слитка, то при условии отсутствия внутренних усадочных дефектов разность объемов будет характеризовать суммарную объемную усадку сплава. [c.100]

Исследование структуры слитков из алюминиевых сплавов, затвердевших под поршневым давлением, привело к таким же результатам, что и для сплавов на основе меди. При воздействии давления измельчается структура не только твердого раствора, но и других фаз. [c.114]

В макроструктуре слитков (Z) = 114 мм, HjD = ) из алюминиевого сплава АЛ2, затвердевших под атмосферным давлением, наблюдается значительный слой столбчатых кристаллов, переходящих в крупные равноосные зерна. Отливки, затвердевшие под поршневым давлением, также состоят из двух зон, но столбчатые кристаллы гораздо мельче, занимают меньшую площадь. В последнем случае столбчатая зона образуется в основном до приложения давления. [c.114]

Н. Н. Белоусов и др. [4], исследуя влияние малых добавок (до 0,2%) бериллия, циркония, титана и марганца на структуру сплава АЛ8 в слитках (Z)=120 мм, Я/D =1,5), кристаллизация которых происходила под атмосферным и поршневым давлением 200 и 400 МН/м , показали, что, как и для других сплавов, ощутимое улучшение механических свойств наблюдается при поршневом давлении до 200 МН/м . Более высокое давление не приводит к, заметному улучшению свойств сплава. Наряду с прочностными повышаются и пластические свойства. В этом отношении поршневое давление дает максимальный эффект в сплаве АЛ8 без добавок или с добавкой какого-либо одного элемента. Введение в сплав всех указанных добавок дает менее значительный эффект. [c.123]

При кристаллизации под поршневым давлением постоянная решетки всех сплавов заметно уменьшается при давлении до 200 МН/м , при этом на периферии уменьшение более заметно, чем в центре слитка с последующим повышением давления до 400 МН/м постоянная решетки меняется незначительно. Приложение давления не увеличивает искажения второго рода, спо- [c.123]

Влияние атмосферного (числитель) и поршневого (знаменатель) Р=100 МН/м давлений на механические свойства сплавов систем А1—Mg и А1—Si—Mg показано ниже [83, 84] [c.124]

Вредное влияние железа на свойства алюминиевых сплавов общеизвестно. Поршневое давление 200 МН/м позволяет уменьшить это влияние в сплавах системы А1—Si—Mg, если содержание железа не превышает 0,8%. При дальнейшем увеличении содержания железа в сплаве до 2% пластические свойства слитков, затвердевших под поршневым давлением, не превышают свойств обычных кокильных отливок как в литом состоянии, так и после термической обработки. Это указывает на то, что и для кристаллизации под механическим давлением необходимо готовить расплавы со всей тщательностью, не допуская присутствия вредных примесей сверх пределов, указываемых в технических условиях. [c.125]

Вместе с тем известны и полезные добавки — модификаторы, приводящие в обычных условиях литья к измельчению структуры и повышению механических свойств сплавов в литых заготовках. Полезное влияние модификаторов сохраняется и в условиях кристаллизации под поршневым давлением (знаменатель, Р=200 МН/м2) [c.126]

Резцы, оснащенные естественными алмазами, давно применяют для тонкого растачивания отверстий в деталях из цветных металлов, например, отверстий под поршневые пальцы в поршнях из алюминиевого сплава, вкладышей подшипников скольжения из бронзы. Наряду с естественными в этих целях все больше применяют синтетические алмазы, имеющие структуру типа баллас и карбонадо размерная стойкость их в 5—6 раз выше стойкости твердого сплава. [c.6]

По данным Л. Г. Одинцова и М. Д. Бочкарева, износостойкость стальных азотированных гильз и поршневых колец, работающих в паре с ними, за время, которое потребовалось для полного исчезновения с гильзы сетки каналов, возросла в 1,4—1,5 раза. Оптимальной оказалась сетка, занимающая 25—40% всей поверхности. По мере износа ширина канавок и площадь, занимаемая ими, уменьшаются, поэтому вначале канавки должны занимать 40—45% всей поверхности. Виброобкатывание полностью устраняет случаи задира поверхностей. Такой же эффект виброобкатывание оказывает на работу поршней, изготовленных из алюминиевого сплава АК-4. Для данного материала, наряду с алмазом, целесообразно применение наконечников из твердого сплава, например ВК-8, с рабочей частью, заправлен- [c.134]

Уплотнительные поверхности корпуса и тарелки наплавлены сплавом повышенной стойкости, Поршень в поршневой камере и соединение корпуса с крышкой уплотняются прессованными сальниковыми кольцами из шнура сквозного плетения марки АГ-1. Соединение корпуса с крышкой бесфланцевое, само- [c.157]

Сплав АЛб нашел широкое применение для литья средненагруженных корпусных деталей, работающих при обычной температуре, а также для литья деталей, работающих при температуре до 250° С (головки цилиндров поршневых деталей воздушного охлаждения, деталей агрегатов и т. д.). [c.89]

Остов отливается из чугуна или алюминиевого сплава. Картер состоит из верхней и нижней половин, соединяемых шпильками. В верхней части картера крепятся анкерами блок-цилиндры с блок-крышкой. Нижняя часть картера закрывает полость верхнего картера и образует маслосборник. Втулка цилиндра чугунная либо стальная. Коленчатый вал из легированной стали имеет полые шейки рамовые шейки лежат на подвесных подшипниках, залитых свинцовистой бронзой шатуны штампованные, из легированной стали. Поршень штампованный, из алюминиевого сплава поршневой палец плавающего типа. Топливная система состоит из подкачивающего насоса коловратного типа, шести-плуцн ерного насоса и форсунки ( с = 7 с = 0,25 мм йс 140°). Дизель имеет два распределительных вала для двух впускных и двух выпускных клапанов. Система охлаждения для стационарных установок открытая, проточной водой для судовых установок (ЗД(3 и ЗД12) — замкнутая, двухконтурная. Масляный насос трехсекционный. Регулятор всережимный либо однорежимный. Пуск от электростартера или сжатым воздухом. Судовая модификация (ЗД6 и ЗД12) снабжается реверс-редуктором с передаточным отношением [c.15]

Поршень отливается из алюминиевого сплава. Поршневой палец плавающего типа от осевого смещения предохраняется стопорными кольцами. На головке порщня расположены четыре поршневых кольца — три компрессионных и одно маслосбемное. Верхнее кольцо хромировано. Наружные боковые поверхности второго и третьего колец обработаны с очень небольшой конусностью кольца устанавливаются большим основанием конуса вниз. Маслосъемное кольцо комбинированное и изготовляется в двух вариантах тройным, составленным из двух чугунных колец скребкового типа и стального кольца между ними, и двойным с расширителем. На чугунных кольцах трущаяся поверхность хромирована. Применение колец рациональной конструкции позволило, несмотря на уменьшение числа колец с пяти до четырех, снизить расход масла до 1 % расхода топлива. [c.230]

Главный и прицепной шатуны штампованные, двутаврового сечения, с центральными отверстияхми для подвода масла к поршневому пальцу и для частичного охлаждения поршня путем опрыскивания внутренней его поверхности маслом. Поршень — кованый, штампованный из алюминиевого сплава АК-4, имеет кольце-держатель нз специального сплава. Поршневой палец плавающего типа. Компрессионные кольца хромированные. Впускные и выпускные клапаны из жаропрочной стали. Крышки цилиндров цельнолитые из высокопрочного чугуна. Воздух в цилиндры подается турбокомпрессором ТК38В с промежуточным охлаждением водовоздушными охладителями. [c.24]

В современных литейных автоматах английской фирмы Хлорайд , в отличие от описанных выше машин, плавильный котел монтируется отдельно. Это позволяет от одного котла 1 питать сплавом одновременно два литейных автомата (рис. 4-2). Температура сплава в котле поддерживается немного выше температуры плавления и только при подаче сплава поршневым насосом в заливоч- [c.108]

До 1я поршневых сплавов важно иметь максимальную теплопроводность, минимальные коэффициент трения и плотность. Сплавы АК2 и А1<4 имеют плотность 2,80 г/см коэффициент линейного расширения при 20—400°С равен 22. Теплопроводность сплавов АК2 и АК4 1,55 и 1,68 Дж/(см-с-°С) соот-ветствеи ю. [c.595]

После реконструкции, проведенной с целью устранения недостатков, выявившихся при эксплуатации, завод-автомат выполняет автоматически в определенной последовательности следующие стадии производственного процесса на позициях / — загрузка чушек алюминиевого сплава 2—плавление, рафинирование и очистка сплава от шлака 3 — кокильная отливка 4 — отрезка литников и возврат их в плавильную печь для переплавки 5 — загрузка контейнеров поршнями 6—термическая обработка 7 — автоматический бункер 8 — возврат контейнеров 9 — обработка базовых поверхностей (одновременно у двух деталей) 10 — черновое растачивание и зацентровка (одновременно четырех деталей) 11 — черновое обтачивание (одновременно четырех деталей) 12 — фрезерование горизонтальной прорези (одновременно у четырех деталей) 13 — сверление десяти смазочных отверстий в каждой детали (одновременно у четырех деталей) 14 — чистовое обтачивание (одновременно четырех деталей 15 — разрезание юбки и срезание центровой бобышки (одновременно у четырех деталей) 16 — подгонка веса поршней (одновременно у двух деталей) путем удаления лишнего мет 1лла на внутренней стороне юбки 17 — окончательное шлифование на автоматическом бесцентрово-шлифовальном станке (одновременно четырех деталей) 18 — мойка 19 — автоматический бункер 20 — обработка отверстий под поршневой палец (тонкое растачивание отверстий растачивание канавок под стопорные кольца развертывание отверстий) 21 —мойка 22 — контроль диаметров и конусности юбки и сортировка на размерные группы 23 — контроль формы и размеров отверстий под палец и сортировка на размерные группы 24 — покрытие поршней антикоррозийной смазкой (консервация) 25 — завертывание в водонепроницаемую бумагу (пергамент) 26 — набор комплекта поршней, формирование картонной коробки, заклейка ее и выдача. [c.467]

Комплексно-легированные чугуны тугоплавкими элементами (Ni, Сг, Мо, W) для литья поршневых и уплотнительных колец авиационных двигателей выплавляют в электродуговых и индукционных печах. Жаропрочные стали для литья формообразующих деталей, а также, например, жаропрочный сплав 38Х18Н25Ф2Л для литья поддонов прокалочных и термических печей выплавляют в электропечах открытого типа. [c.261]

Поршневое прессование. Изучение усадочных процессов в слитках диаметром 55 мм и отношением HjD от I до 4 из сплавов с узким (латунь ЛМцА57-3-1, бронза Бр.АЖ9-4) и широким (бронза Бр.ОФЮ-1) интервалом кристаллизации показало, что при атмосферном давлении в первых образуется концентрированная усадочная раковина с небольшой зоной пористости под ней (рис. [c.95]

Это подтверждено Н. Н. Белоусовым и А. А. Додоно-вым [7], исследовавшими влияние поршневого давления в пределах 30—500 МН/м на образование усадочных дефектов в слитках (Z) = 130 мм, Н—300 мм) из алюминиевых сплавов АЛ2 и АЛ8. По их данным, для устранения усадочной пористости в осевой зоне слитка из сплава АЛ8 необходимо давление 120 МН/м . При изготовлении слитка из сплава АЛ2 под таким же давлением усадочная пористость в осевой части полностью не устраняется. Только при повышении давления более чем в два раза (до 250 МН/м ) достигается достаточная плотность по всему сечению слитка. [c.96]

Таким образом, для получения качественных слитков необходимо поршневое давление не менее 150— 200 МН/м (в зависимости от марки сплава), чтобы деформировать наружную твердую корку и пропрессовать центральные зоны. [c.98]

Закономерности в формировании структуры слитков из латуни ЛМцА57-3-1 при кристаллизации под поршневым давлением справедливы и для других металлов и сплавов. [c.112]

Некоторые из новых литейных сплавов на основе алюминия испытывают в условиях кристаллизации под поршневым давлением. Одним из таких сплавов является сплав АЛЗМ, содержащий 3,0—3,67о Si 0,15— 0,30% Mg 3,5—4,5,%i Си 0,05—0,30% Ti, остальное алюминий. Из этого сплава изготовляли слитки (Д = = 96 мм) при кристаллизации под поршневым давлением 340 МН/м [5]. Установлено, что условия кристаллизации оказывают большое влияние на структуру слитков. При литье в сухую песчаную форму и кристаллизации под атмосферным давлением наблюдается крупнозернистая структура твердого раствора с грубыми выделениями эвтектики по границам зерен, а в процессе кристаллизации под поршневым давлением в металлической прессформе измельчение зерен твердого раствора и включений избыточных фаз. [c.122]

Механические свойства сплавов АЛЗМ в слитках -при кристаллизации под атмосферным (числитель) и поршневым (знаменатель) давлением [c.123]

На основании рассмотренных данных можно сделать вывод о том, что механическое давление (независимо от характера приложения — поршневое, пуансонное или пуансено-поршневое) способствует измельчению структуры не только сплава в целом, но и отдельных ее составляющих. Иначе говоря, механическое давление оказывает модифицирующее действие на структуру металлов и сплавов. [c.147]

Область применения сплава АЛ5. Сплав АЛ5 применяется длп нзготовленив крупных, несущих высокие статические нагрузки деталей, отливаемых в землку и кокиль. Может применяться для изготовления детален, работающих при повышенных температурах. Из него изготовляются блоки, головки и рубашки цилиндров поршневых двигателей водяного охлаждения, головки двигателей воз.-душного охлаждения, а также картеры поршневых двигателей. [c.82]

Разработанный В. М. Пляцким 173] метод литья с кристаллизацией под поршневым давлением и его вариант — штамповка жидкого металла — получили широкое промышленное применение для цветных сплавов. Залитый в открытую металлическую форму металл подвергается гидравлическому или пневматическому давлению в процессе затвердевания. Давление передается на специальных прессах пуансоном на верхнюю торцевую поверхность заготовки (рис. 13, слева). При этом металл предварительно выдавливается в соответствуюш ую полость — матрицу (рис. 13, справа). Металл выдерживают в форме до затвердевания, после чего выдают готовую заготовку. Затем цикл повторяется. Отливки получаются плотными, без прибылей, с минимальными припусками на механическую обработку. Этот метод получил распространение и за рубежом. [c.95]

Улучшение прирабатьшаемости и износостойкости поршневых колец может быть достигнуто установкой вставок из меди и ее сплавов (табл. 31). Давно замечено, что по длительности облагораживающего действия такие биметаллические кольца превосходят другие варианты колец. [c.168]

Ярким примером служат трущиеся детали компрессоров домашних холодильных машин. Условия работы узлов трения комгфессора тяжелые (частые пуски и остановки), что приводит к возникновению на трущихся поверхностях граничного и полусухого трения. Однако, несмотря на то, что в узлах трения компрессоров работают пары сталь—сталь, задиров и схватывания не наблюдается. Причиной этого является то, что трущиеся пары (поршень—цилиндр, шатун—поршневой палец, шатун—шейка коленчатого вала, коленчатый вал—подшипники) работают в режиме ИП. Указанные узлы трения смазываются масло-фреоновой смесью, которая, проходя через трубки из медных сплавов, захватывает ионы меди, осаждающиеся на трущихся поверхностях стальных деталей. Эти поверхности в результате длительной работы покрываются тонким слоем меди, что и создает условия безызносного трения. [c.170]

Плоские уплотнительные поверхности наплавлены сплавом повышенной стойкости. Поршень в поршневой камере уплотнен прессованными сальниковыми кольцами из шнура сквозного плетения марки АС с графитовой прослойкой. Соединение корпуса с крышкой — фланцевое на паронитовой прокладке. Основные корпусные детали клапана выполняются из углеродистой стали, поршень — из легированной стали 12Х1МФ. Герметичность клапана при рабочем давлении обеспечивается по 2-му классу ГОСТ 9544-75. Пропускная способность клапана 250 т пара в час. Гидравлические испытания клапана на прочность проводятся пробным давлением 15 МПа, на герметичность соединений — давлением [c.159]

Структура сплава АЛ 10В является более гетерогенной, чем у сплавов АЛЗ, АЛб. В основном он применяется для литья поршней, термически обрабатываемых по режиму Т2, т. е. нагрев при 200 10° С в течение 5—10 ч. Сплав изготавливается из вторичных отходов и поэтому он имеет очень широкие пределы по химическому составу, следовательно, и нестабильность физико-механических и литейных свойств, в связи с чем поршни из этого сплава на двигателях очень часто не выдерживают указанные в технических условиях ресурсы двигателя. Поршни часто выбывают из строя из-за трещин, особенно тогда, когда они термически обработаны по режиму Тб. В этом случае жаропрочность сплава АЛ10В значительно ниже, чем у поршней, обработанных по режиму Т2. По литейным свойствам и жаропрочности сплав АЛШВ значительно уступает другим поршневым сплавам (АЛ26, АЛЗО и др.). Поэтому сплав АЛ10В не рекомендуется применять для поршней. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...