Общие расчетные соотношения

Общие расчетные соотношения [c.22]

Некоторые общие расчетные соотношения для линий передачи [c.630]

Как отмечалось ранее, конвективный теплообмен в условиях ЖРД определяется параметрами ПС в пристеночном слое. Кроме того, на конвективный теплообмен в условиях ЖРД влияют п )оцессы диссоциации — рекомбинации, химические реакции горе-дия, испарения и разложения жидких компонентов в пограничном слое. Учесть все эти факторы трудно. Поэтому при выборе общих расчетных соотношений конвективного теплообмена в условиях ЖРД учитывают только влияние диссоциации — рекомбинации. Остальные факторы должны, если это окажется необходимым, учитываться при непосредственном расчете. [c.25]

Конструктивно-подобным рядом называется счетное множество ЭМП, элементы которого сохраняют подобие конструктивных данных и расположены в определенном порядке, например по возрастающей мощности. Подобие конструктивных данных обычно понимается как геометрическое, т. е. элементы ряда имеют одинаковые конструктивные рещения и одинаковое отнощение геометрических размеров. Проектирование элементов геометрически подобного ряда осуществляется при дополнительных предположениях, которые приводят к достаточно общим, но зато приближенным расчетным соотношениям. Например, при постоянстве плотности тока и индукции удается получить простые зависимости между главными размерами и некоторыми показателями электрических машин, с одной стороны, и мощностью — с другой [47]. [c.204]

Использование аппарата теории подобия позволяет провести общую классификацию характерных случаев поведения газовых пузырей в жидкости, а порой определить и структуру расчетного соотношения для скорости всплытия. Различные числа (критерии) подобия удобно представлять как меру отношения некоторых сил, действующих в объемах соприкасающихся фаз и на границах раздела. Условимся относить эти силы к единице площади. Тогда, используя, например, уравнение сохранения импульса (1.4г), можно получить следующие оценки силы инерции [c.202]

Предполагается, что в дифференциальном уравнении теплопроводности (15.4) и в полученных на его основе расчетных соотношениях теплофизические свойства материала постоянны и, в частности, от температуры не зависят. В действительности в общем случае теплофизические свойства материалов зависят от их параметров состояния. [c.222]

Формулы (8.33) и (8.34) показывают, что отклонение оси от первоначального положения для плоской струи больше, чем для круглой. Структура приведенных расчетных соотношений может быть получена из общих соображений теории механического подобия и теории размерностей. [c.341]

Сопоставляя расчетные соотношения для интенсивности изнашивания при упругом и пластическом контактах, можно установить много общих закономерностей. В том и в другом случае износ пропорционален номинальному давлению в степени больше единицы качественно одинакова связь между интенсивностью изнашивания и константой шероховатости Р, аналогична зависимость скорости изнашивания и коэффициента трения. Физико-механические свойства материала удобно пред-l+P v [c.67]

Для описания в общем виде соотношения между термическими величинами пара перед и за скачком требуется располагать уравнением состояния, распространяющимся вплоть до верхней ветви пограничной кривой. Известные в настоящее время уравнения состояния реальных газов (например, [Л. 13, 22]) отличаются весьма громоздким строением, значительно затрудняющим их использование в расчетной практике. Еще более сложную структуру приобретают зависимости, связывающие характерные величины в рассматриваемом процессе. [c.246]

Больщая работа по изучению кризиса теплообмена второго рода проделана во ВТИ. На основании ее оказалось возможным составить таблицы и построить расчетные соотношения для определения л р в равномерно обогреваемых круглых трубах в широком диапазоне режимных параметров. Аналогичная работа, однако, в значительно меньшем объеме выполнена и для кольцевых каналов. Предложенные расчетные зависимости отражают тот факт, что для заданной геометрии экспериментального участка величина х р является функцией только давления р и массовой скорости жидкости pw, т.е. в общем виде представляется 84 [c.84]

Для проверки расчетных соотношений (3.31)—(3.34) Ю. Г. Рысь исследовал одиночные болтовые соединения без стыка и со стыком между деталями (рис. 3.17) при различных наружных диаметрах и длинах втулок. Результаты испытаний (рис. 3.18) показали удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных. С уменьшением силы затяжки возрастает влияние контактной податливости стыков на общую податливость деталей экспериментальные значения коэффициента основной нагрузки при этом также возрастают. [c.37]

Приводимые расчетные соотношения относятся к средним значениям, интервальные оценки могут быть установлены с помощью общих методов математической статистики. [c.138]

ШТОКОМ и шайбой образуется поверхностью шайбы. В разработанных фирмами Форд — Филипс и Дженерал моторе — Филипс двигателях, имеющих приводной механизм с косой шайбой, использовались кулачковые элементы конструкции типа полусферического толкателя в этом случае расчетные соотношения несколько изменяются [60] схема общей системы представлена на рис. 2.41. Теперь применимо соотношение [c.292]

Общее решение данной задачи является весьма громоздким. Введем в общую расчетную схему рассматриваемой оболочечной конструкции ряд упрощающих предположений, позволяющих получить достаточно простые и вместе с тем удовлетворяющие практической точности расчетные соотношения. Будем считать, что оси шпангоутов при изгибе нерастяжимы поведение цилиндрических [c.101]

В настоящее время возросли требования к надежности работы электронных приборов, увеличилась мощность, отдаваемая в нагрузку, уменьшились габариты приборов, стали более разнообразными варианты их конструктивного исполнения. Это потребовало разработки более совершенных методов теплового расчета электродов. В данном пособии сделана попытка систематизировать методы решения тепловых задач с целью создания законченной методики теплового расчета электронных ламп. При составлении пособия авторы стремились совмещать изложение современных методов теплового расчета с рассмотрением общетеоретических вопросов теплообмена. Такой подход позволяет более четко обосновать пределы применимости расчетных соотношений и выявить причины возможных расхождений теоретических и экспериментальных результатов. В пособии изложены методы анализа общих случаев теплообмена твердых тел, варианты расчета типовых узлов и методы наиболее точного расчета некоторых частных случаев, встречающихся при проектировании электровакуумных приборов. [c.3]

Устанавливая различные расчетные соотношения, следует иметь в виду, что они охватывают только общее в явлениях и не учитывают различных сторон, свойств, явлений. Поэтому после определения основных расчетных соотношений в производственной обстановке уточняют полученные результаты, проверяют. [c.22]

Используя общие термодинамические соотношения [1, 2, 7], получим расчетные формулы для равновесной теплоемкости при постоянном объеме и равновесной скорости звука [c.136]

Важнейшим вопросом, которым занимается наука о сопротивлении материалов, является вопрос о прочности материалов. Чтобы оценить опасное для прочности состояние элемента конструкции, необходимо уметь находить предельное по прочности (или жесткости) напряжение в любом сложном напряженном состоянии элемента. Эта задача решается с помощью так называемой теории прочности, которая устанавливает решающие факторы опасного для прочности состояния материала. Та или иная теория прочности на основе определенных предпосылок указывает, когда же наступает опасное состояние материала, и дает общее аналитическое условие, связывающее предельное напряжение по прочности и наибольшее действующее в детали напряжение. При этом, используя поведение материала при простейших испытаниях в условиях главным образом линейного напряженного состояния (отчасти плоского — при сдвиге и кручении и объемного — при гидростатическом давлении), получают расчетное соотношение, из которого и находят предельное напряжение для любого сложного напряженного состояния детали. [c.61]

Включение в настоящий обзор раздела о вариационных методах может показаться неожиданным, однако эти методы находят в. теории оболочек со своими сложными соотношениями такое широкое и разнообразное применение, что следует подчеркнуть их значимость. Общая теория оболочек или же ее упрощенные варианты для решения каких-либо конкретных задач, конечно, могут быть построены без использования аппарата вариационных методов, но нужно привлечь внимание и к обратной точке зрения раз некоторая совокупность расчетных соотношений построена, следует проверить, обладает ли данная модель упругой системы потенциалом, допускающим вариационную формулировку рассматриваемой задачи. [c.234]

Прежде, чем рассмотреть выбор вариантов, обратимся к некоторым необходимым для дальнейшего изложения общим определениям, понятиям и технологическим расчетным соотношениям. [c.169]

Приведем основные расчетные соотношения предложенного метода в более общей форме. Обозначим через I порядковый номер отрезка в пределах каждого участка, через / — номер участка в пределах каждого перегона, через к — номер перегона в пределах транспортной линии (см. рис. 106, 6). [c.195]

Расчетные соотношения термодинамики, базирующиеся на точных математических выражениях ее весьма общих основных принципов, используются в различных отраслях естествознания. Прикладные курсы термодинамики имеют соответствующие наименования, например техническая термодинамика (теория тепловых двигателей, компрессоров й холодильных машин, а также многочисленные частные задачи теплоэнергетики) химическая термодинамика и соответствующие разделы физической химии (учение о равновесии и направлении химических реакций, теория растворов и т. п.) физическая или общая термодинамика (учение о состоянии вещества, теория фазовых превращений, термодинамическая теория поверхностных явлений и т. п.) в настоящее время получают развитие приложения термодинамики в биологии (теория клетки) и т. п. Широкому обсуждению подвергаются также философские обобщения, вытекающие из второго начала термодинамики. [c.7]

Какие общие расчетные зависимости известны в теории смесей н как они получаются (определение концентрации, средний молекулярный вес, пересчет концентраций, основные схемы смешения и общие уравнения, характеризующие каждую из этих схем). Дайте выводы и математические формулировки соотношений, характеризующих газовые смеси. [c.107]

В разделах Котельные установки , Тепловые двигатели , Теплосиловые установки авторы наряду с изложением общей теории рабочего процесса дали расчетные соотношения, характеризующие особенности эксплуатации машин, аппаратов и установок, применяемых в нефтяной и газовой промышленности. При изложении этих разделов авторы опирались на свои научные разработки и учитывали достижения науки и техники на данном этапе развития. [c.4]

Основное внимание в этом разделе будет уделено специфическим особенностям задач динамики трубопровода, возникающим при исследовании продольной устойчивости ракет. Формулам и расчетным соотношениям будет при этом придана форма, соответствующая общему плану последующих разделов, а алгоритмам [c.76]

Пример расчетных соотношений для более общей ситуации будет рассмотрен отдельно. [c.95]

Эффективность метода уточнения напряжения и уменьшения запасов прочности как средства снижения общей массы машин зависит от соотношения. массы расчетных и нерасчетных деталей. Необходимо указать, что расчеты деталей основаны на упрощениях, которые не всегда выдерживаются в реальных условиях. [c.141]

Расчетное определение границ областей и особенно режимов течения в обогреваемых каналах представляет собой чрезвычайно сложную задачу. Рассмотренные в 7.3 границы изменения структуры двухфазных адиабатных потоков не могут непосредственно использоваться для течения в условиях теплообмена. Действительно, установление определенного режима двухфазного течения при фиксированных расходах фаз происходит в общем случае на значительной длине, тогда как в условиях теплообмена соотношение расходов фаз непрерывно изменяется. Рекомендации 7.3 могут рассматриваться лишь как предельные для течений в обогреваемых каналах, т.е. позволяющие идентифицировать структуру двухфазной смеси в случаях, когда соответствующая локальным расходам фаз точка оказывается в глубине той или иной области на карте режимов, вдали от границ перехода от одних режимов к другим. [c.339]

Расчетные значения компонент нормалей nj- в системе координат 1 2 3 приведены в табл. 3.8. Они получены при значении угла поворота волокон 0, определяемом соотношением os 0 = 1/3. Вдоль граней с нормалями, компоненты которых находятся на диагонали табл. 3.8, происходит касание волокон четвертого семейства, направленного вдоль оси 1, с волокнами остальных трех семейств. Из табл, 3.8 следует, что — п - = п , т. е. плоскости 1-й грани при повороте вокруг /-Й нормали и /-Й грани при повороте вокруг i-й нормали ориентируются параллельно друг другу. Так как внешние нормали к этим граням направлены противоположно, то между волокнами можно реализовать стыковку по общей плоскости касания. [c.75]

Расчетная живучесть диска вентилятора составляет около 21 % от его общей долговечности, что не выходит за рамки общих представлений о соотношении указанных периодов в области МЦУ. [c.529]

Известен ряд моделей [12, 18, 20, 49, 50] и расчетных соотношений на их базе, позволяющих определить величину кондуктивной составляющей теплообмена слоя с поверхностью. Однако так как при условиях, указанных выше, кондуктивный теплообмен составляет лишь небольшую часть от общего, для расчета аконд желательно иметь выражение пусть менее адекватное, но достаточно простое. [c.95]

Применение методов оптимального проектирования позволяет снять ограничения, присущие классическому подходу к проектированию такого ряда и связанные с необходимостью получения дополнительных расчетных соотношений. В этом случае принципиально можно отказаться не только от геометрического, но и конструктивного подобия. Однако общая постановка задачи мешает практической направленности. Задача проектирования ряда играйт важную роль при проектировании серий ЭМП, объединенных общностью многих конструктивных решений и эксплуатационных показателей. Поэтому, чтобы сохранить практический интерес к задаче и в то же время достигнуть необходимой общности, целесообразно рассматривать следующий конструктивно-подобный ряд. Элементы ряда имеют однотипные конструктивные формы и оптимальны в одном и том же смысле. Идентичность остальных требований к элементам ряда в каждом конкретном случае устанавливается техническим заданием на проектирование ряда. [c.204]

На основе общего уравнения (4-10) для каждой жидкости 1И0ЖН0 получить также более простые расчетные соотношения. Для этого следует рассчитать значение коэффициента, стоящего перед тепловым потоком в (4-10), при разных давлениях. В результате такого анализа для воды расчетная формула может быть представлена в виде [c.120]

Сочетание методов строительной механики оболочек и колец и теории упругости. Вместо использования приближенных соотношений, связывающих контактные перемещения и давления в разъемных соединениях, возможно определение местной податливости путем решения краевых задач теории упругости для этих зон. При малой ширине шюшадок контакта, составляющих 1/10-1/5 толщины фланцев и расположенных на краю фланцев, здесь также удобно использовать предположение, что осевые контактные напряжения распределены линейно и могут быть заменены нормальными и изгибающими контактными усилиями. При этом разрывные сопряжения, естественно, включаются в общую расчетную схему составной многократно статически неопределимой конструкции. Получающиеся в соответствии с принятым предположением перемещения на площадках контакта несколько отличались от линейных, однако максимальное отклонение не превышало 5% наибольшего значения прогиба на площадке. Эту величину можно приближенно считать оценкой погрешности принятого предположения, так как компенсирующие эти отклонения напряжения составили такую же часть от заданных. [c.134]

Как видно из расчетных соотношений (3.51) и (3.53), точность осуществления ПД для трех рассмотренных методов лимитируется точностью б решения эстиматорных неравенств. При этом адаптационные возможности регулятора (3.27) тем выше, чем больше быстродействие адаптатора, т. е. чем меньше время адаптивной коррекции 0 и общее время адаптации Важно отметить, что при отсутствии начальных возмушуиий, т. е. при е (/о) — О, все три метода обеспечивают осуществление ПД с заданной точностью с самого начала, т. е. время переходного процесса равно нулю. [c.88]

Многочисленные экспериментальные данные по исследованию теплоотдачи, гидравлического сопротивления и критической плотности теплового потока охватывают широкий диапазон изменения всех определяюпхих параметров. Однако до настоящего времени не разработана общая теория, которая удовлетворительно описывала, бы совокупность рассматриваемых явлений и давала бы возможность аналитически подойти к решению задачи. Расчетные соотношения можно получить, применяя методы подобия процессов. В этом направлении выполнен ряд работ, но, как правило, полученные соотношения очень сложны, содержат несколько постоянных (до пяти) и. что самое главное, часто плохо согласуются с опытными данными. Кроме того, ни одна из известных работ не дает возможности получить обобщенные зависимости для теплообмена, гидравлического сопротивления и критической тепловой нагрузки исходя из единой системы безразмерных переменных. [c.52]

Общий случай вагрухения оболочек. Расчетные соотношения для си т и деформаций при учете пластичности и ползучести [c.206]

А. П. Прусаков, 1949). В этих и многих последующих работах за основу построения расчетных соотношений была принята система гипотез Кирхгофа — Лява для целого пакета. Главное внимание в первое время было уделено трехслойным пластинкам и прежде всего вопросам устойчивости (общей и местной потери устойчивости несущих слоев). Перечень работ этого времени можно найти в соответствующем разделе обзорной статьи Л. М. Куршина (1962). Проблемы и результаты расчета слоистых оболочек освещены весьма подробно также в монографии и обзорах С. А. Амбарцумяна (1961, 1962, 1964), а достаточно богатый к этому времени справочный материал по формулам расчета и экспериментам — в книге А. Я. Александрова, Л. Э. Брюкнера, Л. М. Куршина и А. П. Пру-сакова (1960). [c.260]

Расчет показателей преломления и излучения, а также отражательной способности R (следовательно, и излучательной способности 8 для непрозрачных тел е = 1 — / ) вследствие их комплексного характера весьма затруднен. В [9] приводится пример расчета спектральных коэффициентов Rx I и 8J ,J , 8x11 Д ЯЯ диэлектриков. Расчетные соотношения позволили правильно оценить общую тенденцию изменения этих коэффициентов с дл1шой волны с ростом X коэффициент R , уменьшается, а ех — растет. Однако экспериментальные данные показывают, что для ряда материалов чаще всего в инфракрасной области спектра (А.=5—10 мкм) наблюдаются максимумы ех, а при Я=3—4 мкм — локальные минимумы (рис. 57). [c.244]

На рис. 6 показано расчетное соотношение между ф и общим тепловым потоком, поглощаемым подложкой при разных температурах испарения алюминия, цинка и хрома. При интенсивных режимах нанесения покрытий, т. е. при высоких температурах испарителя, теплота излучения составляет малую долю от теплоты конденсации. Это подтверждают и данные, полученные в научно-исследовательском институте М. фон Арденне (ГДР) о распределении мощности электронного луча, подводимой к поверхности испарителя алюминия. Необходимая мощность резко возрастает при увеличении температуры испарителя за счет непропорционального роста теплового потока, уносимого испаряющимися атомами и 24 [c.24]

Отметим, что приведенной структурной записи (Гц, ) не отвечают соотношения, полу ченные для оценки (ф, к) соединений с X- и F-образными мягкими прослойками. Последнее связано с тем, что данная структурная запись вытекает из решения, полу-ченного для прямолинейных мягких прослоек, базирлтощегося на представлении сеток линий скольжения в виде отрезков циклоид с постоянным радиу сом производящего круга (данное условие соблюдалось при анализе наклонных и шевронных прослоек). Как было показано ранее, аппроксимация сеток линий скольжения вХ-к F-образных прослойках осуществлялась отрезками циклоид с переменным по дайне прослоек радиусом производящего круга Гц (0,5) = Гц (х). Данное противоречие легко устраняется введением понятия условного среднего (интегрального) радиу са циклоид, позволяющего воспользоваться для оценки К . рассматриваемых соединений общей структурной записью расчетных методик в виде (3.44). Величина условного среднего радиуса отрезков циклоид, аппроксими-р ющих сетки линий скольжения в прослойках обеих геометрических форм (рис. 2.7,б,в), может быть определена из условия обеспечения равенства расчетных значений величин контактного упрочнения рассматриваемых прослоек, подсчитанных по обоим вариантам расчета (по [c.144]

Остановимся более подробно на некоторых общих свойствах одноразмерных неадиабатических волн и дадим, в частности, расчетные формулы для определения абсолютной скорости распространения волны. Из уравнений импульсов и неразрывностн следует, что в любом случае yдapJиoй волны (в пренебрежении силами трения) справедливо следующее соотношение [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...