Скорость, массовая, жидкости

Скорость, колебательная Скорость, массовая, жидкости Скорость, объемная Скорость осаждения Скорость, угловая Скорость химической реакции Смещение, электрическое Сопротивление, акустическое Сопротивление, магнитное Сопротивление, механическое Сопротивление срезу Сопротивление, тепловое Сопротивление тепловое удельное [c.220]

Уравнения ЖИДКОСТИ, характеризующие звуковые распространения г г j j звуковых волн волны, происходят при отсутствии массовых сил и носят потенциальный характер. Учитывая малость колебаний в звуковой волне, следует положить, что будет мала скорость движения жидкости, а также малы изменения скоростей при переходе от одной точки пространства к другой. Отсюда в уравнениях движения можно пренебречь членом (v-V)v. Так же как и скорость, в рассматриваемом движении плотность р и давление Р изменяются в малых пределах. Представим их в виде [c.273]

Массовые силы увеличивают коэффициент теплоотдачи змеевика по сравнению с прямой трубой. Интенсификация теплообмена с помощью вторичных течений, обусловленных искривлением канала, с точки зрения энергетических затрат часто оказывается более целесообразной, чем достижение того же эффекта за счет увеличения скорости. Так, для исходной системы с Re = 10 увеличение коэффициента теплоотдачи в 1,3 раза вследствие искривления трубы сопровождается увеличением энергетических затрат на перемещение жидкости в 1,37 раза. Такая же интенсификация теплообмена за счет увеличения скорости движения жидкости приводит к увеличению энергетических затрат в 1,76 раза. [c.352]

Нетрудно видеть, что полученное уравнение отличается от формулы Дарси—Вейсбаха для несжимаемой жидкости (5.1) только множителем 2/(2 — Ар/р . Заменив в уравнении (6.32) скорость массовым расходом из уравнения (3.13) = [c.108]

В гидравлических расчетах применяется также понятие массовой скорости. Массовая скорость и, кг/(м .с), потока определяется как массовый расход жидкости через единицу живого сечения потока [c.28]

Экспериментальное исследование процесса конвективного теплообмена. Этот путь используется чаще других, в особенности для сложных процессов. Проведение эксперимента на реальных объектах связано с трудностями организационного и экономического порядка. Кроме того, в период проведения исследования реального объекта может не быть вообще, поскольку именно потребность спроектировать его и вызвала необходимость проведения исследования. Поэтому в большинстве случаев эксперимент проводится на лабораторных установках. В процессе эксперимента выявляется влияние отдельных величин на интенсивность теплоотдачи, при этом измеряются температура, скорость, массовый расход, давление и т. п. в экспериментах по теплообмену теплофизические свойства жидкости, как правило, не измеряют, а используют опубликованные справочные данные. Экспериментальный путь решения задач конвективного теплообмена связан, с одной стороны, со сложностью, обусловленной большим количеством влияющих на теплообмен факторов [см. зависимость (14.12)], а с другой, — с узко специальным характером получаемых результатов, справедливых только для данной лабораторной установки в пределах изменения параметров эксперимента. При этом следует иметь в виду, что создание лабораторной установки, выбор моделирующей среды, определение необходимых интервалов изменения параметров эксперимента должны осуществляться в соответствии с определенными правилами, обеспечивающими достижение главной цели, — получить расчетную зависимость для процесса на реальном объекте. Три указанных проблемы — упрощение функциональной зависимости для теплоотдачи, повышение ее универсальности, создание правил моделирования — помогает решить теория подобия. [c.328]

Современная техника идет по пути использования высоких плотностей тепловых потоков, при которых наблюдаются существенные изменения температуры по сечению движущейся жидкости и вдоль каналов. Изменение температуры обусловливает изменение вязкости, теплопроводности, теплоемкости, плотности и других свойств теплоносителя. Это, в свою очередь, является причиной деформации профиля массовой скорости потока жидкости по сравнению с изотермическим течением, когда основные гидродинамические характеристики поддаются описанию в обобщающих критериях. [c.48]

Уравнение Навье-Стокса даёт связь между градиентом давления, скоростью, массовыми силами и вязкостью для движущейся жидкости [c.391]

Массовая скорость испарения жидкости зависит от размера капель. Хотя данные о влиянии размера капель на испарение жидкости у разных исследователей не совпадают, тем не менее со всей определенностью можно констатировать, что чем меньше диаметр капли, тем меньше время ее испарения. [c.148]

Массовая скорость движения жидкости [c.29]

Интерпретацию закона изменения давлений в потоке, выведенного из общего уравнения движения жидкости, можно провести, применяя закон изменения количества движения, известный под названием теоремы Эйлера. Сущность этого закона заключается в том, что при отсутствии массовых сил сумма сил гидродинамических давлений, приложенных к поверхности трубки тока, эквивалентна секундному изменению количества движения втекающей в данную трубку и вытекающей из нее жидкости. Таким образом, давление на стенки сосуда (ротора рабочего колеса) зависит только от изменения количества движения, т. е. расхода, не зависит от структуры потока и может рассчитываться по средним скоростям. Весом жидкости пренебрегают. [c.68]

Более того, поскольку ТРВ отрегулирован таким образом, чтобы поддерживать перегрев на уровне 7°С, а испарение происходит теперь при 2°С, температура термобаллона ТРВ будет порядка 7+2=9°С. Заметим, что при температуре в охлаждаемом объеме 21 °С не только увеличивается количество жидкости в ресивере и конденсаторе, но и падает массовый расход жидкости, циркулирующей в контуре, поэтому внизу конденсатора скорость циркуляции жидкости заметно уменьшается. [c.60]

Поскольку холодопроизводительность упала, это означает, что массовый расход хладагента также упал и, следовательно, скорость потока жидкости во всех трубопроводах уменьшилась. [c.88]

Для процесса кипения в трубах величина и выражает степень концентрирования примеси в кипящем пристенном слое. По значению определяют кратность циркуляции = G / где —радиальная массовая скорость притока жидкости к поверхности кипения — массовая скорость парообразования на этой поверхности [c.401]

Это равенство называется интегралом Бернулли и выполняется для всей области пространства, заполненного жидкостью с потенциалом скорости. Если жидкость несжимаемая, а массовые силы представлены только равномерным полем сил тяготения, то [c.60]

Пусть идеальная жидкость, покоящаяся в начальный момент, подвергается воздействию интенсивных массовых сил и отрицательных давлений в течение некоторого промежутка времени Д/. Допустим, что t) < с, vM < L. Здесь v — характерная скорость частиц жидкости после действия давления р и массовых сил, с — скорость звука в теле, L — его характерный линейный размер. При выполнении этих условий для скорости частиц жидкости v [c.601]

Сила, действующая на крыло. Рассмотрим трехмерное крыло А, расположенное неподвижно в установившемся потоке жидкости со скоростью массовыми силами будем пренебрегать. [c.554]

Таким образом, для двух подобных течений вязкой несжимаемой жидкости все безразмерные величины длин, времени, скоростей, массовых сил и давлений будут совпадать. Как уже было указано, решения дифференциальных уравнений (3.2) для каждого течения будут зависеть от своих четырёх характеристических чисел. Следовательно, чтобы решения безразмерных уравнений (3.2), отвечающие двум подобным течениям вязкой несжимаемой жидкости, совпадали, необходимо, чтобы характеристические числа двух рассматриваемых течений были соответственно равны между собой [c.109]

V.1.22. Массовая скорость потока жидкости, газа (плотность массового расхода) [c.34]

Массовая скорость (потока жидкости или газа) килограмм в секунду на квадратный метр кг (сек м ) кк/(8 т ) (1 кг сек) (1 м ) [c.26]

Рисунок 9-2 иллюстрирует влияние переменных физических свойств (в основном вязкости) масла МС-20 на распределение по радиусу температуры, скорости, массовой скорости и плотности теплового потока. Как видно из графиков, зависимость вязкости от температуры оказывает наибольшее влияние на профиль скорости (или массовой скорости, что в данном случае практически одно и то же). Изменение профиля скорости влечет за собой и соответствующее изменение в распределении плотности теплового потока, как это следует из уравнения (9-23). В случае охлаждения жидкости скорость вблизи стенки уменьшается по сравнению с изотермическим случаем. Это приводит к уменьшению конвективного переноса тепла вдоль оси в этой области и соответствующему увеличению плотности радиального теплового потока . При нагревании жидкости получается обратный эффект. [c.184]

Здесь u,v — компоненты скорости частиц жидкости Р = p/p + V, р — давление, р — постоянная плотность, V — потенциальная энергия внешних массовых сил. [c.303]

Волна на поверхности жидкости представляет чередующиеся повышения и понижения уровня жидкости, распространяющиеся по поверхности жидкости. Будем называть повышения уровня гребнями волны, понижения - впадинами. Линию, проходящую по гребню волны, будем называть фронтом волны. Перпендикулярные к фронту волны линии назовем лучами. Опыт показывает, что волна распространяется вдоль лучей. Будем описывать распространение волны скоростью с, с которой перемешается в пространстве фронт волны. Следует сразу же подчеркнуть, что скорость волны представляет собой скорость наблюдаемого изменения формы поверхности. Так как поверхность жидкости состоит из массы индивидуальных частиц, то понятно, что волновая скорость с никак не совпадает со скоростью индивидуальной жидкой частицы, и определяется как результат совокупного движения всех частиц, находящихся на поверхности. Во избежание возможной путаницы при рассмотрении волнового движения скорость самой жидкости называют массовой скоростью, и обычно обозначают и. [c.145]

Влияние изменения коэффициента теплоотдачи аж со стороны жидкости. Согласно соотношению (11.107) коэффициент теплоотдачи аж зависит от массовой скорости течения жидкости т Р=1 р и комплекса физических параметров Например, случай аж>ажо соответствует либо увеличению массовой скорости течения жидкости рИ >(рИ )о, либо увеличению комплекса К>Ко, [c.72]

Для пояснения механизма теплоотдачи при кипении удобно ввести в рассмотрение массовую скорость образования паровой фазы Gf, кг/ м -ч), на поверхности нагрева и наибольшую возможную массовую скорость G удаления пара от поверхности нагрева при данных условиях пузырькового кипения. Величина Gf определяется плотностью теплового потока qFy количеством работающих центров парообразования, давлением и физическими свойствами жидкости в вязком подслое. Величина 0 - определяется условиями, внешними по отношению к вязкому подслою подъемной силой пузырей пара, скоростью течения жидкости вне подслоя, а в некоторых случаях формой и размерами объема кипящей жидкости и расположением поверхности нагрева в поле силы тяжести. [c.304]

В формулах (14.21)-(14.26) обозначено — скорость движения жидкости I — характерный линейный размер (например, диаметр (I в случае трубы) /О —плотность жидкости Ср —истинная массовая теплоемкость жидкости при постоянном давлении / — кинематическая вязкость жидкости Тж, Гст — температуры жидкости и стенки /8, —истинный температурный коэффициент объемного расширения Л — коэффициент теплопроводности жидкости Др —перепад давления в жидкости ускорение свободного падения. [c.326]

Для однородной несжимаемой жидкости функция тока будет иметь значение объемного (а не массового) расхода жидкости через поперечное сечение канала, построенного на линиях тока /=0 и /=С. Модуль же производной от характеристической функции течения будет равен скорости (а не массовой скорости) фильтрации жидкости и. [c.111]

Ресурсные характеристики пористого материала (зависимость перепада давления иа образце от объема фильтрата при постоянной скорости фильтрования жидкости с определенной массовой концентрацией твердой фазы известного фракционного состава) определяют иа установках с насосной системой подачи жидкости (рис. 6.15). Другие схемы установок описаны в работах [2.110, 6.8]. [c.303]

Возможное преломление линий тока на границе раздела объясняется скачкообразным изменением при переходе через эти границы одного или нескольких параметров, характеризующих физические свойства жидкости. Вследствие этого массовая скорость фильтрации на границе также претерпевает скачок, изменяясь по величине и направлению. Но чтобы было выполнено условие неразрывности потока, на границе раздела должно быть равенство нормальных составляющих массовой скорости фильтрации жидкости по одну и другую сторону границы (рис. 95). В самом деле, количество жидкости, входящей с одной стороны, должно равняться количеству жидкости, выходящей с другой стороны поверхности раздела. В данной точке поверхности раздела расход в единицу времени, отнесенный к единице площади, равен pv , где — нормальная составляющая скорости фильтрации. Следовательно, на границе имеем [c.242]

Верхняя граница обратной связи между локальной критической тепловой нагрузкой и локальной массовой скоростью подтекания жидкости к сечению кризиса в дисперсно-кольцевом потоке ввиду отсутствия соответствующих опытных данных пока не ясна. Нижняя же граница этой связи, очевидно, соответствует случаю, когда dwldz)=Q и кризис теплоотдачи описывается балансовым соотношением [c.33]

Рассмотрим на разрыве зависимость й) от числа Вейссенберга под влиянием массовой силы. Пример расчета в безразмерных переменных р. = 1 г, = 0,2 и , = -1 //, = 1 р, - = 0,4 я- = 0,3 5 = 1 i 1,1 . у = 1,2 / = -0,2, /2=0. Пусть продольные скорости жидкости по обе стороны разрыва одного направления = -1, = -0,9. На рис. 2.25 показаны два случая в первом — массовая сила F = 1 направлена от непротекаемой границы ((/ = О в сторону разрыва, противоположно поперечной скорости движения жидкости, при этом имеет положительный макисимум во втором случае [c.66]

Изложенные модельные теоретические представлеьгия позволяют судить о возможности существования знакопеременного диссипативного тепловыделения в потоке несжимаемой жидкости. Необходимым условием отрицательности диссипативной функции является релаксация вязких напряжений. Если массовая сила отсутствует, то аномалия Ф < О возможна при М > 1. Массовая сила, направление которой ортогонально направлению движения разрыва, оказывает существенное воздействие на диссипацию энергии в жидкости Максвелла-Олдройда. Количественным критерием здесь является величина / yF, характеризующая взаимную ориентацию векторов массовой силы и скорости скольжения жидкости на разрыве. [c.84]

Если область г < О занята газом, то отраженная от более жесткой в акустическом отношении пузырьковой жидкости волна В будет ударной волной сжатия. Ее параметры, а вместе с ними и изменение давления П(i) на контактной границе г = 0 достаточно точно можно определить независимо из решения задачи об отражении волны 5о от жесткой стенки. Это связано с тем, что акустическая жесткость рС пузырьковой среды пз-за ее большой плотности (р > р ) много больше акустической жесткости газа pg g, и реализующаяся после прохождения волны скорость пузырьковой жидкости и контактной границы У(1) = = у(0, t) Ap/(p мала по сравнению с массовой скоростью газа у Лр/р С за падающей ударной волной 5 . Поэтому отраженная волна В в газе не чувствует податливость границы пузырьковой жидкости. Имея изменение давления П(i) на контактной границе, можно отдельно решать уравнения пузырько- [c.99]

Методнка является примером инженерного расчета нестационарного охлаждения коротких (до zjd = 100) прямых трубопроводов при больших массовых скоростях криогенной жидкости. [c.309]

Подавляющую часть жидкостных примесей, содержащихся в СОЖ, составляют инородные масла, попадающие в СОЖ в результате утечек из гидравлических и смазочных систем металлообрабатывающего оборудования. В производственных условиях массовая концентрация этих масел в СОЖ может достигать 10 % и более. Всплывая на поверхность жидкости, инородные масла создают условия для интенсивного размножения анаэробной микрофлоры в СОЖ. Кроме того, они связывают эмульгатор, что снижает запас эмульгирующей способности жидкости и ее стойкость. Инородные масла удаляют из СОЖ в два этапа 1) выведением масла на поверхность СОЖ в виде пленки 2) удалением масляной пленки с поверхности СОЖ. Первый этап выполняется в емкостях (маслоловущках) для СОЖ и в эжекционных флотаторах при скоростях движения жидкости 10 ... 10" м/с. При таком условии на поверхность выводится до 95 % инородных масел. Для реализации второго этапа емкости для СОЖ и флотаторы оснащают специальными устройствами. [c.388]

У. струи о твердую преграду сильно отличается от У. твердых тел, т. к. при соударении двух твердых тел по окончании явления У. происходит разгрузка, при течении же жидкости частицы жидкости непрерывно действуют на преграду, создавая нек-рое постоянное давление на последнюю. Т. к. масса струи жидкости, притекающей в единицу времени к преграде, является величиной постоянной, то теорема о количестве движения м.б. написана для одной секунды и дать не только импульс силы, но, наоборот, самую силу, вызванную постоянным У. частиц жидкости о твердую преграду. Если М означает секундную массу жидкости, притекающей перпендикулярно к пре-гоаде и стекающей с нее, т.н. массовый расход, (j—объемный расход жидкости, с—среднюю скорость притекающей жидкости, у — уд. в. жидкости (вес единицы объема) и — угол, образуемый потоками струй, стекающих с пластинки или преградыс первопачальпым направлением движения струи, то сила Р, действующая на пластинку или преграду, получит на основании закона количества движения вид [c.223]

Для мгновенного измерения массового расхода агрессивных и неагрессивных жидкостей служит акустический расходомер Марс . Он состоь т пз преобразователя расхода Вихрь-50-2 и указателя мгновенного расхода Визир-1 , Расходомер Марс измеряет кинетическую энергию движущегося [ютока жидкости с поправкой на скорость. Возникающие завихрения жи,ткости в зависи.мости от скорости потока воздействуют па пьезоэлектрические пластинки, на гранях которых появляются заряды. При повышении скорости потока жидкости увеличиваются завихрения, а следовательно, и давление на пьезоэлектрические пластины. Это в свою очередь пр(. водит к изменению величины электрических зарядов, которые поступают на указатель мгновенного расхода. [c.116]

Вместе с тем в случае однородной несжимаемой жидкости можно опустить множитель р = onst, который входит в выражение ф — [см. формулу (IX.15)] — а следовательно, и в выражение я]) и F . Тогда, например, функция тока я]) будет иметь значение объемного (а не массового) расхода жидкости через поперечное сечение канала, построенного на линиях тока я)) = О и я ) = Модуль же производной от характеристической функции течения будет равен скорости (а не массовой скорости) фильтрации жидкости v. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...