Общие расчетные зависимости

Наиболее общие расчетные зависимости получаются для определения конечных температур теплоносителей (т. е. выполнения поверочных расчетов ТА). Расчет необходимой площади теплопередающей поверхности или длины труб может также выполняться по этим зависимостям методом последовательных приближений. [c.173]

ОБЩИЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ МОЛОТОВ И ЭКСПЕРИМЕНТЫ ПО ИХ ПРОВЕРКЕ [c.72]

Какие общие расчетные зависимости известны в теории смесей н как они получаются (определение концентрации, средний молекулярный вес, пересчет концентраций, основные схемы смешения и общие уравнения, характеризующие каждую из этих схем). Дайте выводы и математические формулировки соотношений, характеризующих газовые смеси. [c.107]

Общие расчетные зависимости и положения, относящиеся к тяговым цепям [c.162]

Цепи тяговые — Классификация и назначение 147 —148 — Общие расчетные зависимости и положения 162-165 Смазка 165 — 168 [c.373]

Применение этих общих расчетных зависимостей для практических расчетов см. [12]. Здесь отметим, что запас усталостной прочности п в функции Н г (рис. 10.70) имеет максимум в районе Л/а да 0,01 0,02. Наличие максимума п служит основанием для рекомендаций при выборе Н [12]. [c.258]

Общая расчетная зависимость [88] имеет вид [c.253]

Общие расчетные зависимости [c.53]

Общая расчетная зависимость для движения жидкости в цилиндрической трубе [c.301]

Расчетные зависимости, включаемые в расчетные блоки и модели ЭМП первого класса, выбираются в основном исходя из известных геометрических и тригонометрических закономерностей, связывающих конструктивные данные, и методов теории цепей для установившихся режимов (схемы замещения, векторные диаграммы и т. п.), рассмотренных в 4.1. Эти методы используются для расчета большинства электромагнитных, механических и тепловых характеристик ЭМП в установившихся режимах и приводят в общем случае к совокупности нелинейных алгебраических уравнений, решаемых в определенной последовательности. Если указанные методы оказываются не применимыми к расчету тех или иных характеристик, то для получения аналогичных выражений используются статистические и кибернетические методы ( 4.3, 4.4). [c.124]

Сформулированные задачи и вопросы отражают определенный круг проблем современной прикладной аэродинамики. Их выбор осуществлялся с таким расчетом, чтобы помочь студентам в усвоении основополагающих разделов курса. При этом решения задач и ответы на соответствующие вопросы хотя и завершаются числовой иллюстрацией или рассмотрением конкретного явления (расчетной зависимости), однако не являются частными, а имеют общий характер и охватывают определенный комплекс учебной информации, способствуя тем самым творческому подходу к изучению предмета. [c.4]

Так как потеря выхода из трубопровода в данном слу-чае отсутствует, уравнение (9-8) при подстановке в него выражений потерь переходит в уравнение (9-4). Следовательно, приведенные выше расчетные зависимости являются общими для трубопровода с истечением под уровень и в атмосферу. [c.229]

Свободные струи могут быть ламинарными й турбулентными. В практике чаще приходится иметь дело с турбулентными струями (затопленными и не-затопленными). Ниже, не излагая имеющейся теории свободных турбулентных струй, приведем только некоторые общие сведения из этой области, а также поясним наиболее важные расчетные зависимости, относящиеся к затопленным турбулентным струям. [c.401]

Опыты с такими моделями приходится проводить не только в связи с необходимостью получить те или другие общие экспериментальные расчетные зависимости или с целью проверки тех или других теоретических соображений. Достаточно часто в современных условиях при помощи материального физического моделирования приходится уточнять соответствующие проектные данные, относящиеся к определенному конкретному сооружению. [c.522]

Учитывая сказанное, с целью отыскания на основании общей теоретической зависимости (17-93) расчетной формулы для определения глубины действительного фильтрационного потока в точке а (рис. 17-29), поступаем следующим образом. [c.562]

В книге особое внимание уделено формулировке критериев упругой устойчивости, постановке задач устойчивости стержней, пластин и оболочек, выводу исходных соотношений и обсуждению пределов применимости полученных расчетных зависимостей. Автор умышленно стремился избегать ярких нестандартных задач, красивые и неожиданные решения которых доставляют истинное наслаждение специалистам, но отпугивают многих студентов и вызывают недоумение у некоторых инженеров-прак-тиков. У автора было опасение, что интересные частные задачи могут отвлечь читателя от более прозаичных, но не менее тонких общих вопросов теории устойчивости, [c.6]

В табл. 3 даны расчетные зависимости и константы для двухпараметрического семейства закона изменения ускорений, известного под названием модифицированная трапеция общего вида (рис. 6) [871. Функция 0" отображается трапециевидным графиком, у которого боковые стороны являются синусоидами. Проекции боковых сторон на ось абсцисс характеризуются отрезками Si и Sj. При Si = Sa = О имеем прямоугольный закон ускорений при Si = 2 = 0,5 — синусоидальный при Si = О, Sa = 1 — косинусоидальный при Si = 2 < 0,5 — равнобочную модифицированную трапецию. Таким образом, по существу это семейство является достаточно универсальным Укажем, что во- [c.22]

Актуальность проблемы, многообразие встречающихся материалов и расчетных ситуаций вызвали появление большого числа работ, в которых рассматриваются критерии длительного разрушения и методы суммирования повреждений для различных материалов и расчетных режимов нагружения. Эта литература отличается значительным многообразием расчетных зависимостей, рекомендуемых для оценки длительной прочности. Однако общим является установившийся в настоящее время кинетический подход к явлениям длительного разрушения, которое рассматривается как временной процесс, допускающий его феноменологическое описание с помощью некоторых определяющих уравнений, называемых кинетическими уравнениями повреждений. [c.3]

Проведенный анализ поможет понять общий характер зависимости давления пара р от температуры поверхности Ту, (рис. 8-6). При испарении в любом газовом потоке, в том числе и в воздухе, давление пара должно находиться между двумя предельными кривыми снизу оно ограничено давлением насыщенного пара а сверху — расчетной кривой для нейтральной атмосферы, т. е. не содержащей своего кислорода. Различие между двумя предельными кривыми для кварцевого стекла составляет примерно 3 в логарифмическом масштабе, или в 20— 25 раз в абсолютных значениях р . Ясно, что пренебрежение диссоциацией стекла или, наоборот, ее завышение могут привести к серьезным ошибкам при расчете скорости испарения. [c.202]

При выборе размеров углов следует руководствоваться табл. 20, содержащей три ряда нормальных углов первый ряд следует предпочитать второму, а второй — третьему. Нормальные углы общего назначения не распространяются на углы, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами. [c.587]

Работа посвящена теплообмену кипящих сред при непосредственном контакте с теплоносителем. Приведены анализ литературных данных и расчетные зависимости, рекомендованные различными авторами. При рассмотрении общей физической картины явления получено критериальное уравнение для теплового потока. Изложены результаты экспериментального исследования теплообмена при кипении пропана в воде и рекомендовано расчетное критериальное уравнение. [c.289]

Следует отметить, что данные расчетные зависимости можно использовать в качестве предварительных расчетов, поскольку в общем случае А не является универсальной постоянной и зависит от длины волны колебаний и относительной амплитуды скорости. Результаты экспериментального исследования теплоотдачи в турбулентном пограничном слое при наличии продольных и поперечных колебаний в условиях вибрационного горения приведены в работе [75]. Исследование теплообмена проводилось в цилиндрической камере сгорания диаметром 127 мм и длиной 900 мм, работающей на смеси пропана и воздуха. Уровень звукового давления достигал 157 дБ. Частота колебаний изменялась в пределах 3800—4150 Гц. Резонансная частота колебаний соответствовала 4000 Гц. В камере сгорания возбуждались как продольные, так и поперечные колебания. Число Рейнольдса (Re ), определенное по диаметру камеры сгорания, изменялось в пределах (3,5 ч--т-4,3) 10 , что соответствовало числу Рейнольдса для пограничного [c.235]

Больщая работа по изучению кризиса теплообмена второго рода проделана во ВТИ. На основании ее оказалось возможным составить таблицы и построить расчетные соотношения для определения л р в равномерно обогреваемых круглых трубах в широком диапазоне режимных параметров. Аналогичная работа, однако, в значительно меньшем объеме выполнена и для кольцевых каналов. Предложенные расчетные зависимости отражают тот факт, что для заданной геометрии экспериментального участка величина х р является функцией только давления р и массовой скорости жидкости pw, т.е. в общем виде представляется 84 [c.84]

Во всех экспериментах из-за отсутствия достаточно надежных расчетных зависимостей для определения истинного объемного паросодержания потока при поверхностном кипении выделения потери на ускорение фаз из общей потери давления на участке с поверхностным кипением не проводилось. [c.57]

Расчетный бланк и порядок выполнения расчета. Расчетная схема и сам расчет значительно упрощаются, если пользоваться не общей расчетной формулой (2-21), а частной зависимостью вида (2-24). Поэтому методику проведения расчета покажем на зависимости (2-24). Расчетный бланк представлен 4 51 [c.51]

Расчетный бланк и порядок выполнения расчета. Совокупность расчетных зависимостей (2-39) —(2-48) и (2-51)-(2-53) позволяет определить температуру в любой точке пластины, включая и поверхности, в любой момент времени. Расчетная схема и расчет значительно упрощаются, если пользоваться не общей расчетной формулой (2-39), а частными зависимостями вида (2-46). Форма расчетного бланка и порядок расчета показаны на рис. 2-13. [c.62]

Приближенная формула (3-114) дает несколько завышенные значения j.i (до 5%). Из общего решения (3-111) или (3-112) легко определяются расчетные зависимости для определения температуры поверхностей стенки. Полагая в равенстве (3-111) л =0 и х=б, соответственно получаем [c.141]

Справочник рассчитан на специалистов, знакомых с общими вопросами гидравлики и устройством гидроагрегатов. В отличие от большинства книг по вопросам конструирования гидропривода, в справочнике не приводятся описания гидравлических схем и конструкций агрегатов, не ставится также цель осветить теоретические вопросы. Это позволило более подробно остановиться на практических сведениях, необходимых в повседневной работе тем, кто занят расчетов м конструированием гидравлических устройств. Справочник не содержит исчерпывающих сведений по рассматриваемым вопросам, так как в него включены только те материалы, которые, по мнению авторов, являются наиболее употребительными. Так, например, в главах, посвященных уплотнениям и трубопроводам, имеется много сведений по стандартизованным элементам, в то время как по регулирующим и распределительным устройствам даны в основном расчетные зависимости. [c.3]

Многообразие и сложность химических превращений, составляющих основное содержание процессов химической технологии, требуют совместного изучения факторов, определяющих гидродинамический режим, мас-со- и энергообмен в системе, а также собственно химическую кинетику. Поэтому до настоящего времени отсутствуют общие уравнения, достаточно полно описывающие эти процессы, и расчетные зависимости, необходимые при проектировании реакторов, в частности щироко распространенной аппаратуры с перемешивающими устройствами. Наиболее плодотворным при решении этой задачи, как показал Г. К- Дьяконов, будет использование теории подобия, [c.302]

Для построения расчетных зависимостей анализируют различные сечения разрушающих поверхностей при фиксированных значениях напряжения ползучести или амплитуды деформации термического цикла. Если левые части уравнения (40) и (41) представить как функции напряжения при ползучести или деформации за цикл, при термоусталости в общем случае семейства кривых подобной формы при фиксированных значениях и т можно описать соотношениями [37 [c.93]

Необходимо отметить, что приведенные выше формулы для определения щ, полученные путем описания перехода плотного слоя в неподвижный (по прямой прямого хода), имеют общий недостаток зависимость расчетной минимальной скорости псевдоожижения от начальной порозности слоя [18, 19]. Дело в том, что гщ плохо воспроизводимо даже для одного и того же слоя. В то же время известно, что u[c.38]

Для вывода расчетной зависимости рассмотрим условие свннчивае-мости резьбы реального винта, имеющего прогрессивно возрастающую погрешность шага ЛЯг, с номинальной гайкой. При этом преиебрегае.м погрешностями угла профиля у контура 2. Для упрощения вывода па рис. 13.3, а б изображены номинальный контур / резьбы гайки и свинчиваемый с ним реальный контур 2 резьбы винта, расположенные по одну сторону общей оси. При одинаковых углах профиля и средних диаметрах (рис. 13.3, а) контуры I и 2 невозможно свинтить, так как фактическая длина свинчивания винта Р г больше номинальной (Рг), контур резьбы винта перекрывает контур резьбы гайки (заштрихованные участки) и выходит за его пределы на величину погрешности шага АРг = Рд2 — Рг. [c.157]

След с т отметить, что, исполь пя рассмотренный выше алгоритм транс( )ормации решений, пол ченных д 1я случая нагружения и = 0,5, на общий сл /чай нагружения соединений, можно полу-чить расчетные зависимости для оценки величины контактного упрочнения данных прослоек и для др>тих диапазонов их отностительных геоме фических параметров (к, ф), например, наклонных прослоек с тлом ф > 45 /2/. [c.147]

В некоторых случаях для получения расчетной зависимости между перемещением и деформацией сильфонного компенсатора используют простейшую схему балки, нагруженной сосредоточенной силой [284, 310]. Совпадение полученной при этом зоны максимальных деформаций с наиболее нагруженной зоной реального сильфонного компенсатора не монгет рассматриваться как общее свойство компенсаторов различных типоразмеров [32, 33]. [c.185]

Общий вид расчетных зависимостей. Обратимся к динамической модели О—П—7, показанной в табл. 6. Кэтой динамической модели, разумеется, может быть приведено неограниченное число конструктивных модификаций механизмов. Однако, не сужая общности задачи, для облегчения изложения воспользуемся схемой кулачкового механизма с упругим толкателем (рис. 27). [c.98]

Анализ расчетной зависимости. Зависимость (2-39) является решением уравнения теплопроводности для случая прямоугольной системы координат с применением прямоугольной пространственной сетки в общем виде. Из выражения (2-39) следует, что коэффициент при первом члене правой части учитывает суммарное влияние температур соседних точек на температуру в точке о, т. е. первый член правой части дает значение температуры в точке о в момент времени т с учетом влияния температуры в близлежащих точках, второй, третий и четвертый члены правой части учитывают соответственно распространение тепла вдоль координатных осей х, у и 2, коэффициенты ДРож, AFoy, AFoz показывают степень влияния распространения тепла в соответствующем направлении на температуру в точке о. Чем меньше шаг интегрирования Ах, Аг/ или Аг, тем ближе выбраны определяющие точки к точке о, тем большее влияние они оказывают на температуру в точке о и тем точнее сам расчет. Зависимость (2-39) позволяет определить значение температуры в любой точке пластины в произвольный момент времени, за исключением точек, лежащих на ее поверхностях. Если шаг интегрирования по времени Ат выбрать произвольным, а шаги Ах, Ау, Аг так, чтобы Ах=Ау=Аг, то равенство (2-39) упрощается и принимает вид [c.58]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...