Расчет количества обоев

РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ОБОЕВ [c.86]

Верхний пояс, имеющий вид шарового сегмента, делится меридианами, лежащими в плоскостях xOz и yOz на четыре треугольных области. Затем каждый из остальных поясов делится на такое количество равных областей, чтобы их площади были возможно ближе к площади полярных треугольников. Нами было выбрано два значения п[=А. и Wj=5. В первом случае числа областей на различных поясах соотносились как 1 3 4 5 (см. рис. 4, а), так что iV=104, во втором — как 1 3 5 6 7, общее число точек iV=176. Соответственно площади элементарных областей в первом случае составляли 5 =0,0095 S =0,0091 =0,00592 5<з =0,00553 5 =0,00588 =0,0055. Как видим, неравномерность разбиения сферы не превышала+0,0003. Предварительные расчеты по обоим вариантам показали, что значения коэффициентов сервиса различались не более чем на 10 . Это позволило ограничиться значением JV= 104. [c.81]

Н. Н. Марковым принималось, что зона технологического рассеивания для закона существенно положительных величин равна 5,250 . в то время как для закона нормального распределения эта зона принималась равной В остальном методика численного расчета аналогична для обоих законов распределения производственных погрешностей. Для сохранения одинаковых условий при расчете количества неправильно признанных годными деталей также не учитывалась вероятность 0,27% случаев. [c.580]

Это различие имитирует хорошо известный из опыта факт установка соответствующих акустических экранов в плоскости выходного сечения сопла увеличивает уровень начального возмущения в струе, что ускоряет разрушение в ней бочкообразной структуры течения (три бочки вместо пяти) и, как следствие, приводит к уменьшению количества элементарных излучателей. Результаты расчета для обоих случаев представлены на рис. 3.6 (где кК = 11,7, значение 0 = 0 соответствует направлению к соплу). Здесь же показаны результаты эксперимента (точки). [c.62]

Оценочный расчет. Принимая теплоту сгорания воздуха равной 3,8 МДж/м , получим для обоих топлив теоретически необходимый расход воздуха SV ss 16,67/3,8 = = 4,39 mV . Действительный расход BV — = 01в (SK") = 5,48 mV (в нормальных условиях). Объем продуктов сгорания антрацита примерно равен объему воздуха. Количество сжигаемого доменного газа равно В = Q/Qi = = 16,67/4 = 4,17 м /с. Объем продуктов сгорания при его сжигании (SKr) (fiK ) + S = = 9,65 м /с (в нормальных условиях). [c.214]

Рассмотрим основы теплового расчета рекуперативного теплообменника. Заметим, что основные положения этого расчета сохраняются и для теплообменных аппаратов других типов. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть проектным, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, в результате которого при известной поверхности нагрева определяются количество передаваемой теплоты и конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.243]

Результаты этих опытов позволяют выяснить, какая из примесей вызывает разрушение усов. Обработка раствором А приводит к образованию продукта реакции на поверхности как усов СТН, так и усов TFI. В случае усов СТН уменьшается содержание кремния и группы элементов Na + K + a, а из усов TFI удаляется только кремний (поскольку в них мала концентрация Na + K + + Са). Продукты реакции подобны в обоих случаях, они растворимы в воде и взаимодействуют с усами в процессе отжига при 1373 К- Следовательно, продукт реакции, вероятно, в обоих случаях содержит одну и ту же примесь (кремний). Отмыв в воде продукт реакции с поверхности, можно отжигать усы СТН и TFI при 1373 К в течение 17 ч без заметной коалесценции второй фазы или разрушения усов. Отсюда следует, что для того, чтобы усы оставались стабильными при 1373 К, концентрация кремния должна быть менее 0,15%- Количество продукта реакции при взаимодействии с кислотами в каждом случае можно определить из данных о поверхностной концентрации частиц и средней площади одной частицы. Суммарная площадь продукта реакции на 1 мкм уса составляет 0,32 мкм для усов СТН и 0,23 мкм для TFI. Такая оценка приближенна, поскольку в расчет не принимаются обособленные от усов частицы. Повышенное количество продукта реакции на усах СТН определенно связано с большей концентрацией в них кремния. [c.410]

При, расчете теплоотвода вал рассматривают как стержень постоянного сечения [37]. В общем случае вал простирается в обе стороны от рассчитываемого подшипника. Следовательно, необходимо суммировать количество тепла, отводимые обоими отрезками вала, [c.54]

Чтобы оценить возможности многоканальной организации систем при периодическом контроле, сравним рассмотренную двухканальную систему с одноканальной ( 3.5, модель 2). Обе системы имеют по два устройства и при четном количестве этапов одинаковую номинальную производительность. Различие состоит в том, что в одноканальной системе каждый этап выполняется одновременно обоими устройствами и результаты сравниваются, тогда как в двухканальной одновременно выполняются сразу два этапа, но на каждый этап затрачивается вдвое -больше времени. Результаты расчетов вероятности безотказного функционирования по формуле (3.5.29) и формулам табл. 5.10.2 для = 0,1 и / /0 = 0, 1, 2 приведены в табл. 5.10.4. [c.235]

Расчеты с целью упрощения проводились при закрытых отборах Т. Это также не изменяет полученных выводов. Как уже отмечалось ранее, при наблюдаемых соотношениях отопительных и промышленных паровых нагрузок на ТЭЦ, как правило, устанавливаются турбины обоих типов — Т и ПТ. У турбин Т удельная выработка электроэнергии на единицу отпущенной теплоты Зт, а следовательно, и экономия топлива больше, чем на такую же единицу теплоты пара, отпущенного из отопительного отбора турбины ПТ. Кроме того, удельная стоимость турбоустановок Т с котлом (180—200 руб/кВт) меньше стоимости турбоустановок типа ПТ (220—240 руб/кВт). Поэтому вытеснять отопительные отборы турбин Т отборами турбин ПТ, как правило, не экономично. Только часть зимнего времени, повысив давление в отборе Т турбин ПТ до возможно высокого предела (а это уменьшает Эт), можно им несколько догревать сетевую воду после турбин Т при ступенчатом ее подогреве. Как показали расчеты, при наличии турбин Т на ТЭЦ и оптимальном их количестве отопительный отбор турбин ПТ может использоваться только в ограниченном количестве в зимнее время. Но зимой и отборы турбин П работают с весьма высокой и даже предельной загрузкой (см. рис. 4.6). В итоге возможная дополнительная экономия топлива, которую может дать использование отопительных отборов турбин ПТ, относительно невелика, С учетом перерасхода топлива и приведенных затрат, которые получаются из-за излишнего числа турбин ПТ на ТЭЦ, суммарная экономия как топлива, так и приведенных затрат по ТЭЦ в целом будет снижена. [c.107]

Второй этап — неупругий удар бойка о сваю. Известны скорости обоих тел до удара (скорость бойка = V 2g/i и скорость сваи, равная нулю). Нужно определить их общую скорость и после удара. В этом случае для расчета удобно применить закон сохранения количества движения к системе, состоящей из бойка и сваи. Количество движения системы до удара равно mvt, после удара (т+ +М)и. Тогда уравнение закона сохранения количества движения запишется так [c.227]

Важными в этом отношении являются такие меры, как заблаговременная регулировка локомотивного парка с расчетом пропуска увеличенного количества поездов в обоих направлениях, формирование поездов повышенного веса, стыкование (объединение) [c.157]

Безопасность экипажа и пассажиров в случаях аварийных вынужденных посадок обеспечивается следующими средствами. Для быстрого покидания самолета после вынужденной посадки с убранным шасси на обоих бортах фюзеляжа предусматриваются аварийные выходы. Количество аварийных выходов (включая основные двери) определяется из расчета покидания самолета пассажирами за 30 с (при благоприятных обстоятельствах на выход одного пассажира затрачивается время около 1 с). Не менее двух аварийных выходов делается вверху для покидания самолета при вынужденной посадке на воду. [c.46]

Это правило находит широкое применение в различных галургических расчетах оно формулируется так если данная система разделяется на два комплекса или составляется из них), то количества последних относятся друг к другу обратно пропорционально отрезка.и на прямой составов от фигуративной точки системы до фигуративных точек обоих комплексов на диаграмме. Аналитически вывод этого правила приводится в литературе [1—4]. [c.44]

Аналогично при измерении энтальпий смешения чистых жидкостей (а не растворов) расчет величины энтальпии смешения может производиться как на сумму молей обоих смешиваемых компонентов, так и на количество молей любого одного из них. Все эти варианты расчета имеют практическое значение в зависимости от цели работы. Ниже дан пример записи термохимических уравнений энтальпий смешения двух растворов вещества в одном и том же растворителе, или, что то же, энтальпий разбавления более концентрированных растворов менее концентрированными, а также энтальпий смешения двух индивидуальных жидкостей- [c.197]

Процесс трения нельзя рассматривать в отрыве от свойств обоих элементов пары трения. Произвольное сочетание фрикционного материала с металлическим элементом может привести к неудовлетворительным результатам. На основе опыта эксплуатации, расчета и конструирования тормозных устройств к металлу тормозного шкива предъявляются следующие требования высокая теплопроводность и высокая точка плавления металла, необходимые для уменьшения возможности возникновения в поверхностном слое температур, близких к температуре плавления (выполнение этого требования позволяет устранять явления наволакивания металла на накладку) низкий коэффициент теплового расширения, обеспечивающий минимальные тепловые напряжения между внешними и внутренними слоями металла высокая удельная теплоемкость, позволяющая поглотить большие количества тепла при минимальном повышении температуры высокий коэффициент теплоотдачи поверхности шкива, обеспечивающий наибольшую отдачу лучеиспусканием и конвекцией высокий модуль упругости и высокая механическая прочность высокая износостойкость металлического элемента и минимальное изнашивание фрикционного материала наличие достаточно высоких значений коэффициента -прения при работе в паре с фрикционным материалом. [c.341]

При смешивании в воде свежих ионитов (катионита и анионита) они притягиваются друг к другу. Для более полного разделения ионитов перед регенерацией и последующего качественного смешивания их в рабочем фильтре необходимо нейтрализовать свободные электрические заряды противоположного знака, появляющиеся в результате электролитической диссоциации активных групп ионитов в воде. Эту операцию проводят отдельно с катионитом и анионитом перед составлением ионитной смеси. По рекомендации ВТИ катионит обрабатывают взвесью размолотого анионита в ОН-форме, а анионит — взвесью размолотого Н-катионита. Необходимое количество размолотого анионита готовят из расчета 70—75 г сухого вещества на 1 м катионита. Обработку ведут в ФВР по циркуляционному контуру бак — насос— ФВР — бак. Контролируют обработку, измеряя объем отмытой пробы обработанного катионита с равным объемом анионита. Объем смеси обоих ионитов не должен превышать суммы объемов ионитов более чем на 3%. Для такой обработки можно использовать порошки, используемые Щекинским химическим комбинатом для изготовления ионитных мембран. [c.130]

В инженерных расчетах обычно требуется рассчитать лучистый теплообмен между телами, для которых известны качества поверхности, размеры и температура. По этим данным энергия излучения обоих тел всегда может быть определена на основании закона Стефана—Больцмана. Так как количество тепла, отдаваемого телом, есть разность между количеством излучаемой и количеством поглощаемой телом лучистой энергии, расчетная формула для лучистого теплообмена между двумя параллельными плоскостями имеет вид [c.119]

Рекомендуется определять количество сотых, исходя из обоих факторов, и брать для расчета большую величину. Предварительно определяется сумма сотых на несовмещенные холостые ходы из условия выполнимости кулачка. [c.168]

Итоги расчетов показали (см. табл. 21), что в результате повышения качественного уровня механизации в варианте 2 проекта по сравнению с вариантом 1 достигнуто общее уменьшение трудоемкости работ на 16,9/6, сокращение парка оборудования на 20,3% и уменьшение явочного количества рабочих на 16,8%. При этом степень механизации производственного процесса осталась одинаковой для обоих вариантов проекта. Уровень механизации производственного процесса У , в варианте 2 проекта повысился на 55,296 в сравнении с вариантом 1. [c.157]

Плавленые флюсы приготовляются либо в пламенных, либо в электрических печах сплавлением порошкообразной шихты, смешанной по определенному расчетом составу из соответствующих материалов. При этом гранулометрический состав материалов шихты при плавке в электрических печах должен характеризоваться большим средним размером кусков (обычно в поперечном размере от 2 до 8 мм), а для пламенных — меньшим, что позволяет ускорить получение расплава при более низких температурах. Количество пылевидной фракции ограничивается в обоих случаях. [c.226]

Ле Мей [Л. 6] на основании анализа условий равновесия процессов окисления железа водяным паром и термической диссоциации последнего (в обоих случаях с выделением Нг) выполнил математические расчеты ожидаемого количества На, образующегося в паросиловой установке. Им выведены уравнения, позво- [c.66]

Неполадки иногда возникают вследствие того, что производительность шлаковых транспортеров оказывается недостаточной при сжигании топлива, имеющего меньшую, чем по проекту, теплоту сго1рания. Так, например, на нескольких котлах типа ТПП-312 периодически сжигался уголь с низшей теплотой сгорания примерно 3200 ккал/кг вместо 5000 ккал/кг по проекту. При подаче в топку большего количества угля с более-высоким содержанием золы в каждом килограмме (до 40% вместо 22,3% по расчету) количество жидкого шлака возрастало от 10—И до 25—30 т/ч. Каждый котел был оборудован двумя летками для жидкого шлака и соответственно двумя шлакоудаляющими ме.ханизмами. Увеличение более чем вдвое нагрузки шнеков приводило либо к их заклиниванию, либо к возникновению над ними сводов, под которыми шнеки вращались вхолостую. В обоих случаях это влекло за собой забивание леток и остановку всего энергоблока. [c.110]

Задачей теплового расчета сушильномельничной установки является определение количества необходимого сушильного агента Z, на 1 кг сырого топлива, если задана (или принята) начальная температура ti сушильного агента или, наоборот, определение начальной температуры сушильного агента, если известно его количество ij. Чаще всего производят первый вариант расчета. В обоих случаях сначала составляют тепловзй баланс на 1 кг сырого топлива по уравнению [c.384]

Работу ракетного двигателя можно представить в виде последовательности квазиравновесных процессов, таких как нагревание топлива, его горение, расширение продуктов сгорания до давления истечения из сопла. Особенность их состоит в зависимости химического состава продуктов сгорания от условий проведения процесса. Термодинамика позволяет рассчитать равновесный молекулярный состав газов на каждом из этапов работы двигателя, если известны необходимые свойства исходных веществ и продуктов сгорания. В итоге удается отделить термодинамические задачи от газодинамических и оценить удельную тягу двигателя при заданном топливе или, не прибегая к прямому эксперименту, подобрать горючее и окислитель, обеспечивающие необходимые характеристики двигателя. Другой пример — расчет электропроводности низкотемпературной газовой плазмы, являющейся рабочим телом в устройствах для магнитно-гидродинамического преобразования теплоты в работу. Электропроводность относится к числу важнейших характеристик плазмы она пропорциональна концентрации заряженных частиц, в основном электронов, и их подвижности. Концентрация частиц может сложным образом зависеть от ис- ходного элементного состава газа, температуры, давления и свойств компонентов, но для равновесной плазмы она строго рассчитывается методами термодинамики. Что касается подвижности частиц, то для ее нахождения надо использовать другие, нетермодипамические методы. Сочетание обоих подходов позволяет теоретически определить, какие легкоионизирующиеся вещества и в каких количествах следует добавить в плазму, чтобы обеспечить ее требуемую электропроводность. [c.167]

Отсюда следует, что отношение количеств угля, поглощаемых обеими машинами в единицу времени, не может отличаться от отношения мощностей обеих машин, т. е. по формуле (15) от X2vЗ учитывая двоякий расчет, полученный для отношения колич еств поглощаемого угля на обоих судах в условиях одинакового функционирования, мы заключаем, что должно иметь место равенство [c.366]

На прямой трубе № И и трубе № 13 с поворотом, выведенных в барабан ниже уровня воды, выделялось в разных сериях опытов различное количество измерительных участков. Полезный напор участка, включающего поворот на 5Г, во всех случаях не вводился в расчет средних значений. В опытах при 60 ата за расчетные принимались средние значения для обоих измерительных участков. Расхождения между значениями удельных напоров на обоих участках не превышали в большинстве опытов 20—40 кПм м. Длина стабилизируюш,их участков во всех случаях была не меньше 41 диаметра. Стабилизация потока смеси в трубах во всех опытах была удовлетворительной, что подтверждается сопоставлением полезных напоров двух последовательно расположенных участков. [c.258]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Наблюдения и исследования, производивпшеся в течение нескольких лет автором над наливными прудами-охладителя.ии ГЭС им. Классона, показали, что количество убывающей из прудов воды с учетом обоих видов испарения и фильтрации равно 1,10—1,15 где — количество проходящего через конденсаторы пара, что подтверждает правильность вышеприведенного ориентировочного расчета. [c.258]

Отбор газов на рециркуляцию предусматривается после водяного экономайзера (вариант 4) или после регенеративного воздухоподогревателя (вариант 4-1). Сброс их предполагается в два места в нижнюю часть топки (ниже горелок) и в верхнюю ее часть либо в поворотную камеру перед конвективным первичным пароперегревателем. При номинальной нагрузке котла рециркуляция газов не лредусма тривается. Поэтому расчетные условия работы при этой нагрузке в вариантах 4 и 4-1 такие же, как в варианте 2. Чтобы определить коэффициенты рециркуляции газов при 70%-ной нагрузке, обеспечивающие поддержание номинальной температуры промежуточного перегрева, были выполнены тепловые расчеты. Коэффициенты рециркуляции в вариантах 4 и 4-1 получались соответственно 20 и 18% весовые же количества рециркулируемых газов в обоих случаях практически одинаковы вследствие значительных присосов воздуха в регеративном воздухоподогревателе. [c.278]

Перегретый пар из котлоагрегата 1 поступает с давлением pi в турбину 2, где основная его часть расширяется до давления р м проходит в конденсатор 3. Некоторая же часть пара отбирается из промежуточной ступени турбины при давлении Ротб>Рг и направляется в регенеративный подогреватель 5, где и конденсируется, отдавая свою теплоту парообразования конденсату, поливаемому в тот же регенеративный подогреватель насосом 4. Количество пара, поступающего в отбор, выбирается с таким расчетом, чтобы конденсат был подогрет до максимально возможной температуры, равной (в подогревателе смешивающего типа) температуре кипения, соответствующей давлению ротб. После смешения обоих конденсатов в подогревателе смесь подается в котлоагрегат с помощью второго насоса 6, чем и завершается цикл. [c.222]

Для проверки количественных соотношений между G p и б р при квазихрупких разрушениях, а также возможностей применения параметра б р к расчету напряжений разрушения после общей текучести, требуется испытание образцов различных размеров, часть из которых разрушалась бы до, а часть — после начала общей текучести при одной и той же температуре. Разрушение образцов, представленных на рис. 79, произошло при напряжениях, слишком высоких для получения достоверных значений по теории линейной упругости. Полученные результаты свидетельствуют о том, что для некоторых сталей уравнение (312) дает приемлемое соотношение между обоими параметрами вязкости [5]. На рис. 74 приведены аналогичные данные КРТ при температурах выше —20° С, где начальное развитие разрушения происходит по механизму волокнистого разрушения, от механизм обсуждается в гл. VIII. Еще не накоплено достаточного количества экспериментальных данных, подтверждающих предлагаемые соотношения между Gkp и бкр, однако совсем недавно в работе [6] были получены результаты, подтверждающие правильность вида уравнения (312). [c.145]

В целях упрощения анализа и расчетов удобно изменить направления отсчета х. Для этого выберем начало отсчета для обоих участков в месте, где приложена возбуждающая сила, и далее для участка I отсчет будем вести в сторону его начала (т. е. в сторону левого конца), а для участка II— в сторону его конца (т. е. к правому концу). Так как при этом возбуждающая сила оказывается в начале каждого из этих участков, то кс= личество уравнений для определений постоянных и количество постоянных, отличных от нуля, уменьшается. Обозначим коэффициенты уравнения формы колебаний первого згчастка через Сх, С , , , а коэффициенты, соответствующие второму участку, через i, g, С3, С4. [c.273]

Составление электролита на основе соли Шевреля производят путе.м обработки горячего раствора медного купороса подогретым раствором сульфита натрия. Количество солей при это.м в обоих растворах берется по расчету. [c.126]

Электролит на основе соли Шевреля составляют путем обработки горячего раствора медного купороса подогретым раствором сульфита натрия. Количество солей в обоих растворах при этом берется по расчету. Раствор сульфита приливают при помешивании до обесцвечивания раствора медного купороса. Кирпично-красный осадок соли Шевреля декантируют, несколько раз промывают, а затём растворяют цианистым натрием с концентрацией его 200—300 г/л Раствор цианистого натрия нео.бходимо-слегка подщелачивать каустической содой для связывания выделяющегося при реакции дициана. Полученный раствор комплексной цианистой соли разбавляют до рабочего уровня ванны, как это указано выше, завешивают аноды и приступают к работе. [c.111]

В настояш ее время имеются лишь единичные работы по расчету обтекания двух взаимно враш аюш ихся пространственных венцов. В [3, 4] решена задача о нестационарном аэродинамическом взаимодействии венцов прямым численным интегрированием уравнений газовой динамики. В [5 для расчета обтекания идеальной несжимаемой жидкостью двух противоположно враш аюш ихся винтов использован панельный метод, сочетаюш ий прямой численный расчет по времени с аппаратом интегральных уравнений. С целью уменьшения времени счета использовалась упрош енная твердовинтовая модель вихревых следов, а также выбиралось одинаковое количество лопастей в обоих винтах, что возволяло уменьшить размерность матрицы коэффициентов влияния. Такие подходы сопряжены с большими затратами ресурсов ЭВМ и вряд ли пригодны для многопараметрических исследований особенностей рассматриваемых течений на современных ЭВМ. В этом отношении развитый в данной работе полуаналитических подход обладает значительным преимуш еством. [c.683]

Пропускная способность порта зависит от числа причалов, размеров складской площади на них, подъездных железнодорожных путей, степени механизации погрузочно-разгрузочных работ и др. Эксплуатационную пропускную способность определяет количество груза каждого рода, которое может быть перегружено за месяц или год в обоих направлениях — с судна на берег р обратно, а также с одного судна на другое, если в данном порту сходятся морские и речные пути. Рассчитывают ее отдельно для каждого причала на каждый месяц навигации. Общая пропускная способность порта за месяц — сумма пропускных способностей причалов. В расчетах принимают во внимание не только береговые и плавучие перегрузочные средства, но и судовые краны и напалубные подъемные стрелы. Одновременно определяют и пропускную способность складов, железнодорожных путей, связанных с работой причалов. Месячная пропускная способность одного причала равна [c.314]

Оба указанных приема позволяют получать простые системы уравнений, дающие точные числовые результаты при сравнительно небольшом объеме расчетов (достаточно, чтобы количество членов в ряде (23) на единицу превышало число определенных частот). Недостатком обоих указанных приемов является практическая невозможность приложить их к расчету закрученных стержней, потому что при этом порядок определителя должен, по крайней мере, вдвое превышать число определяемых частот для первого тона, как показал С. А. Тумаркин [11], достаточно рассматривать определитель второго порядка, но уже для расчета первых трех частот необходимо вычислять корни уравнения, заданного определителем 6-ь8 порядков. [c.280]

Гидродинамический расчет схемы с разделительным барабаном целесообразно производить при номинальной нагрузке котла для двух случаев по пароперепускным трубам идет только пар и расход его равен полной паропроизводительности котла О т/час, а по водоперепуск ым трубам — только вода, расход которой составляет сО, где с — кратность циркуляции по пароперепускным трубам идет не весь пар, а лишь часть его, т. е. расход его составляет уВ т1час, а по водоперепускным трубам — вся циркулирующая вода, т. е. сО т/час, и расход пара за вычетом количества его, пропускаемого пароперепускными трубами, т. е. 1 — у) О т1час. В обоих случаях для определения расхода циркулирующей воды кратность циркуляции с для котлов ТП-170 и ТП-230 при номинальной нагрузке может быть принята порядка 7 8. ВТИ рекомендует для гидродинамического расчета увеличивать получающиеся при этом расходы воды примерно на 20%. [c.70]

Смотреть страницы где упоминается термин Расчет количества обоев : [c.99] [c.167] [c.58] [c.92] [c.117] [c.109] [c.230] [c.216] [c.233]

Смотреть главы в:

Домашний мастер -> Расчет количества обоев

ПОИСК

Расчет .количества

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...