Сталь Уравнение

Для низколегированных сталей уравнение (17) можно представить в виде [c.80]

Значения постоянных величин, входящих в уравнение (7), приведены выше в табл. 2. Для стали уравнение (7) может быть обобщено и [c.161]

В случае резки низкоуглеродистой стали уравнение (51) дает хорошую сходимость экспериментальных и расчетных значений при X = 1,1. [c.98]

Начиная с середины XIX и в начале XX столетий в динамике твердого тела были найдены интегрируемые случаи для различных постановок задач о движении твердого тела — движение тела в жидкости, движение тела, имеющего полости, заполненные жидкостью, гиростаты, неголономные задачи. Изучение этих задач стало возможным благодаря развитию общего формализма динамики, вершиной которого стали уравнения Пуанкаре, позволяющие представить уравнения движения твердого тела в групповых переменных. [c.15]

Если обратиться к эмпирическим формулам (190.2), (190.3) или (190.4), то окажется, что зависящим от температуры будет лишь один коэффициент, а именно А в формуле (190.2) н к ъ формулах (190.3) и (190.4). На самом деле температурная зависимость ползучести технических сплавов имеет более сложный характер, и при обработке опытных данных оказывается, что все постоянные, входящие в формулу, зависят от температуры. Однако, если диапазон изменения температуры невелик (50°—100° для стали), уравнение (193.2) дает достаточно точные предсказания. Нужно только иметь в виду, что энергия активации /, не постоянна, она меняется в зависимости от температуры и напряжения. Изменение энергии активации свидетельствует о переходе от одного преобладающего механизма ползучести к другому. [c.435]

Для строительной стали уравнение (с) иногда принимается в таком виде [c.236]

Если учесть отличив расчетной схемы (быстродвижущийся линейный источник в пластине без теплоотдачи) от действительного процесса поправочным коэффициентом и принять, что при сварке сталей этой группы = 0,09 кал/см-с-°С, а су = 1,25 кал/см -°С, то уравнение (52) примет вид [c.243]

Электротехника, электроника и автоматика в настоящее время стали неотъемлемой частью общего машиностроения. Детали различной сложности могут быть обработаны на операционных станках по копирам, шаблонам или по заранее составленной программе. Копиры шаблоны изготовляют по обычным чертежам. В программе чертеж кодируется (размеры переводятся в импульсы и т. д.). Особенности программирования предъявляют новые требования к чертежам задание контуров математическими уравнениями, координирование точек сопряжения, указание допустимой огранки и др. Разработано много различных устройств для автоматического управления метал- [c.333]

Во всех случаях анализировался жесткий симметричный цикл нагружения с размахом деформаций 2%. Температура деформирования 7 = 600°С. Указанные условия отвечают имеющимся экспериментальным данным о долговечности стали 304, что позволяет провести их сопоставление с результатами расчетов. В соответствии с работами [115, 250, 294, 434] для стали 304 были приняты следующие значения входящих в модель параметров Е= 125 000 МПа 7 о = 0,5 мкм Da = = 2,04-10- 4 ммУ(Дж-с) Й = 1,21-10-29 м dg = 200 мкм. Коэффициенты в уравнении (3.42) определяли из условия наилучшего соответствия расчетных и экспериментальных данных при 1 = 6,7-10-5 с- и g = 6,7-10- с- ( = 1 1 = Ь ) Aj = = 0,804 сГ/мм2, mj = —1. [c.181]

У-образные канавки в нержавеющей стали (рю = 0,3 угол раствора 30°) будут иметь р1, 0,1. Таким образом, если задняя стенка выполняется с множеством У-образных канавок, рю в первом члене уравнения (7.56) просто заменяется на р . Второй член с множителем р , представляет излучение, отраженное от задней стенки к цилиндрической, а от нее в апертуру. Второй член может быть исключен, если цилиндрические стенки [c.345]

Цементация стали осуществляется атомарным углеродом. При цементации твердым карбюризатором атомарный углерод образуется следующим образом. В цементационном ящике имеется воздух, кислород которого при высокой температуре взаимодействует с углеродом карбюризатора, образуя окись углерода. Окись углерода в присутствии железа диссоциирует по уравнению 2С0 —СО, + [c.234]

Пусть корпус подшипника изготовлен из алюминиевого сплава с Ог = = 13 10 1/°С, а вал из стали с 1 = 11.10 1/°С рабочая температура корпуса 100°С, а вала 50°С, длина шейки вала 100 мм, температура сборки 20°С и первоначальный холодный зазор 0,05 мм. Термическое изменение зазора по уравнению (115) Аг = 100 [11 10 (50 - 20) - 2Т 10 (100 - [c.377]

Добавим еш,е одну связь, например шарнирно-подвижную опору в сечении С (рис. 393, б). Хотя в результате этого система стала более прочной и жесткой, однако с точки зрения геометрической неизменяемости эта связь лишняя. Теперь из трех уравнений равновесия четыре реакции (Ra, На, Rn, R ) определить нельзя. Таким образом, балка, изображенная на рис. 393, б, один раз статически неопределима. [c.394]

НАСЫЩЕННАЯ ВОЗДУХОМ ВОДА. При нормальных температурах в воде с нейтральной, а также слабокислой или слабощелочной реакцией заметная коррозия железа имеет место только в присутствии растворенного кислорода. В насыщенной воздухом воде начальная скорость коррозии может достигать 10 г/(м -сут). Эта скорость через несколько дней снижается вследствие образования пленки оксида железа, которая действует как барьер для диффузии кислорода. Стационарная скорость корро-. зии может быть 1,0—2,5 г/(м -сут) и возрастает с увеличением скорости потока. Так как скорость диффузии в стационарном состоянии пропорциональна концентрации Oj, из уравнения (2) следует, что и скорость коррозии железа пропорциональна концентрации Ог- Типичные данные показаны на рис. 6.1, а. В отсутствие растворенного кислорода скорость коррозии как чистого железа, так и стали при комнатной температуре незначительна. [c.101]

Деаэрация сопровождается некоторым уменьшением содержания диоксида углерода, особенно если перед проведением деаэрации воду подкислить с целью выделения СОа из растворенных карбонатов. Диоксид углерода агрессивен по отношению к стали в отсутствие растворенного кислорода и еще более в его присутствий [29]. Добавление щелочи в котловую воду уменьшает коррозию котлов, вызываемую СО вследствие его перехода в карбонаты. Однако при температурах, преобладающих в котлах, карбонаты диссоциируют по уравнению [c.285]

Решения уравнений (5.30)... (5.32) дают разнообразные случаи распределения температуры в телах. При выводе указанных уравнений предполагалось, что коэффициенты Я, ср, а и ос постоянны. Учет зависимости этих коэффициентов от температуры приводит к нелинейным дифференциальным уравнениями, что чрезвычайно усложняет получение решения аналитическими методами. Для технических целей в ряде случаев точность решения оказывается достаточной, если выбирать средние значения коэффициентов Я, ср, а и а в диапазоне температур, характерном для рассматриваемого процесса. Судить о том, насколько удачно выбраны постоянные коэффициенты, можно на основании сравнения опытных и расчетных значений температур. Значения коэффициентов для расчетов температур при сварке сталей и других материалов рекомендуется выбирать по табл. 5.1. [c.151]

Из полученных уравнений видно, что при [% FeO] —> Ор ог О, а ДО оо, т. е. при любых малых концентрациях кислорода в газовой атмосфере жидкое железо будет его поглощать, окисляясь при этом, из-за чего в процессе сварки стали любым способом не можем избежать окисления металла шва и должны принимать дополнительные меры для снижения содержания кислорода до допустимых пределов — раскисление. [c.322]

Раскисление сталей хорошо изучено и для них существуют уравнения констант равновесия, полученные экспериментально [c.328]

Основываясь на уравнениях Нейбера (aстепенной зависимости характера деформационного упрочнения стали, коэффициенты К,, и по известному значению теоретического коэффициента концентрации напряжений можно определить по следующим формулам [c.374]

На стадии деформационного (параболического) упрочнения конструкционной стали скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации материала элемента аппарата. Коэффициент Кст в уравнении (6.13) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости [c.378]

Следует отметить, что ликвидация периодических коэффициентов в исходных уравнениях ЭМП типа (3.16) и (3.17) достигнута при взаимной неподвижности катушек в осях d, q. А это, в свою очередь, стало возможным благодаря взаимной неподвижности результирующих токов (потоков) статора и ротора. Это свойство характерно и является общим для ЭМП различного типа. Поэтому [c.86]

Основываясь на этих положениях, Ф. Ф. Ажогин [103] вывел для высокопрочных сталей уравнение коррозионного растрескива11ия [c.67]

Для проверки количественных соотношений между G p и б р при квазихрупких разрушениях, а также возможностей применения параметра б р к расчету напряжений разрушения после общей текучести, требуется испытание образцов различных размеров, часть из которых разрушалась бы до, а часть — после начала общей текучести при одной и той же температуре. Разрушение образцов, представленных на рис. 79, произошло при напряжениях, слишком высоких для получения достоверных значений по теории линейной упругости. Полученные результаты свидетельствуют о том, что для некоторых сталей уравнение (312) дает приемлемое соотношение между обоими параметрами вязкости [5]. На рис. 74 приведены аналогичные данные КРТ при температурах выше —20° С, где начальное развитие разрушения происходит по механизму волокнистого разрушения, от механизм обсуждается в гл. VIII. Еще не накоплено достаточного количества экспериментальных данных, подтверждающих предлагаемые соотношения между Gkp и бкр, однако совсем недавно в работе [6] были получены результаты, подтверждающие правильность вида уравнения (312). [c.145]

Для обеспечения технологической прочности сварных швов, выполненных низколегированными сварочными материалами, содержание углерода в шве не должно превышать 0,15%. Уменьшенное, по сравнению с содержанием в свариваемой стали, количество углерода и легирующих элементов приводит к спигкению температуры у -> а-превращения, которую можно оценить уравнением [c.247]

Заметим, что, хотя правая часть уравнения (3-2.13) есть про- язнедение двух относительных тензоров, L не является относительным тензором. Действительно, пусть моментом наблюдения вместо t стал момент t. Дифференцируя уравнение (3-1.8), полу-чсаен [c.100]

Расчетные исследования проводили посредством пошагового решения уравнения (1.47). Принималась следующая реология деформирования стали 10ГН2МФА Л (о/, Г) =0, fi(p,-, Г) =0, Ф т=соп81=Ф(>с, Е .). Механические свойства стали 10ГН2МФА [c.39]

Рассмотрим возможность прогнозирования зависимости S (x) по уравнению (2.22), исходя из следующей процедуры. Коэффициенты с с и Лд в (2.22) будем определять на основании.экспериментальных данных по статическому разрыву одноосных образцов в исходном состоянии (первая серия испытаний), а сравнение аналитической зависимости S (x) проведем с экспериментальными данными, полученными в третьей серии испытаний (циклический наклеп с последующим растяжением в области низких температур). На рис. 2.12 выполнено такое сравнение зависимости 5с(и), рассчитанной по уравнению (2.22) ( i = 2,27. 10- МПа-2 С2 = 4,03- 10 MHa Лд=1,87) с экспериментальными значениями 5с для стали 15Х2НМФА. Условия предварительного циклического деформирования и характеристики последующего хрупкого разрушения образцов приведены в табл. 2.1 и 2.2. [c.81]

Значения па раметра гпт при других температурах для стали 15Х2МФА в исходном состоянии, вычисленные из второго уравнения системы (2.44) при известной величине Od, составили Щг(—196°С) =92,30. 103 МПа тг(—ЮО°С) =21,93 10 МПа /Пг(—60°С) =21,83-10 МПа. Характер изменения функции Ч (еР) при различных температурах показан на рис. 2.21. Следует отметить, что для образцов данной геометрии зависимость (sP.) в интервале (бР)о является монотонно возрастающей, однако для образцов с более острым концентратором возможен вариант, когда функция (eJ в указанном диапазоне деформаций будет иметь максимум, и тогда в соответствии с методикой необходимо решать систему уравнений (2.43). [c.105]

На основании полученного деформационно-силового уравнения усталостного разрушения (2.111) в гл. 4 выполнено моделирование кинетики усталостных макротрещин в перлитных сталях, в частности, рассмотрено влияние асимметрии нагружения на пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений AKth- [c.145]

Ha основании приведенного алгоритма применительно к стали 15Х2НМФА была рассчитана СРТ в зависимости от размаха КИН Д/ i при У = 0,1 и 0,75. Механические свойства, принятые в расчете, следующие [73] От = 550 МПа ав = 680 МПа и = 1900 МПа рс р = 20 мкм.. Коэффициенты в уравнении [c.218]

I и 2 — расчет по модели при использовании усталостного уравнения соответственно без учета и с учетом максимальных нормальных напряжений в цикле ffmax З —расчет по формуле, получен ной на основании обобщения экспериментальных данных [347] — экспериментальные значения для стали 15Х2НМФА [c.219]

Основываясь на изложенных выше допущениях, можно ана- литически описать влияние R на Ог. Для проверки справедливости этих допущений зависимость (4.41) была сопоставлена с уравнениями Гудмена [145] и Петерсона [391] для стали 15Х2НМФА (рис. 4.11). Как видно из рис. 4.11, во всем диапазоне изменения R за исключением некорректной области, где [c.220]

Диффузионное насыищние стали кремнием можно производить в порошкообразных смесях, в среде расплавленных. электролитов и в газовой фазе. Так, при взаимодействии железа с четыреххлористым кремнием происходит выделение кремния, согласно уравнению [c.322]

Выбор и (см. рис. 6.11) производится в зависимости от а в уравнение (6.4) подставляется Поэтому можно принять для редукторных колос из улучшенных сталей при несимметричном расположении 0,315...0,4, а из закаленных сталей — 0,25... 0,315 при симметричном расположении 0,4...0,5 для перединжных колес коробок скоростей 0,12...0,18 [36], а затем вычислить [c.151]

Для того чтобы модель стала подобна образцу, необходимо выполнить следующие условия. Моделировать можно процессы, имеющие одинаковую физическую природу и описываемые одинаковыми дифференциальными уравнениями. Условия однозначности должны быть одинаковы во всем, кроме численных значений постоянных, содержащихся в этих условиях. Условия однозначности требуют геометрического подобия образца и модели, подобия условий движения жидкост1[ во входных сечениях образца и модели, подобия физических параметров в сходственных точках образца и модели, подобия температурных полей на границах жидкой среды. Кроме того, одноименные определяющие критерии подобия в сходственных сечениях образца и модели должны быть численно одинаковы. [c.425]

Роль различных членов в правой части уравнения (2.44) стала очевидной благодаря сравнению результатов Чао с результатами oy [721], который пренебрег вторым и третьим членами, но учел влияние силы тяжести, и с результаталш Фридлендера [232], который пренебрег только третьим членом. Результаты сравнения представлены на фиг. 2.9. При р = 0,01, когда плотность твердой частицы много больше плотности жидкости, хорошее соответствие результатов обусловлено малостью вклада присоединенной массы, градиента давления и силы Бассе. Однако прп р = 0,5 нельзя ожидать точности от методов oy и Фридлендера. Этот случай будет рассмотрен позднее. В гл. 6 будет учтено отклонение траектории частиц от линий тока. Некоторые другие аспекты теории дисперсии прп движении сплошной среды обсуждались в работе Лпна [490]. [c.58]

Если [%РезС] — О, то (%С02)-> 100 и чистое от карбида железо начнет поглощать углерод даже в почти чистом углекислом газе. Это обстоятельство следует учитывать при сварке низкоуглеродистых (0,02% С) жаропрочных сталей, которые будут в ироцессе сварки обогащаться углеродом. Процесс восстановления оксида железа в растворе и процесс карбидообразования протекают совместно, т. е. в одних и тех же условиях, при тех же значениях Т % СО), а следовательно, их можно выразить одним уравнением [c.340]

Регрессионные уравнения действительны для сталей, химический состав которых изменяется в следующих пределах 0,08...0,45%С, 0,30...1,40%Si, 0,30...2,0%Мп, до 2,00%Сг, до 4,00%Ni, до 0,60%Мо, до 0,20V, Скв 0,45. Уравнения 5кр, Нд.кр и ajp представляют собой семейство поверхностей в координатах 5, Нд, С при постоянных значениях асв/ао.2ошз и d, (рис. 13.30). Пространству ниже этих поверхностей с определенной вероятностью соответствует отсутствие XT в ОШЗ сварного соединения, выше — их образование. [c.532]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...