Следы Развитие

В качестве других возможных причин остановки развития усталостных трещин, основанных на изменении напряженного состояния при ее вершине, можно назвать следующие развитие трещины в область более низких напряжений и, в частности, в область с отрицательными второй и третьей компонентами объемного напряженного состояния увеличение момента инерции сечений при развитии в них усталостных трещин и уменьшении в связи с этим амплитуды напряжений от изгиба различие работы упругопластической деформации у вершины трещины и у исходного надреза уменьшение жесткости напряженного состояния у вершины трещины при ее развитии и др. [c.18]

В одиннадцатой пятилетке предусмотрено следующее развитие электроэнергетики в отдельных регионах страны. [c.285]

Распределение давлений по обводам каналов подтверждает существование конфузорных и диффузорных участков на перегретом паре и в потоках парокапельной и пузырьковой структур. Исследованию подвергались два канала постоянного сечения с углами поворота 90 и 150°. Распределение давлений по образующим каналов представлено на рис. 7.14. Наиболее характерным следует считать наличие перемежающихся областей знакопеременных градиентов давления на входном участке выпуклой стенки течение конфузорное (участок /Сг) за ним следует короткая диффузорная область >2, и на выходе вновь течение конфузорное (участок /Сз). На входном участке вогнутой стенки поток диффузорный (участок Z i), а затем следует развитый конфузорный участок Ki. [c.251]

Наиболее распространенное объяснение механизма влияния давления газовой среды на поведение материала при циклическом нагружении состоит в следующем. Развитию усталостной трещины в атмосферных условиях способствует слой газа или окислов, образующихся на поверхности трещины во время растягивающего полуцикла. Эти чужеродные слои препятствуют завариванию трещины в период сжатия. Ускорение развития трещины в подобных условиях может быть также объяснено снижением поверхностной энергии металла и расклинивающим эффектом окисной или другой фазы, находящейся в непосредственной близости от вершины растущей трещины. Скорость образования чужеродных слоев на поверхности раскрытой трещины при данной частоте нагружения зависит от давления газовой среды, вследствие чего сопротивление усталости увеличивается с улучшением вакуума. Ряд экспериментальных наблюдений, например [427 ] показывают, что возрастание долговечности в вакууме происходит более заметно при больших амплитудах циклической деформации. При малых амплитудах числа циклов до разрушения образцов в вакууме и на воздухе различаются гораздо меньше. Во многих случаях установлено, что повышение долговечности образцов с понижением давления газовой среды протекает не монотонно, а сравнительно резко только в определенном интервале давлений. Для технически чистого алюминия эта область давлений от 1,33 до 0,0133 (от 10" до 10 М.М рт. ст.). Удовлетворительное объяснение отмеченной закономерности пока отсутствует. При изучении усталости технического алюминия выяснилось, что на поверхности образцов, выдержавших в вакууме такое число циклов, которое приводило к разрушению материала на воздухе, отсутствовали усталостные макротрещины. Это наблюдение истолковано авторами работы [427] как свидетельство того, что давление газовой среды оказывает влияние не только на скорость развития усталостной трещины, но и на процесс их зарождения на поверхности металла. [c.438]

Полученная система уравнений динамической устойчивости в отличие от системы уравнений движения (2.79), используемой для расчета частот собственных колебаний кинематически неоднородней Л1-СЛОЙНОЙ оболочки, позволяет решать задачи о параметрических колебаниях [13] упомянутых оболочек, если исходное напряженное состояние, определяемое так называемыми параметрическими усилиями Яij ( , = х, у), изменяется во времени. В этой связи необходимо отметить следующее. Развитие устойчивых параметрических колебаний оболочки вследствие периодически изменяющегося во времени внешнего воздействия можно, очевидно, интерпретировать как результат перехода конструкции из равновесного состояния вынужденных колебаний в смежное ему состояние режима параметрического самовозбуждения конструкции. [c.110]

По данным Федеральной энергетической комиссии Б США предполагается следующее развитие электростанций [c.11]

Следуя развитой в гл. 4 теории подобия для приземного слоя воздуха, при выборе аналитической формулы для функции Кгг (2) целесообразно сначала перейти к безразмерным переменным [c.565]

Построим теперь представление, ассоциированное с основным состоянием бесконечного бозе-газа с плотностью р 0. Следуя развитому выше формализму, мы должны прежде всего вычислить соответствующий функционал фр,оЦ, ) Заметим, что основное состояние такого газа, занимающего конечный объем Q (например, заключенного в кубический ящик с периодическими граничными условиями), представляет собой систему N частиц (Л =pQ), каждой из которых соответствует волновая функция f x) = Функционал, описывающий подобную ситуацию, [c.125]

По мере увеличения уровня напряжений зона развития трещины усталости сужается и, следовательно, увеличивается площадь сечения, подвергаемая долому. На участке II в изломе обнаруживаются и следы развития усталостной трещины и следы вязкого разрушения, т. е. разрушение носит промежуточный между чисто усталостным и статическим изломами характер. [c.47]

Конструктивно трансформаторы для питания сварочной дуги можно разделить на следующие основные группы 1) трансформаторы с дросселями, выполненные в виде двух раздельных аппаратов или в виде одного аппарата 2) трансформаторы с развитым магнитным рассеянием 3) трансформаторы с подмагничиванием постоянным током. [c.131]

С некоторой условностью можно указать следующие этапы развития технологических машин. [c.577]

П7.8. Из истории развития преподавания черчения в России сохранились следующие сведения [10] [c.273]

Следующие издания уже сохранили общую направленность 3-го издания (1963 г), однако каждое последующее перерабатывалось и дополнялось в связи с общим развитием науки и техники и металловедения в частности. [c.10]

Степень деформации, обусловливающая преимущественное развитие процесса слияния и приводящая после нагрева к гигантскому росту зерна, называется критической степенью деформации Она невелика и находится в пределах 3—87о. (обычно). Если после деформации осуществляется рекристаллизационный нагрев, то критической степени деформации следует избегать. [c.94]

Из сказанного следует, что во избежание охрупчивания нужно избегать интервала температур отпускной хрупкости первого рода (300—400°С). Для сталей, склонных к отпускной хрупкости второго рода, следует предусматривать быстрое охлаждение после отпуска. Эти стали не должны в работе нагреваться до высоких температур (500—600°С), так как это может также повести к охрупчиванию. В тех случаях, когда после отпуска нельзя создать быстрое охлаждение (например, для очень крупных деталей), следует применять стали, легированные молибденом, замедляющим развитие отпускной хрупкости второго рода. [c.376]

Чем больше сечение детали, тем более легированную сталь следует выбирать. Во избежание развития отпускной хрупкости, что особенно опасно для крупных деталей, которые невозможно быстро охлаждать при отпуске, следует использовать стали, содержащие молибден (0,15—0,30%). [c.386]

Решение задачи комплексирования ТС САПР, как правило, неоднозначно, т. е. всегда имеется несколько вариантов КТС, отличающихся конфигурацией, количественным составом и номенклатурой ТС. При выборе варианта КТС для реализации следует исходить из условий освоения и развития САПР в рамках конкретной проектной организации и возможностей пополнения КТС новыми техническими средствами. Хорошей базой для создания КТС могут служить выпускаемые промышленностью комплексы АРМ и РМП. [c.82]

Как следует из вышеизложенного, анализ зарождения и развития разрушения в элементе конструкции в значительной степени зависит от универсальности тех или иных локальных критериев разрушения. При формулировке критериев эмпирическим путем — только на основе непосредственных механических испытаний — возникает опасность неадекватной оценки разрушения конструкции при нагружении, отличном от нагружения при проведенных экспериментах. Повысить степень универсальности локальных критериев можно, опираясь на физические механизмы, протекающие на микроуровне. Одним из путей решения данного вопроса является создание физико-механических моделей разрушения материала, на основании которых могут быть даны формулировки локальных критериев разрушения в терминах механики сплошной среды на базе физических и структурных процессов деформирования и повреждения материала. [c.9]

Каждый из трех разделов настоящей главы предваряется критическим анализом современных подходов к формулировке критериев разрушения. Результатом такого анализа является вывод о необходимости развития и модификации критериев разрушения, Разработка физико-механических моделей хрупкого, вязкого и усталостного разрушений и формулировка на их основе модифицированных критериев разрушения является предметом исследований, представленных в данном главе. Прежде чем перейти к их изложению, остановимся на следующем замечании. [c.50]

Таким образом, из приведенных рассуждений следует, что факт зарождения какой-либо несплошности (например, при а, = От) вовсе не гарантирует дальнейшего ее развития по хрупкому механизму. Для возможной реализации хрупкого разрушения необходим такой механизм зарождения микротрещины, который делает ее устойчивой к эмиссии дислокаций из ее вершины. Ясно, что реализация такого механизма в общем случае может происходить при условиях, отличных от условия (2.3). [c.69]

Условие (2.24) сводится к следующему трещина развивается через потенциальные барьеры, созданные микронапряжениями, в том случае, если на всем протяжении ее развития интенсивность высвобождения упругой энергии превышает 2уо-В противном случае развитие микротрещины прекратится. [c.92]

Картина развития микротрещин представляется следующим образом. При выполнении условия (2.7) микротрещины зарождаются, при этом происходит страгивание только тех микро-трещин, вершины которых попали в зоны действия растягивающих микронапряжений. В зависимости от соотношения Р/2ао ближайший барьер на пути развития микротрещины, характеризующийся максимальной отрицательной величиной будет [c.93]

Следует отметить, что уравнение (2.58) выведено для поры, расположенной в идеально жесткопластическом материале. Тем не менее в работе [222] показано, что это уравнение можно использовать при анализе развития пор в материале с деформационным упрочнением. [c.115]

Таким образом, хотя уравнение (2.95) несомненно является дальнейшим развитием феноменологии усталостного разрушения, конкретный его вид недостаточно корректен по-видимому, для более-менее адекватной реальным усталостным процессам формулировки деформационно-силового критериального уравнения требуется хотя бы минимальное базирование на физических процессах, происходящих в материале при циклическом нагружении. В следующем разделе будет предпринята такая попытка. [c.134]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Причина различной скоростной зависимости критических параметров при внутри- и межзеренном разрушении заключается в разной природе физических процессов, приводящих к накоплению меж- и внутризеренных повреждений. Как уже отмечалось, межзеренное разрушение в рассматриваемых условиях связано с зарождением, ростом и объединением пор по границам зерен. Следует подчеркнуть, что во многих работах [199, 256] разрушение по границам зерен связывается с ростом микротрещин, зародившихся в стыках трех зерен. Однако выполненные в последнее время фрактографические исследования [256] достаточно убедительно показали, что указанные механизмы не являются альтернативными в обоих случаях процесс развития повреждений является кавитационным [256, 326]. Более легкое зарождение пор в тройных стыках приводит к неоднородному развитию повреждений и формированию клиновидных микротрещин, которые в процессе роста поглощают мелкие поры, зарождающиеся по всей поверхности границ зерен [256]. Таким образом, указанная дифференциация межзеренных повреждений является достаточна условной и при описании процессов накопления повреждений на границах зерен целесообразно исходить из моделирования их кавитационными механизмами. [c.154]

Следует отметить, что в случае поворота главных площадок необходимо прослеживать развитие пор по всем возможным ориентациям границ зерен, так как неизвестно, на каких гранях поры вырастут больше, т. е. где будет слабейшее звено при разрушении. Естественно, что такой анализ весьма затруднен. Поэтому будем рассматривать развитие пор в сечении, перпендикулярном действию наибольших за период нагружения главных напряжений оь Очевидно, такая схематизация соответствует максимально возможному росту пор и, следовательно, дает консервативную оценку предельного состояния материала. [c.164]

Представленные результаты фрактографиче-ской оценки длительности роста усталостных трещин в гидроцилиндрах на стенде и в эксплуатации, уровня эквивалентного напряжения в эксплуатации и напряженности гидроцилиндров в летном эксперименте в условиях их нормального функционирования свидетельствуют о следующем. Развитие усталостных трещин в условиях эксплуатации происходило в расчетном режиме их нагружения по уровню эквивалентного напряжения и длительности роста трещин. Однако это совершенно не соответствовало реализованной длительности эксплуатации гидроцилиндров на момент их отказов из условия 4-кратного выпуска-уборки тормозных щитков за полет. [c.760]

Появление в данном контексте математических моделей, связанных со статистическими методами, вызвано двумя причинами (1) зависимостью прочности волокон от ИХ длины (рис. 21) и (2) последовательным возникновением разрывов волокон с ростом приложенной нагрузки вплоть до накопления в некотором сечении слоя критического числа разрывов, вызывающего полное разрушение. Ранние работы по статистической теории [59] следовали развитой Дэниэлсом [15] теории пучков (см. также [70, 5]). Применение теории пучков к прочности слоя требует определения локальной неэффективной длины волокон, т. е. длины заключенного в матрицу участка волокна, дальше которого в волокне может быть достигнуто полное напряжение, как в неразорван-ном волокне. Для более детального знакомства с понятием неэффективной длины отсылаем читателя к работе [48]. В нашем последующем изложении будем следовать анализу, данному в [47]. [c.131]

Освоение реакторов на быстрых нейтронах имеет большое значение потому, что оно сможет обеспечить экономичность ядер-ной энер1 етики и при исчерпании богатых урановых руд. Несмотря на большие y nexii в создании реакторов на быстрых нейтронах, остается еще нерешенным целый ряд вопросов по ним, поэтому внедрение их в широкую практику можно ожидать в конце нашего века — начале следующего. Развитие атомной энергетики на быстрых нейтронах может обеспечить человечество энергией на длительный исторический период. [c.271]

Несмотря на многообразие принципов действия, схемных и конструктивных решений технологических магани, можно указать те основные, притом часто взаимосЕЯзанные, те51денции, которым следует их развитие. [c.578]

Математический аппарат, требуемый для применения принципа затухающей памяти (функционалы и их свойства гладкости), обсуждается в следующем разделе. В разд. 4-3 в общем виде развита механическая теория простых жидкостей с затухающей памятью. В чисто механической теории в число переменных не включается температура и не учитываются энергетические соображения. Хотя такой подход удовлетворителен в применении ко многим механическим задачам, все же исключение из рассмотрения энергетических понятий серьезно ограничивает анализ даже в случае изотермических задач более сложная термомеханическая теория требует привлечения термодинамических соображе- [c.133]

Наконец, третьим отличием является анализ ранее нерассмотренных состояний сквозных дисперсных систем (противоточные системы с тормозящими вставками падающий непродуваемый слой поперечное обтекание поверхности нагрева потоком газовзвеси, а в случае оребрения и вибрации —плотным слоем несвободное истечение слоя теплоносителя и др.). Следует подчеркнуть, что эти и ряд других вопросов нуждаются в дальнейшем развитии, обобщении и правильном приложении к конкретным аппаратам. [c.3]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

Экспериментально установлено, что при качении со скольжением, например сО Г,>г),г,. сл . рис. 8.8, а), цилиндры / и 2 обладают различным сопры 1 Г лс1 ем устэлости. Это объяснястся следующим. Усталостные микротрещины при скольжении располагаются не радиально, а вытягиваются в иаправлении сил трения. При этом в зоне контакта масло выдавливается из трещин опережающего цилиндра 1 и запрессовывается в треш.ипы отстающего цилиндра 2. Поэтому отстающий цилиндр обладает меньшим сопротивлением усталости. Ускорение развития трещин при работе в масле не означает, что без масла разрушение рабочих поверхностей замедлено. Во-первых, масло образует на поверхности защитные пленки, которые частично или полностью устраняют непосредственный металлический контакт и уменьшают трение. При контакте через масляную пленку контактные напряжения уменьшаются, срок службы до зарождения трещин увеличивается. Во-вторых, при работе без масла увеличивается 1 итенсивность абразивного износа, который становится главным критерием работоспособности и существенно сокращает срок слу кбы. [c.104]

Следует отметить, что процесс развития разрушения (рост трещины) можно представить как непрерывное зарождение макроразрушения (разрушения в объеме структурного элемента) в высокоградиентных полях напряжений и деформаций, возникающих у растущей трещины. Тогда ответственными за развитие разрушения являются по сути все те же локальные критерии разрушения (см. рис. В.1). Таким образом, если не рассматривать тело с трещиной как специфический объект исследований (чем традиционно занимается механика разрушения), а рассматривать трещину как концентратор напряжений, тО анализ развития разрушения в конструкции принципиально не будет отличаться от анализа разрушения в теле без трещины с использованием локальных критериев разрушения. Единственное отличие расчета зарождения разрушения в теле без трещины от расчета развития трещины в элементе конструкции заключается в методе определения НДС в первом случае НДС определяется непосредственно из решения краевой задачи, ва втором — на основании параметров механики разрушения. Очевидно, что это отличие не является принципиальным и связано с менее трудоемким способом расчета НДС у вершины трещины через параметры механики разрушения. В общем случае НДС у вершины трещины можно определить с помощью решения краевой задачи, например МКЭ. [c.8]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

Будем рассматривать межзеренное разрушение материала, происходящее путем накопления кавитационяых повреждений. На основе имеющихся экспериментальных данных [199, 240, 256, 304—306, 334, 341, 392, 394] следует принять, что развитие указанных повреждений определяется непрерывным зарождением и ростом пор по границам зерен в процессе деформирования материала. Образование макроразрушения (разрушения в масштабе, большем либо порядка размера зерна поликристал-лического материала) обусловлено объеединением микропор. В качестве критерия объединения пор, т. е. критерия образования макроразрушения, будем использовать критерий, основан- [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...