Колебания фундамента турбоагрегата

КОЛЕБАНИЯ ФУНДАМЕНТА ТУРБОАГРЕГАТА [c.532]

КОЛЕБАНИЯ ФУНДАМЕНТА ТУРБОАГРЕГАТА 535 [c.535]

Фундаменты мотор-генераторов нередко испытывают колебания с амплитудой, превышающей допустимую [6]. Эти фундаменты, в противоположность фундаментам турбоагрегатов, могут находиться в условиях, близких к резонансу, что приведёт к значительному возрастанию амплитуд главным образом горизонтальной поперечной составляющей колебаний фундамента. Объясняется это тем, что мотор-генераторы имеют небольшие числа оборотов того же порядка, что и числа собственных горизонтальных колебаний фундамента в поперечном направлении. Поэтому при проектировании фундаментов под мотор-генераторы необходимо производить проверку на резонанс для колебаний в поперечной плоскости. [c.542]

В ряде опытов измерения производились симметрично по обе стороны от оси турбогенератора. Точки измерения располагались по конструктивным элементам фундамента так, чтобы получить наиболее полное представление о колебательном процессе фундамента. Амплитуды и фазы колебаний измерялись в вертикальном, поперечном и продольном направлениях. Это позволяло выяснить пространственную картину колебаний фундамента. Одновременно по всем указанным направлениям измерялись вибрации подшипников турбины и генератора (на рис. 8 эти точки отмечены цифрами 1 я 6). В отдельных случаях измерения производились на установочных плитах турбоагрегатов. Запись колебаний велась по форме, показанной в табл. 1. [c.16]

Колебания статора. Статор состоит из шихтованного сердечника с помещенной в нем обмоткой и цельносварного корпуса. Корпус закрепляется на фундаменте турбоагрегата. Массы сердечника статора — несколько сот тонн, корпуса —десятков тонн. Колебания статора турбогенератора в стационарном рабочем режиме вызываются действием переменного магнитного поля, создаваемого в основном вращающимися электромагнитами ротора. Переменные электромагнитные силы возбуждают вибрации сердечника и обмотки статора. Для уменьшения передачи вибраций с сердечника на корпус турбогенератора и фундамент турбоагрегата сердечник эластично подвешивается в корпусе (рис. 2, где / — ротор турбогенератора 2 — сердечник статора 3 — упругая подвеска 4 — корпус статора 5 — фундамент турбоагрегата). Наибольшие напряжения возникают при вибрации статора двухполюсного турбогенератора, ибо при большем числе полюсов соответственно больше узлов имеет по окружности форма колебаний сердечника статора и тем меньше амплитуда колебаний и напряжения. Сложность проблемы для мощных турбогенераторов обусловливается как действием значительных переменных электромагнитных сил, так и тем, что статор представляет собой сборную конструкцию с возможными зазорами между сердечником и элементами эластичной подвески, между сердечником и обмоткой статора. Это в ряде случаев порождает виброударные явления, приводящие к усталостному разрушению элементов статора. [c.521]

При расчете колебаний реальных фундаментов турбоагрегатов для получения удовлетворительной точности достаточно сохранять в рядах (45) небольшое число (3—5) первых членов. Для определения нескольких первых частот свободных колебаний пригодна приближенная формула Щ = (k=l, 2,. ..). [c.535]

Найденное решение в случае колебаний стержня при произвольных усилиях и перемещениях на концах используется для рассмотрения колебаний стержневой системы в целом. Фундамент турбоагрегата можно представить себе состоящим из [c.536]

Плохая балансировка и некачественное соединение отдельных роторов валопровода турбины, а также ряд других причин [57] приводят к вибрации валопровода, корпусов подшипников и верхней плиты фундамента, являющейся рабочим местом обслуживающего персонала. Амплитуда физиологически допустимой вибрации фундамента зависит от частоты колебаний для турбоагрегатов, вращающихся с частотой 50 и 25 с амплитуда вибрации фундамента соответственно 15—40 и 35—80 мкм считается умеренной, хотя рекомендуется допускать вибрацию не более 5—8 мкм. Амплитуда вибрации верхней фундаментной плиты обычно в 2— 10 раз меньше амплитуды вибрации корпусов подшипников, которая в соответствии с правилами технической эксплуатации должна быть не выше [c.475]

Фундамент паровой турбины обычно нельзя выполнить массивным или стеновым, так как необходимо иметь свободное пространство под машиной для размещения конденсатора, воздухоохладителя, трубопроводов и т.д. Схема фундамента турбоагрегата, состоящего из верхней плиты (стола), колонн и нижней (фундаментной) плиты, показана на рис. VII.1. При большом числе оборотов турбины невозможно обычными способами выполнить такую конструкцию настолько жесткой, чтобы собственные частоты всех элементов фундамента были значительно выше частоты возмущающей силы. Следовательно, в большинстве случаев фундамент нельзя считать жестким, недеформируемым телом и при расчете необходимо учитывать не только колебания фундамента в целом на упругом основании, но и колебания от- [c.230]

Из приведенных данных следует, что возможность возникновения резонансных любого из основных видов колебаний фундаментов под турбоагрегаты практически совершенно исключается. Что же касается вынужденных колебаний высших видов, то в предыдущем издании книги было показано, что даже в условиях резонанса такие колебания не могут превышать требуемых нормами пределов, если агрегат исправен и вызываемые его роторами неуравновешенные силы не превышают указанных на стр. 110. [c.140]

При действии горизонтальных периодических сил нижняя плита рамного фундамента под турбоагрегат практически не участвует в колебаниях, так как стойки рам верхнего строения в этом случае играют роль амортизаторов. Основные частоты собственных горизонтальных и вращательных колебаний фундамента настолько низки по сравнению с частотой возмущающих сил, что верхняя плита вместе с установленной на ней машиной ведет себя, как система связанных между собой, но свободных от связей с основанием тел. Амплитуды колебаний этой системы практически зависят только от ее массы и размеров. [c.140]

Коэффициент динамичности т] представляет собой отношение Л/Лет, где Л — амплитуда колебаний точки приложения силы в направлении ее действия, а Лет — перемещение этой точки в том же направлении при статическом действии силы Если бы расчет на колебания фундаментов под турбоагрегаты и мотор-генераторы производился во всех случаях, коэффициенты следовало бы брать из этого расчета. [c.159]

Фундаменты турбоагрегатов большой мощности (135 МВт и более на 3000 об/ /мин) в настоящее время вьшолняют в виде пространственной одноэтажной рамы, опирающейся через массивную нижнюю плиту на грунтовое основание (рис. 7.7). Агрегат устанавливают на верхнее строение, а между колоннами фундамента размещают конденсаторы турбины, трубы, по которым подают и отводят пар, конденсат и охлаждающую воду, а также каналы с шинами электрического напряжения и вспомогательное оборудование. Низшие собственные частоты системы турбоагрегат — фундамент — основание, как правило, а 7— 15 раз ниже рабочей (50 Гц) частоты вращения ротора. Спектр собственных частот весьма густ и вблизи рабочей частоты всегда существует несколько собственных. При динамическом расчете системы на обычные эксплуатационные нагрузки проверяют амплитуды колебаний на крышках подшипников и на фундаменте в местах опирания подщипников. При такой проверке, если фундамент запроектирован правильно, близость нескольких высших собственных частот к рабочей оборотной частоте практически не сказывается отрицательно, так как на графиках частотных характеристик системы, построенных с учетом затухания в материале фундамента, пики, соответствующие этим частотам, не проявляются либо проявляются весьма слабо. [c.111]

Конструктивно опоры можно разделить на выносные и встроенные. Выносные опоры расположены вне цилиндра турбины и опираются непосредственно на ригель фундамента. Встроенные опоры, характерные для цилиндров низкого давления, расположены внутри цилиндра. Фундамент турбин, воспринимающий динамические нагрузки от всех опор и статоров турбоагрегата, может также в некоторых случаях способствовать возникновению опасных резонансных колебаний турбин. [c.299]

Когда говорят о вибрации турбоагрегата, то обычно имеют в виду колебания системы, состоящей из собственно турбоагрегата и его фундамента, установленного на свайное основание или грунт. Непосредственным источником колебаний является валопровод турбоагрегата, который, вращаясь на масляной пленке подшипников, передает через нее усилия на вкладыши подшипников и их корпуса. В свою очередь вибрирующие корпуса подшипников и связанные с ними корпуса цилиндров возбуждают вибрацию верхней фундаментной платы, а та — вибрацию колонн и нижней фундаментной плиты. Вибрация турбоагрегата должна измеряться и регистрироваться с помощью стационарной аппаратуры непрерывного контроля вибрации подшипников опор, которая должна соответствовать государственному стандарту. В частности, эта аппаратура должна включать в себя систему защиты с сигнализацией и последующей остановкой турбоагрегата в случае возникновения недопустимой вибрации или ее внезапного изменения. [c.503]

Метод расчленения [4]. Метод применим к расчету амплитуд вынужденных колебаний в любой точке системы турбоагрегат — фундамент под действием неуравновешенности валопровода, заданной либо в виде закона изменения эксцентриситета вдоль валопровода или в форме величин и мест распределения сосредоточенных масс. [c.312]

Зг. Работа турбоагрегата сопровождалась вибрациями (ход турбогенератора был неспокойным). Проведенные замеры колебаний обнаружили значительный уровень вибраций точек, расположенных на опорной раме машины. Причина этого явления заключалась отчасти в машине. Поэтому машина была демонтирована и заново сбалансирована. С другой стороны, повышенные вибрации объяснялись плохим качеством бетона в колоннах фундамента," в которых во многих местах образовались горизонтальные трещины. Плохое качество бетона могло быть установлено пробой на продавливание, главным образом в местах образования трещин, сильно расслоившегося бетона с очевидно недостаточной прочностью (рис. Х1.29). Бетон в этих местах содержал только крупный гравий с малым количеством цемента. Бетонная смесь приготовлялась со слишком большим количеством воды, так что при бетонировании новых участков крупные фракции отставали и скапливались внизу, т. е. бетон расслаивался. Колонны были усилены следующим- образом. [c.412]

Нетрудно показать, что это обстоятельство объясняется прежде всего значительным расхождением между угловой скоростью турбоагрегатов и частотами колебаний основных видов. Допустим, что необходимо приближенно определить основные (низшие) частоты собственных колебаний рамного фундамента— вертикальных горизонтальных .х и вращательных W [c.139]

Пользуясь этими неравенствами, составим таблицу частот основных видов колебаний в минуту железобетонных рамных фундаментов и сопоставим их с обычным числом оборотов турбоагрегатов от 1 500 до 10 000 оборотов в минуту. [c.139]

По этой причине действующие нормы не требуют выполнения расчетов фундаментов под высокочастотные машины с вращающимися частями на колебания при мощности до 135 МВт. Для турбоагрегатов более высокой мощности (которая в крупных энергоблоках сегодня достигает 1200 МВт) вопросы обеспечения надежности фундамента уже нельзя рассматривать в отрыве от обеспечения надежности всей системы ТФО (турбоагрегат— фунда.мент — основание) в целом. Конструкции таких энергетических гигантов и фундаментов для них разрабатываются параллельно, во взаимной увязке на всех стадиях проектирования с одновременным проведением необходимых расчетов, а также исследовательских и экспериментальных работ. Объем настоящего издания не позволяет остановиться на рассмотрении задач, состава и методики последних их общую характеристику содержат статьи И. С. Шейнина [98], И. С. Литвина и Е. Г. Бабского [45, 46]. [c.140]

Однако, как мы знаем, расчет на колебания рамных фундаментов под турбоагрегаты производится не всегда, а в расчетах фундаментов под мотор-генераторы рассматриваются только горизонтальные колебания. В связи с этим временные расчетные нагрузки задают независимо от результатов расчета на колебания в виде [c.159]

Оценка вибрационного состояния турбоагрегата будет не полной, есл н не учитывать уро вень вибрации его фундамента. Обычно у правильно спроектированного и хорошо выполненного фундамента двойная амплитуда колебаний при хорошо отбалансированном роторе не превышает 10—20 мкм. Заметное отклонение от приведенных аначений в сторону увеличения свидетельствует о дефектах фундамента. [c.96]

Главы в томе расположены в соответствии с принципом перехода от простого к сложному. Сначала расспотрены колебания отдельных элементов (криволинейных стержней, пружин, сосудов с жидкостью, зубчатых передач, технологических элементов—станок—инструмент—деталь), а затем колебания гибких валов-роторов современных турбомашин с подшипниками (скольжения и качения). Далее рассмотрена непосредственно турбинная техника (лопатки, диски, турбинный ротор-корпус, электрические машины и их фундаменты, турбоагрегаты). Две главы посвящены колебаниям систем, связанным с двигателем внутреннего сгорания, причем в первой из них проанализированы крутильные колебания, а во второй—колебания агрегата при ограниченной мощности двигателя. Затем рассмотрены колебания специальных машин, применяемых в горном деле, и колебания объектов транспортной техники — железнодорожного состава, судовых конструкций, автомобилей и гусеничных машин, летательных аппаратов. Одна из глав посвящена анализу выносливости деталей машин и конструкций, подверн<енных колебаниям, т. е. анализу усталостной прочности при колебательных воздействиях. Глава Колебания электрических машин в связи с поздним поступлением помещена в конце тома. [c.9]

Силы, действующие со стороны турбоагрегата на фундамент в стационарном рабочем режиме, известны весьма ориентировочно, и расчет колебаний фундамента носит оценочный характер. Более определенным является расчет динамических податливостей под действием единичных гармонических сил, приложенных к поперечным стержням (ригелям) верхнего пояса системы, где установлены подшипники, и к продольным стержням (балкам), где закреплены лапы статора турбогенератора. Эти динамические податливости являются наиболее естественной характеристикой динамических свойств фундамента при оценке его пригодности для установки турбоагрегата. Динамические податливости могут быть использованы также при расчете колебаний валопровода турбоагрегата н статора турбогенератора (см. гл. VII, XIII). [c.532]

Первая работа после войны 1939—1945 гг. принадлежит Зауэру. Он выступил с предложением о создании виброизоляционного режима колебаний фундамента турбины также и в вертикальном направлении. При этом колонны, принимая также во внима ние постоянно растущую потребность в площади подвального этажа, могут проектироваться с весьма малыми размерами попе речного сечения. Поэтому он рекомендовал выполнять преимущественно стальные фундаменты под турбоагрегаты. Фундаменты такого типа в металле были выполнены Маркверре, директор-ром электроцентрали в Манхейме еще в 1935 г. [c.235]

Создание фундамента турбоагрегата с послерезонансным режимом колебаний (с тонкими колоннами) вызывает значительные дополнительные трудности при динамическом расчете. Того, ЧТО частоты вертикальных и горизонтальных свободных колебаний первого тона значительно меньше рабочего числа оборотов, оказывается недостаточно. Необходимо определить частоты собственных колебаний более высоких тонов, чтобы быть уверенным, что они не находятся вблизи частоты возмущающей силы. Это привело в новых работах к дальнейшему развитию и совершенствованию методов динамического расчета. Фурке предложил метод упрощения сложных многомассовых систем путем приведения масс Шмидт и Неситка дали новое решение задачи определения собственных частот горизонтальных колебаний при учете упругости грунта Гейгер указал уточненный метод определения частот изгибных- колебаний рамных конструкций и занимался изучением опасности резкого увеличения амплитуд колебаний при совпадении собственной частоты фундамента с критическим числом оборотов вала агрегата, Дитц занимался указанной выше темой и свойствами стальных фундаментов. [c.236]

ВИЯ места нельзя произвести такое выравнивание площади, а к колебаниям окружающих площадок не предъявляется больших ограничений, то можно при фундаментах с послерезонансным режимом колебаний стойки площадок опирать непосредственно на нижнюю плиту фундамента, так как она благодаря сравнительно большой податливости колонн фундамента турбоагрегата почти не колеблется. Если колебания примыкающих площадок не нормируются, можно опирать колонны площадок непосредственно на нижнюю плиту фундамента, даже в случае дорезонансного режима колебаний фундамента. При незначительных нагрузках (небольшие пролеты) можно площадки, к колебаниям которых не предъявляется жестких ограничений, опирать на верхнюю плиту фундамента, отделив их от нее прокладкой из картона. Однако если соседние площадки должны быть надежно защищены от вибраций, от опирания их на фундамент следует отказаться. Если это все же неизбежно, нужно выполнить опирание через соответствующие упругие элементы с тем, чтобы собственная частота изолируемой плиты была бы ниже частоты возмущающей силы машины. При этом передача вибраций на перекрытие снижается. Для рабочего числа оборотов jV =3000 об мин собственная частота вертикальных колебаний опертой на фундамент плиты перекрытия должна быть не больше, чем N = 2000 кол1мин. Когда, например, применены прокладки из полос натуральной пробки толщиной d= 2 см при 0(1 = 0,5 Kzj M (напряжение от постоянной нагрузки), возникает упругая осадка [c.257]

Переходя к разделению машин по последнему из интересующих нас признаков — характеристике частотного режима — необходимо иметь в виду, что частоты основных форм собственных колебаний фундаментов под машины при всем многообразии конструкций последних колеблются в относительно узких пределах, в среднем примерно от 400 до 800 кол/мин. В соответствии с этим полезно разделить машины на низкочастотные (до 600— 800 об/мин) и высокочастотные (больше 600—800 об/мин). Такое разделение необходимо только для машин первой группы (см. табл. 1.1). Подавляющее большинство машин с кривошипно-шатупными механизмами, дробилки всех типов, часть электрических машин (главным образом наиболее мощные мотор-гене-раторы) и некоторые другие относятся к низкочастотным, большинство электрических машин и турбоагрегаты — к высокочастотным. [c.8]

Фундаменты турбоагрегатов обоих блоков выполнены из железобетона, причем фундаменты рассчитаны на частоту собственных колебаний меньшую, чем частота колебаний турбоагрегата. Для того чтобы иметь возможность изменить частоту собственных колебаний фундамента, его стойки выполнены двухветвевого типа в случае необходимости для настройки частоты собственных колебаний отдельные ветви всех или отдельных стоек фундамента могут быть либо связаны в единое целое, либо разъединены. [c.163]

Станки оказывают на основание значительно меньшее статическое и динамическое воздействие, чем, например, компрессоры, турбоагрегаты, кузнечные молоты. Если, например, для компрессора суммарная нагрузка от мёртвого веса такова, что удельное давление на верхней поверхности фундамента обычно не превышает 3—5 кг1см для турбоагрегатов 8 —10 Kzj M и молотов 1,5—3 кг см , то статическое удельное давление на фундамент от станка обычно не превосходит 0,5-1,2 кг1см . Динамические нагрузки, передающиеся от станка на его основание или фундамент, также значительно меньше, чем у указанных выше машин. Наконец, вибрации и сотрясения фундаментов станков, как правило, весьма малы, и амплитуды колебаний не превосходят нескольких сотых или даже тысячных долей мм. Всё это создаёт возможность широко использовать для устройства основания или [c.548]

Фундаменты для турбогенераторов воспринимают не только статическую, но и динамическую нагрузку, с которой особенно приходится считаться при работе их в резонансной зоне. Первоначально динамическая работа фундамента учитывалась введением в расчет веса турбоагрегата, увеличенного в 5 раз [Л. 1]. До тех пор, пока применялись низкооборотные турбоагрегаты (до 1 500 об мин), такой метод расчета хотя и приводил к постройке громоздких фундаментов, однако был приемлем, так как частоты собственных колебаний значительно отличались от рабочих чисел оборотов агрегата и явление резонанса не проявлялось. С увеличением же чисел оборотов турбоагрегатов У фундаментов стали проявляться явления резонанса. Это вызвало необходимость проведения динамических расчетов фундаментов. В связи с этим появляются труды Гейгера, Эллерса, Бейера. Некоторые из них были опубликованы -в русском переводе в сборнике, изданном под редакцией Е. Л. Николаи (Л. 2]. [c.5]

Ввиду отсутствия достаточного экспериментального материала, позволяющего учесть возможную величину возмущающих сил, расчет на вынужденные колебания не производился, а выполнялась лишь проверка на резонанс. Дальнейшие опыты производились с целью уточнения методики расчета, введения в нее коррективов и записи, хотя бы в первом приближении, величины возмущающих сил. Такие опыты на турбоагрегатах, находившихся в эксплуатации, проводились Д. Д. Барканом [Л. 9], С. Г. Аникиным и В. В. Макаричевым [Л. 10 и 11]. В 1948 г. на базе этих исследований был принят метод расчета фундаментов на вынужденные колебания, согласно которому допускалась работа фундамента в условиях резонанса, лишь бы амплитуда его вынужденных колебаний не превосходила допускаемой величины. [c.6]

В диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов на подшипниках турбоагрегатов возможно появление одного или двух резонансных пиков, обусловленных прохождением роторами критических чисел оборотов. Эти пики удале-11Ы от рабочих чисел оборотов и в некоторых случаях достигают значений 100—200 мк. Такие резонансные колебания ротора отражаются на фундаменте, давая небольшое увеличение амплитуд колебаний (до 10—15 мк). [c.37]

Фундамент должен обеспечивать нормальную эксплуатацию машины следовательно, он должен быть спроектирован так, чтобы ни отдельные конструктивные элементы, ни в целом он не явился причиной повышения вибрации под воздействием динамической нагрузки. Динамическая надежность фундамента и подшипников, включая и действие нагрузки от момента короткого замыкания, позволяет отрегулировать работу турбоагрегата и довести его вибрацию до. пределов, предуомотренных Правилами технической- экаплуа-тации. В иротивном случае фундамент (работая, например, в зоне резонанса) может легко получить. повышенную вибрацию от неана-чительных но величине динамических сил, в результате чего амплитуды колебаний подшипников могут превышать норму, что приведет к снижению сроков службы турбогенератора, а при больших амплитудах — к аварийному режиму работы. [c.12]

Допустим теперь, что при нагрузке С амплитуда вибрации меньше допускаемой. В процессе эксплуатации нарушалась балансиро вка машины и амплитуда вибраций подшипников стала 160 мк, соответственно увеличилась и амплитуда вибраций фундамента, которая стала больше допускаемой. Разве из этого следует, что фундамент ненадежная конструкция Конечно нет. Достаточно снизить амплитуду -вибраций подшипников, приведя ее хотя бы к оценке удовлетворительно , и вибрации фундамента сразу станут меньше допускаемых. Следовательно, величина амплитуды вибраций теснейшим образом связана с колебаниями подшипников и для установления критерия надежности работы фундамента следует найти связь между вибрациями подшипников турбоагрегата и конструктивных элементов фундамента. [c.80]

На всех этапах пуска, как в период предпусковых операций, толчков и разворотов, предшествующих основному развороту и нагружению, так и в период нагружения турбины, суммарная вертикальная сила (SQi Q4) превышала значение, соответствующее холодному состоянию турбоагрегата (108 т). Максимальное превышение возникло в предтолчковый период и составило 24 т. Размах колебаний ZQi Q за период всего пуска составил 31 т, что свидетельствует о существенном влиянии присоединенных трубопроводов, которые на этапе предпусковых операций в основном прижимают средний стул к фундаменту. При нагружении турбины по мере ее интенсивного прогрева суммарная вертикальная сила, приложенная к среднему стулу, очень близка к значению, соответствующему холодному состоянию турбины. [c.189]

На первый взгляд может показаться, что нормы вибрации турбоафегатов чрезмерно жесткие. Однако следует иметь ввиду, что вибрация измеряется на корпусе подшипника, а для турбоагрегата важна вибрация вала, которая и вызывает вибрацию корпуса подшипника. Подшипник, установленный на фундаменте или встроенный в выходной патрубок, обладает, как и всякая система, своими вибрационными характеристиками, и его вибрация зависит от близости частоты возмущающей силы, создаваемой ротором, к частоте его собственных колебаний. Поэтому реакция корпуса подшипника на воздействие на него со стороны ротора может быть самой различной. Иногда, если частоты собственных колебаний системы подшипник — фундамент далеки от частоты колебаний шейки ротора, корпус подшипника не отзывается даже на интенсивную вибрацию ротора. [c.523]

Связанность колебаний необходима при анализе многих систем, и ее учет характеризует усовершенствование расчетной схемы по сравнению со схемой, при которой колебания частей расаматриваются раздельно, независимо. Так, при исследовании паротурбоагрегата учитывают связанные колебания ротора паровой турбины (в мощных установках турбинных роторов бывает несколько) и ротора турбогенератора, связь с которым осуществляется с помощью упругих муфт. Фундамент под турбоагрегат выполняют в виде пространственной рамной конструкции, представляющей собой самостоятельную систему, но она входит в общую колебательную систему вместе с роторами паровой турбины и турбогенератора, и колебания всей этой системы рассматриваются как связанные. В современных установках учитывают связанные колебания роторов, фундамента и статора, [c.14]

Метод разложения по формам колебаний. Модель системы турбоагрегат—фундамент выбирается в виде совокупности абсолютно жестких инерционных элементов, объединенных между собой квазиупругими и квазивязкими связями (рис. 13, где прямоугольниками обозначены инерционные элементы системы, сплошные линии — квазиупругие связи, штриховые линии — квазивязкие связи). Каждый из абсолютно жестких элементов обладает вообще шестью степенями свободы. Каждая связь любых двух элементов имеет шесть квазиупругих составляющих и шесть квазивязких составляющих силового взаимодействия (по три силы и по три момента). Общее число степеней свободы системы равно п, обобщенное смещение, соответствующее 1-й степени свободы, обозначается через и , обобщенная масса через т , обобщенная сила, соответствующая щ, через /, (t). [c.314]

Рамный фундамент под машину представляет собой слол1-ную механическую систему. На опыте экспериментальных исследований и натурных наблюдений за поведением реальных фундаментов в условиях эксплуатации удалось показать [70], что колебания этой системы существенно зависят как от динамических характеристик фундаментной рамы, так и от свойств грунта основания поддерживающей ее фундаментной плиты, причем в одних случаях превалирующим оказывается влияние первого, в других — второго фактора. В определенных условиях (при установке высокочастотных машин, например турбоагрегатов) на поведение рассматриваемой системы могут ока- [c.136]

Вибрации фундаментов под турбоагрегаты (как массивных— типа блоков и стенчатых, так и рамных) в огромном большинстве случаев являются незначительными. Примеров возникновения недопустимых вибраций, которые были бы вызваны дефектами основных несущих конструкций фундамента и привели бы к необходимости его коренного переустройства, обнаружено не было. Так, вибрации 70 из 75 обследованных фундаментов оказались слабыми — их амплитуды не превышали 20—30 мкм. Во всех случаях максимальные амплитуды колебаний нижней плиты фундамента не выходили за пределы нескольк 1х микрон. [c.138]

Из изложенного следует, что выбор размеров рамных фундаментов под мотор-генераторы связан с необходимостью выполнения ряда пробных подсчетов. Приняв размеры рам верхнего строения, указанные на чертежах завода-изготовителя, и иаметив ориентировочно размеры нижней плиты, в каждом случае необходимо прежде всего определить частоты Яж и по формулам (7.3) и (7.5). При Яж< и и Яф<Со), что обычно имеет место при установке высокочастотных машин, дальнейший ход действий может быть не связан с поверкой фундамента на колебания такая поверка при указанном выше соотношении частот обычно дает благоприятные результаты. В этом случае для окончательного выбора размеров частей фундамента (нижней плиты, элементов верхнего строения) необходимо пользоваться рекомендациями, относящимися к проектированию рамных фундаментов под турбоагрегаты. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...