Фундаменты паровых турбин

ФУНДАМЕНТЫ ПАРОВЫХ ТУРБИН (ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ) [c.1]

Обычно для фундаментов паровых турбин с числом [c.95]

Для фундаментов паровых турбин с числом оборотов от 500 до 1 500 в минуту необходимо учитывать частоты собственных колебаний, полученные с учетом и без учета упругости основания, или вести расчет по методам, учитывающим упругость основания и конструкции. [c.96]

Рис. 8. Общий вид фундамента паровой турбины 220 Мет фирмы Аллис — Чалмерс с предварительно

Рис. 101. Бетонные подушки на фундаменте паровой турбины мощностью 220 Мет фирмы Аллис Чалмерс (США) выверка подкладок производится при помощи ватерпаса с удлиненной базой.

ФУНДАМЕНТЫ ПАРОВЫХ ТУРБИН [c.116]

Назначением фундамента паровой турбины является [c.116]

Основным типом фундамента паровых турбин является железобетонная конструкция, схема которой изображена на рис. 4-1 1. [c.117]

Исследования Келера дали для промышленных зданий = = 18 и соответственно V . = 17, а для фундаментов паровых турбин автором были получены и =0,12 и Хг =26. [c.52]

РАМНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ ДЛЯ МАШИН С БОЛЬШИМ ЧИСЛОМ ОБОРОТОВ. ФУНДАМЕНТЫ ПАРОВЫХ ТУРБИН [c.230]

Фундамент паровой турбины обычно нельзя выполнить массивным или стеновым, так как необходимо иметь свободное пространство под машиной для размещения конденсатора, воздухоохладителя, трубопроводов и т.д. Схема фундамента турбоагрегата, состоящего из верхней плиты (стола), колонн и нижней (фундаментной) плиты, показана на рис. VII.1. При большом числе оборотов турбины невозможно обычными способами выполнить такую конструкцию настолько жесткой, чтобы собственные частоты всех элементов фундамента были значительно выше частоты возмущающей силы. Следовательно, в большинстве случаев фундамент нельзя считать жестким, недеформируемым телом и при расчете необходимо учитывать не только колебания фундамента в целом на упругом основании, но и колебания от- [c.230]

На фундамент паровой турбины в качестве возмущающих сил действуют главным образом неуравновешенные центробеж- [c.231]

Современному состоянию расчета и конструирования фундаментов паровых турбин в Германии предшествовало сравнительно долгое развитие. Для лучшего понимания кратко опишем последовательность этого развития. [c.231]

После описания пути развития этой отрасли следует рассмотреть действующие в настоящее время правила и основные положения проектирования и расчета фундаментов паровых турбин. Прежде всего дословно приводится нормаль DIN 4024 ( Поддерживающие конструкции для машин с вращающимися массами ), сопровождаемая необходимыми пояснениями, и даются указания по проектированию и расчету металлических железобетонных фундаментов турбин. Эти указания даются на основании опыта, приобретенного автором при участии в многочисленных разработках, обследованиях и экспертизах. Затем следуют статистические данные по нагрузкам от машин, весам вращающихся частей, строительному объему, расходу строительных материалов и в заключение примеры выполнения железобетонных и стальных фундаментов паровых турбин. [c.237]

УП.З. УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН [c.247]

При конструировании фундамента паровой турбины наряду с механико-технологическими требованиями должны учитываться основные положения технической динамики. [c.247]

При расчете фундаментов паровых турбин обычно частота возмущающей силы соответствует рабочему числу оборотов (как [c.262]

В заключение этого раздела остановимся на амплитудах колебаний (амплитудах динамических перемещений). Указания, сделанные при рассмотрении массивных фундаментов в разделах У1.5 и VI.6, могут быть распространены также и на фундаменты рамного типа (фундаменты паровых турбин). [c.289]

На одном из первых фундаментов паровых турбин, выполненных в стальных конструкциях, обнаружились в процессе эксплуатации значительные поперечные (горизонтальные) колебания гибких стоек. Эти колебания были устранены путем упругого (в горизонтальном направлении) присоединения к стойкам дополнительных масс по принципу динамических гасителей колебаний. [c.369]

Зв. У одного железобетонного фундамента паровой турбины (рнс. Х1.27) появились трещины в средней поперечной балке. Ход машины был неспокойным. (Работа машины сопровождалась вибрациями.) Последующий расчет обнаружил близость этой рамы к резонансу и показал, что армирование было недостаточным. Образованию трещины способствовала также дополнительно встроенная железобетонная балка треугольного сечения для поддержания воздухопроводов. Чтобы создать опо- [c.411]

Для процесса гармонических колебаний аналогичное значение а может быть получено в случае применения, например, преобразованной формы гипотезы Фойгта, данной И. Л. Корчинским [Л. 18]. По формуле (3-44) следует производить расчет на вынужденные колебания, когда система попадает в резонанс. Для получения правильных результатов расчета необходимо уточнить значение коэффициента поглощения г з. Как справедливо отмечает И. Л. Корчинский [Л. 75], несмотря на обилие опытных данных, выбор конкретного Значения для практического использования затруднителен, так как эти данные характеризуют либо материал, либо простейшую конструкцию. Данных, характеризующих затухание колебаний всего сооружения, значительно меньше. Поэтому нашей задачей было уточнение величины коэффициента затухания колебаний фундаментов паровых турбин, приведенного в [Л- 21]. Для решения этой задачи были использованы осциллограммы частот собственных колебаний, полученные в опытах, описанных в 2-2. [c.139]

Кроме того, получена методика моделирования, позволяющая, на небольших по размерам моделях надежно уточнять расчетные данные и, внося изменения в модель, Kop peKTH poiBaTb консгрукцию фундамента. Наконец, сочетание расчета с моделированием позволяет достаточно уверенно проектировать новые конструкции фундаментов паровых турбин. [c.240]

Рис. 67. Графики остаточных изменений высотных отметок фундамента, паровой турбины 100 Мет фирмы Инглиш Электрик (Англия). / — р. в. д. 2 —р. с. д. 3 — р. н. д. -г —генератор 5 —уровень пола обслу-живания турбир[ы 6 — ось конденсатора 7 —нулевая отмегка 5-/(9 — контрольные точки для замера на уровне пола обслуживания турбинЕл 9—12 — дополнительные замерные точки № I — первоначальное положение (холодный агрегат) Х 2 — через 12,5 недель № 3 — через 16 недель № 4—через 24 недели № 5 — через 26 недель № 6 — через 39 недель с момента пуска

Рамы / фундаментов машин (фундамент паровой турбины) под действием неуравновешенных центробежных сил Р, создаваемых вращающимися частями машины, могут притти в вертикальное или горизонтальное колебательное движение в том случае, е.слн число оборотов машины совпадает собственной частотой вертикальных или горизонтальных колебаний рамы фундамента. [c.499]

Этот новый метод явился желательным обогащением лите ратуры, относящейся к данному вопросу он может быть с пользой применен для определения основной собственной частоты, в особенности в вертикальном направлении, при неправильных рамах и для особо сложных случаев. Однако предложение по определению возмущающих сил было неудачно, находилось р противоречии с инструкцией и могло вызвать путаницу. Поэтому автор выступил с критическими замечаниями, в которых, пользуясь случаем, изложил в понятной для читателя форме неясные до этого положения метода Кайзера — Троше и указал удобную методику определения собственных частот вертикальных и горизонтальных колебаний, которая позднее применялась автором и получила широкое признание. Для того чтобы устранить противоречия и выработать общие правила конструирования и расчета фундаментов паровых турбин, комитет по динамике существовавшего тогда немецкого научного общества строителей под руководством автора обсудил новые предложения Кайзера и Троше при их участии и, учтя мнение нескольких машиностроительных фирм, выпустил инструкцию в дополненной редакции. Новая рвг дакция по главным пунктам почти не отличалась от первоначальной. В частности, была оставлена без изменения принятая методика определения расчетных нагрузок. Вскоре после этого автором были выпущены пояснения к инструкции, с помощью которых облегчалось применение ее на практике. В дальнейшем Элерс занимался измерениями колебаний выполненных фундаментов. Им была еще раз подтверждена максимальная величина динамической добавки (201) и поставлена задача экспери ментального определения динамического модуля упругости Е, а также затухания в железобетоне. Соответствующие опыты, по-ставленные экономической группой объединения электростанций, показали, что принятое в инструкции значение динамического модуля = 300 000 кг1см хорошо соответствует действительному. [c.235]

Фундамент паровой турбины особенно в случае послерезонанс-ного режима колебаний является настолько сложной колебатель- [c.251]

Одна из двух продольных балок фундамента паровой турбины, верхняя плита которого опирается на три пары стоек, представлена на рис. УП.27 как четырехмассовая система на трех пружинах. По изложенному выше методу для этого случая определены четыре собственные частоты, соответствующие которым формы колебаний показаны на рис. УИ.27. [c.278]

Что касается воздействия на человеческий организм, мы нашли, что для фундаментоБ машин, на которых обслуживающий персонал находится только временно, коэффициент динамической перегрузки допустим до /С=3. Это относится также и к фундаментам паровых турбин, так что при рабочем числе оборотов N = 3000 об мин соответЛ-венно частоте п =50 гг для вертикальных колебаний по уравнению (373) еще допустима амплитуда [c.289]

VlIU ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЙ ФУНДАМЕНТ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ С ГЕНЕРАТОРОМ МОЩНОСТЬЮ 1200 кет. ПРИВОД РЕДУКТОРНЫЙ, ОПИРАНИЕ НЕПОСРЕДСТВЕННО НА ГРУНТ, [c.313]

Работа машинного агрегата сопровождается динамическими воздействиями его.на окружающую среду. Гфи относительном движении звеньев усилия в кинематических парах изменяются, что приводит к переменному нагружению стойки механизма. Вследствие этого фундамент, на которо.м установлен машинный агрегат, испытывает пиклически изменяют,иеся по величине и направлению силы. Эти силы через фундамент передаются на несущие конструкции здания, соседние машинные агрегаты и приборы и приводят к колебаниям и вибрациям. Неравномерность движения звеньев механизмов приводит к возникновению дополнительных сил инерции. Эти силы увеличивают колебания и вибрации звеньев механизма и машины в целом и сказываются на точности их работы. Если амплитуда колебаний достаточно велика (например, при работе в зоне резонанса), то в деталях звеньев возникают напряжения, превышающие допускаемые, что приводит к их разрушению. Вибрации — это причина выхода из строя деталей самолетов и вертолетов, элементов газовых и паровых турбин, неточностей в работе станков, роботов и т. п. [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...