Общий расход пара и топлива

Удельные общие расходы пара и топлива определяются так же, как и при расчете предыдущих схем. [c.433]

V. ОБЩИЙ РАСХОД ПАРА И ТОПЛИВА [c.348]

Сравнение тепловой экономичности ТЭЦ с различными параметрами пара. Зависимость расхода теплоты и топлива на теплофикационную турбоустановку от начальных параметров пара можно установить, сравнивая в общем виде две такие турбоустановки [c.43]

В статью расходов Энергия и топливо для хозяйственно-бытовых нужд включают затраты на электроэнергию для освещения и вентиляции цеха и его бытовых помещений, на тепло (при воде — в качестве теплоносителя) для отопления и вентиляции, на горячее водоснабжение — для душевых помещений, на воду для хозяйственно-бытовых целей. Расход электроэнергии принимается по энергетической части проекта расходы тепла, горячей воды и воды для хозяйственно-бытовых целей принимают по санитарно-технической части проекта. Общую стоимость этих расходов определяют по калькуляциям годового расхода энергии и топлива соответствующими службами и установками. Затраты тепла для подогрева воды, расходуемой на отопление, вентиляцию и на горячее водоснабжение, расходы тепла на образование пара для технологических целей измеряются в Мдж. Цена 1 Мдж устанавливается по соответствующим тарифным справочникам либо по калькуляции. Для учебных проектов с учетом потерь энергии в сетях можно принимать ее стоимость по цене 1 р. 54 коп Мдж. [c.323]

Испытания показали, что после установки вращающегося регенеративного теплообменника расход пара в сушильной части машины сократился с 1190 до 500 кг/ч. Э-то позволило сэкономить в год около 130 тыс. л дефицитного жидкого топлива, что составляет 3% общего его количества, потребляемого за год. Немного возросло, правда, потребление электроэнергии это вызвано необходимостью приведения в действие ротора теплообменника и вентиляторов, обеспечивающих циркуляцию холодного и нагретого воздуха. [c.192]

Следовательно, регенеративный процесс можно рассматривать также, как комбинированный процесс выработки электрической и тепловой энергии с внутренним потреблением (внутри станции) тепла отработавшего пара турбины. Различие комбинированного цикла с внешним" потреблением тепла и регенеративного конденсационного заключается в том, что тепло, расходуемое на внешнее потребление, требует дополнительного расхода топлива и общий расход его по сравнению с конденсационной установкой возрастает (абсолютный к. п. д. падает), хотя расход топлива на производство электроэнергии на ТЭЦ ниже, чем на конденсационной установке (к. п. д. по производству электроэнергии растет). На регенеративной конденсационной установке тепло, расходуемое на подогрев конденсата турбины, возвращается с питательной водой в котельную, и не только не требуется увеличения, общего расхода топлива в котельной, но, напротив, расход топлива снижается благодаря предельно высокому использованию тепла регенеративного пара на станции с получением механической (электрической) энергии. [c.67]

В работе [165] указано, что эффективное выгорание газообразного топлива в камерах сгорания ГТУ и ПГУ на паровоздушном окислителе достигается при концентрации пара в окислителе не выше 7%, а при вводе пара в окислителе в пристеночную область расход последнего достигает 30% от общего расхода воздуха, проходящего через камеру. [c.187]

В качестве примера можно указать, что на моторном режиме [14] турбины К-200-130 при рк = = 4 кПа ЦСД требовал расхода пара 11 т/ч, ЦНД — 3,6 т/ч и общий расход условного топлива был 2,7 т/ч при рк — 6 кПа эти величины были соответственно 13,0 4,5 и 3,2 т/ч. При оптимальных параметрах охлаждающего пара его расход может быть снижен по сравнению с указанным. В опытах с этой турбиной после работы в течение 5 ч на моторном режиме при р = 7 кПа (с расходом пара 19 т/ч ЦСД и 6 т/ч ЦНД) тепловое состояние турбины стабилизировалось и было достаточно близко к ее состоянию при мощности 140 МВт при этом в ЦСД рассогласование температур не превышало 40 К, а в ЦНД расхолаживание первой ступени не превосходило 60 К, а перегрев последней ступени не был более 105 К- Такое тепловое состояние ци- [c.92]

Следует отметить, что сравнительно малый удельный вес амортизационных отчислений и большая доля топливной составляющей в общих расходах по эксплуатации турбины приводит к тому, что при дорогом топливе даже значительное удорожание турбины для получения хотя бы небольшой, но реальной экономии пара окупается в приемлемые сроки. [c.16]

В результате такой обработки получаются основные сведения о работе ТЭС за сутки и за месяц выработка и отпуск электроэнергии и теплоты, расход топлива, выработка пара и теплоты парогенераторами, потребление пара и теплоты турбинами, расход электроэнергии и теплоты на собственные нужды цехов ТЭЦ и пр. Планирование эксплуатации оборудования на будущий период должно предусматривать расчет режимов ТЭС для покрытия ожидаемых графиков электрической и тепловой нагрузок, а также необходимые остановы оборудования (на ремонт и в резерв). Вся эта работа ведется в тесной увязке с параллельно работающими электростанциями под общим контролем энергосистемы. Наконец, важной задачей работников электростанций является наладка в практической эксплуатации предусмотренных расчетом оптимальных режимов оборудования. [c.251]

Для снижения потерь пара и конденсата на каждой электростанции с учетом местных условий должны быть разработаны и осуществлены мероприятия по возможно более полному повторному использованию потоков воды И пара, идущих на собственные нужды, и прекращению утечек и парений через неплотности. Эти мероприятия наряду с нормами расхода воды и пара на собственные нужды должны учитываться при расчете общего значения потерь пара и конденсата на электростанции. Пересмотр норм производится в случае изменения условий, для которых они составлены состава оборудования и тепловой схемы, вызвавших изменение рас-кода воды и пара на собственные нужды, вида (или соотношения видов) топлива, технологии очистки поверхностей нагрева и т. д. [c.241]

Поле А (надстройка пульта управления) /—указатель разрежения (давления) в топке 2—указатель разрежения по газовой стороне котлоагрегата 3 — переключатель точек измерения к позиции 2 4 — указатель разрежения за котлом 5 и 7 — указатели содержания кислорода, слева (справа) 8 и 10 — указатели температуры дымовых газов, слева (справа) 9 и 11 — переключатели точек измерения к позициям 8 10) 12 и 13 — указатели общего расхода и давления воздуха 14 — переключатель точек измерения к позиции 13 15 — указатель расхода топлива 16 — указатель температуры воздуха 17 — переключатель точек измерения к позиции 16 18 и 20 — указатели давления за и перед мельницами 19 и 21 — переключатели точек измерения к позициям 18 и 20 22 и 23 — указатели давления питательной воды, слева (справа) 24 и 25 — указатели расхода питательной воды, слева (справа) 26 и 27 — указатели расхода воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель, слева (справа)] 28 и 29 — указатели давления перед радиационным пароперегревателем, слева (справа) 30 и 3/ —указатели температуры пара перед радиационным пароперегревателем, слева (справа) 32. н 34—-указатели температуры пара в котлоагрегате, слева (Справа) 33 и 35 — переключатели точек измерения к позиции 32 (34). [c.124]

Одной из наиболее универсальных схем регулирования процесса горения котлов с шахтно-мельничными топками является разработанная ОРГРЭС схема регулирования по соотношению топливо—воздух с автоматической корректировкой расхода общего воздуха по расходу пара (рис. 4-6). Эта схема рекомендуется для сжигания углей и сланцев. [c.76]

Для оценки и сравнения режимов ведения поезда и управления локомотивом, использованных в различных опытных поездках, в качестве критериев учитывают следующее выполнение установленного времени хода по лимитирующим перегонам устойчиво реализуемую силу тяги на лимитирующих подъемах частоту возникновения и общую продолжительность боксования колесных пар локомотива качество управления песочницами и расход песка накопление и использование кинетической энергии локомотива. При оценке результатов опытных поездок учитывают также расход электроэнергии или топлива. [c.299]

В результате устройства испарительного охлаждения и установки котлов-утилизаторов к. п. д. мартеновских печей повышается до 45—60%. Если при использовании тепла уходящих газов в системе испарительного охлаждения печи вырабатывается пар с низкими параметрами, ранее вырабатывавшийся в промышленной котельной, то общий расход топлива при этом понижается до величины [c.253]

Регулирующим параметром в данной схеме является давление пара в барабане котла либо в общем паропроводе. Если давление пара сохраняется постоянным, то это значит, что в данный момент существует соответствие между расходом пара и его выработкой. Импульс по давлению пара берется в барабане котла (при работе в базовом режиме) либо в общем паровом коллекторе (при работе в регулирующем режиме). В качестве датчика давления пара используется электрический дистанционный манометр МЭД, преобразующий величину давления в электрический сигнал. На вход регулятора поступает такл<е сигнал по расходу топлива. При работе на газе для этой цели используется дифманометр, подключенный к диафрагме на газопроводе, а при работе на мазуте — датчик жесткой обратной связи исполнительного механизма. Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа. Поэтому в качестве наполнительного механизма в схеме используется ГИМ-Л2И, имеющий датч1ики жесткой и упругой обратных связей. [c.243]

В форсунках, разработанных и испытанных ЦКТИ (рис. 63), в целях улучшения условий взаимодействия пара и топлива распылители выполнены в форме отдельных сопел, расположенных на конусной поверхности головки форсунки. Каждое из паровых отверстий пересекается общ,им кольцевым пазом, по которому поступает топливо. Пар из общего кольцевого канала проходит по отверстиям малого размера и затем после взаимодействия с топливом поступает в сопловые отверстия большего размера, расположенные соосно с малыми паропроводящими каналами. Каждое сопловое отверстие рассчитано на производительность 100, 200 или 300 кг/ч мазута при давлении его подачи 0,2—0,25 МН/м . Давление пара составляет 0,25—0,3 МН/м , удельный расход 0,06— 0,1 кг на 1 кг мазута. Изменяя количество сопел и угол их наклона к оси форсунки, можно получить форсунки с различным расходом и углом факела. [c.137]

По определенным суммарным расходам пара и горячен воды и вида топлива производится выбор типа, производительности и количества котлов. В котельных с общей тепловой мощностью (пар и горячая вода) примерно до 2 0 гДж/ч рекомендуется устанавливать только паровые котлы, а горячую воду для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения получать от пароводяных подогревателей. Для мощных котельных тепловой мощностью более 420 гДж/ч может оказаться рациональным применение комбинированных паровых котлов с гибкой регулировкой паровой и водогрейной нагрузкой. После выбора котлов производится выбор всего необходимого для их вспомогательного оборудования, т. е. теплообхменных аппаратов, аппаратуры водоиодготовки, насосов, баков и пр. Все выбранное оборудование наносится на тепловую схему. Условными линиями изображают трубопроводы для различного вида жидкостей, пара и газа. Сложные тепловые схемы котельных с паровыми, водогрейными и пароводогрейными котлами определяют необходимость расчета тепловых схем методом последовательных приближений. Для каждого элемента тепловой схемы составляют уравнение материального и теплового балансов, рещение которых позволяет определить неизвестные расходы и энтальпии сред. Общая увязка этих уравнений осуществляется составлением материального и теплового балансов деаэратора, в котором сходятся основные потоки рабочего тела. Ряд значений величин, необходимых для увязки тепловой схемы, получают из расчета ее элементов и устройств. Рядом значений величин можно предварительно задаваться. Например, на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой и химической воды при закрытой системе водоснабжения от 7 до 10 % суммарного отпуска тепловой энергии внещним потребителям на потери теплоты внутри котельной 2—3 % той же величины. [c.302]

Если станция кроме электроэнергии отпускает тепло в виде пара из котельной, то стоимость этого пара определяется путем отнесения на его выработку соответствующей доли расходов по котельной, а именно топлива, затрачиваемого на Bbipa6jTKy этого количества пара, и доли прочих эксплоатационных расходов ло котельной пропорционально количествам пара, идущим на выработку энергии и отдаваемым тепловым потребителям. Пусть общая выработка пара котельной электростанции равна D, из которых тонн отпускаются тепловым потребителям, а тонн на выработку энергии в машинном зале станции. [c.221]

Мет. На корпусе А было включено девять мазутных форсунок. Наносились два вида возмущений изменением общего расхода мазута путем воздействия на регулятор топлива и изменением расхода и температуры греющего пара пере Д теплообменниками путем воздействия на третий впрыск. Величины возмущений указаны лишь по топливу (по показаниям расходомеров мазута). Более точное представление о величинах возмущений дают кривые температур первичЯого пара за второй ступенью СРЧ и перед местом дополнительного впрыска—II доп. в пр. [c.248]

В опыте № 4 было зафиксировано изменение расхода топлива на 1,5 т/ч, что составляет около 6,5% от общего расхода топлива на корпус. Но фактически, если судить по изменению тепловоспрпя-тия поверхностей нагрева, возмущение было значительно большим. В самом деле, температура перед дополнительным впрыском / доп.впр снизилась на 70° С, что соответствует уменьшению энтальпии пара в этой точке на 50 ккал/кг. Общее приращение энтальпии воды и пара на участке вход в экономайзер — дополнительный впрыск равно 628 ккал/кг (Гдоп.впр=822 ккал/кг, 1п.в=194 ккал1кг), а в радиационных поверхностях нагрева — меньше 500 ккал кг. Следовательно, указанное возмущение составляет около 8% от общего приращения энтальпии и более 10% от приращения энтальпии пара только в радиационных поверхностях. [c.248]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

При сжигании твердого топлива электроэнергия расходуется на транспортирование твердого топлива, пылеприготовление или привод топочных механизмов, золоулавливание, щлакозолоуда-ление, тягу, дутье, приготовление и подачу питательной воды. При сжигании жидкого топлива электроэнергия расходуется на подачу мазута из мазутохранилища к форсункам, на распыление мазута, тягу, дутье, приготовление и подачу питательной воды. Кроме того, расходуется пар на разогрев мазута и на его распыление. При сжигании газообразного топлива расход электроэнергии на пылеприготовление или привод топочных устройств, транспорт твердого топлива и очаговых остатков отсутствует. В промышленных и отопительных котельных значительное количество электроэнергии, около 40 % общего расхода на собственные нужды, затрачивается на привод тягодутьевых устройств. [c.386]

Дополнительное включение пропорционального регулятора с прямой связью U2 (к)=Су2 v(k) (связывающий расход пара с расходом топлива) приводит к существенному улучшению качества регулирования давления и температуры пара (рис. 30.3.1, д). Сравнение переходных процессов на рис. 30.3.1, гид показывает, что максимальная статическая ошибка регулирования давления пара снижается с 3,3 до 0,9 бар, а время установления переходного процесса уменьшается со 100 до 25 мин. Статическая ошибка регулирования температуры пара также снижается с -f 2,7 до —2,4 К, а время установления уменьшается с 50 до 10 мин. Этот пример демонстрирует эффективность применения хорошо настроенного регулятора с прямой связью. Общее время расчета двух основных регуляторов в режиме on-line составляет около 230 мин. Из них 130 мин требуется для идентификации, 30 мин для выбора и расчета алгоритмов управления и 70 мин для проведения двух тестовых испытаний. [c.504]

Экспериментальное изучение устройств для регулирования перегрева пара сводится к проверке диапазона регулирования, определению гидравлических сопротивлений и оценке надежности работы этих устройств, а также элементов перегревателя, между которыми включены регуляторы. Определение гидравлических сопротивлений производится для регуляторов перегрева поверхностного и впрыскивающего типов или паро-паровых теплообменных аппаратов. Испытания ведутся на топливе, вызывающем максимальный перегрев или шлакование поверхностей нагрева. Отбор импульсов статических давлений осуществляется так, чтобы в суммарные сопротивления вошли сопротивления устройства и всех подводящих трубопроводов. Располагаемый перепад давления должен обеспечивать пропуск необходимого количества тепловоспринимающей среды. Например, в поверхностных пароохладителях располагаемый перепад давления по водяному тракту должен быть достаточным для пропуска через регулятор необходимого количества питательной воды (40—50 % общего расхода питательной воды). Располагаемый перепад давления в регуляторе перегрева с впрыском питательной воды [c.268]

Кроме того, абразивные частицы загрязнения, вызывая износ прецизионных пар и сопловых отверстий форсунок, уменьшают плотность пар и увеличивают сопловые отверстия. Все это приводит к искажению процесса подачи топлива, в результате чего ухудшается процесс сгорания, увеличивается расход топлива, нарушается устойчивость работы двигателя на малых нагрузках и при холостых оборотах, повышается дымность выпускных газов, ухудшаются пусковые и мощностные качества двигателя, происходит его перегрев. Например, за счет увеличения зазора между гильзой и плунжером насоса с 0,005 до 0,01 мм снижается давление впрыска, а следовательно, значительно ухудшается качество распыливания топлива, на 12% снижается коэффициент его подачи и на 10% и более увеличивается общий расход топлива. При увеличении диаметра сопловых отверстий 4юрсунки от 0,25 до 0,30 мм в результате их износа увеличивается на 8—10% максимальное количество впрыскиваемого топлива. Поэтому в эксплуатации выбр-аковка плунжерных пар производится из-за повышенного между ними зазора, а распылителей — из-за износа сопловых отверстий. [c.54]

При работе электростанции некоторое количество питательной и котловой воды, конденсата и пара безвозвратно теряется. Часть этих потерь неизбежна при производстве электроэнергии и тепла и связана с выполнением технологических операций (расход воды и пара на собственные нужды), другие являются результатом отклонения технологических режимов от требований заводских и производственных инструкций, а также вызваны парениями и утечками через неплотности отдельных узлов оборудования, арматуру, фланцевые соединения. К расходу на собственные нужды относятся потери при продувках котлов, водных отмывках, обслуживании установок для очистки конденсата турбин, деаэрации добавочной воды теплосети, разгрузке мазута. Количества воды и пара, необходимые для выполнения этих операций, приведены в [22.20]. Кроме перечисленных имеются и другие, так называемые прочие расходы на собственные нужды на дробеочнстку, на отбор проб пара и воды для химического анализа, на гидравлические испытания аппаратуры, на продувку мазутопроводов, на пуски тепляков для размораживания топлива и т. п. Потери при выполнении некоторых из этих операций также указаны в [22.20], остальные должны быть определены и технически обоснованы для каждой электростанции. В целом же сумма прочих расходов не должна превышать 1,0% общего расхода питательной воды работающих котлов при их номинальной производительности на ГРЭС, 1,2%—на ТЭЦ с чисто отопительной нагрузкой и 1,6%—на ТЭЦ с производственной или производственной и отопительной нагрузками. [c.240]

Ст, Сс, Са, Св.п — теплоемкости соответственно топлива, сырьевой смеси, воздуха и водяных паров, кдж/кг град /т, /с, ta, —температура топлива, сырьевой шихты, первич ного и вторичного (окружающего) воздуха, град К — количество первичного воздуха в долях единицы отнесенное к общему расходу соотношение пер вичного и вторичного воздуха зависит от вида топлива и способа сжигания и находится в следующих пределах [c.446]

Из них наибольшей обычно бывает потеря тепла с уходящими газами. Горячие газы, тюлучающиеся при горении, омывая поверхности нагрева, покидают котел при достаточно еще высокой температуре, обычно около 120—140° С на крупных электростанциях. Уменьшать эту температуру дальше путем увеличения поверхностей нарре-ва котла, которые расположены в последнем газоходе (их называют хвостовыми поверхностями), считается невыгодным, так как при небольших разностях температур между греющим и нагреваемым телами это чрезмерно повысило бы расход металла на котел. Кроме того, значительное понижение темвературы отходящих газов может вызвать конденсацию водяного пара и сернистого газа, находящихся в продуктах сгорания, а это вызывает коррозию хвостовых поверхностей нагрева. Поэтому тепло, которое можно было бы получить, если бы охладили газы от температуры их на выходе до температуры окружающего воздуха, является потерянным. Оно и называется потерей с уходящими газами его обозначают Q2 Для крупных котлов электростанций потеря тепла с уходящими газами составляет 5—8% общего количества тепла, которое может выделиться при горении топлива. [c.152]

Паровые форсунки. Используются при растопке и подсвечивании топок пылеугольных котлоагрегатов средней производительности. Форсунки надежны в работе, имеют большой диапазон регулирования, обеспечивают тонкое распыливание при работе на мазуте с повышенной вязкостью, менее забиваются, чем механические. Регулирование расхода топлива производится изменением давления пара. Расход пара на распыливание мазута до 2—3% общего количества пара, вырабатываемого котлоагрегатом, что приводит к потере конденсата и снижению к. п. д. нетто котлоагрегата. Длина факела короткофакельных форсунок 2,5—4 м, длиннофакельных 6—7 м. Паровые форсунки изготавливаются заводом Ильмарине (тип ФП ОСТ 24.836.04). Технические характеристики паровых форсунок приведены в табл. 8-26. Для распыливания топлива применяется сухой насыщенный или перегретый пар с температурой не выше 225°С или сжатый воздух давлением 4—25 кгс/см . Давление топлива перед форсункой не менее 0,5 кгс/см , вязкость — не более 10° ВУ. Удельный расход пара 0,3 кг/кг, воздуха 0,8 кг/кг. Для уменьшения длины факела применяется насадка, при этом давление топлива должно составлять 4—5 кгс/см . Воздух для горения подводится к корню факела через воздушные регистры от дутьевого вентилятора или за счет эжектирующего действия паровой струи. В последнем случае процесс горения мазута протекает со значительными потерями тепла от химического и механического недожога. [c.110]

Зависимость ч а с о в о г о расхода тепла дгзигателем может быть с достаточной для практических целей точностью выражена уравнением прямой линии, называемой тепловой характеристикой двигателя. Ординаты такой характеристики могут быть выражены не только в ккал/час, но и в соответствующих расходах теплоносителя, т. е. пара или топлива. Знание тепловых характеристик необходимо для выбора типа двигателя, определения расхода пара (топлива) при любой нагрузке двигателя, определения удельного расхода пара (топлива) на единицу выработанной энергии кг/квтч или кг/л. с. ч.), экономичного распределения общей нагрузки станции между отдельными ее агрегатами (если их тепловые характеристики различны) и т. п. [c.415]

Автоматическое регулирование давления пара в котле осуществляется более сложно, так как оно связано с автоматическим регулированием процесса горения. На рис. 26-8 показана принципиальная схема автоматического регулирования давления пара в котлоагрегате с шахтными мельницами с применением аппаратуры электромеханического типа. Основным импульсом является давление пара, отбираемое от паропровода перегретого пара, идущего от котла. Этот импульс через ре гулирующую колонку 11 воздействует посредством реостата нагрузки 12 и автоматического синхронизатора хода 13 на контроллер 14, управляющий работой электродвигателей питателей сырого угля 15, увеличивая или уменьшая подачу топлива в мельницу. Одновременно контроллер 14 воздействует через реостаты первичного воздуха 31 на регулирующие колонки 32, получающие также импульс от перепада давления на шайбах 34, установленных на воздуховодах первичного воздуха, подаваемого на мельницы. Регулирующие колонки 32 через свои сервомоторы меняют положение регулирующих шиберов 33, размещенных на названных воздуховодах первичного воздуха, изменяя тем самым количество воздуха, подаваемого в мельницу. Изменение количества топлива, поданного в топку, вызывает необходимость изменить не только количество первичного, но и всего подаваемого в топку воздуха, чтобы сохранить оптимальное значение коэффициента избытка воздуха в конце топки. Поэтому тот же контроллер 14 воздейстаует через реостат воздуха 21 на регулирующую колонку 22, на которую также подается им пульс от перепада давления на участке воздухоподогревателя, т. е. того перепада, которым определяется общий расход воздуха через воздухоподогреватель. Регулирующая колонка 22 посредством сервомотора и следящих установок 23 воздействует на направляющие аппараты 24 [c.429]

Чрезвычайно большое. значение в рационализации пром-сти имеют специализация и кооперирование. Процесс специализации и кооперирования предприятий начался еще в конце восстановительного периода и получил наиболее яркое свое выражение в машинострои-тельн. промышленности и комбинатах-гигантах (УКК, Бобрики и др.). На почве специализации все более внедряется в живнь работа методом непрерывного потока. Одной из предпосылок специализации является внедрение стандартов на изделия, детали, сырье и топливо. В этой области достигнуты значите,пьные успехи. Так, только общесоюзных стандартов было внедрено в пром-сть 42 в 1927 г. 170 в 1928 398 в 1929 1 106 в 1930 2 137 в 1931 и 3 726 в 1932 г. В общем же по числу стандартов мы находимся сейчас на втором месте в мире. Таковы важнейшие качественные сдвиги в пром-сти. Кроме них необходимо упомянуть об огромной повседнсг-ной работе, ведущейся на предприятиях под руководством специальных органов рационализации по борьбе с потерями и по мобилизации внутренних ресурсов. Эта постоянная работа по рационализации была направлена все это время на улучшение организации производства (разработка технологич. процессов и режима производства, выбор конструкций, оборудования, подготовка чертежей, внедрение поточности и непрерывности постановка и улучшение внутризаводского планирования, постановка планово-предупредительного ремонта, улучшение работы подсобных хозяйств и функций, как то снабжения, складов, внутризаводского транспорта, инструментального и т. д.). Большое внимание органы рационализации уделяли также и вопросам рационализации сырья, материалов оборудования и технологич. процессов (конструктивное улучшение оборудования, уменьшение расхода сырья и материалов, улучшение качества и сокращение брака, механизация, электрификация, интенсификация и ускорение производственных процессов, внедрение новых-методов производства, утилизация, регенерация, рекуперация отходов, газов, пара, воды, материалов, инструментов, топлива и пр., введение электрич. и автогенной сварки, борьба за экономию металла и топлива, организация стандартизации сырья, полуфабрикатов, изделий и т. д.). [c.292]

Нагретые газы уносят тепло в котел-утилизатор, только расплав и нагретые непрореагировавшие частицы флюса отдают тепло шлаковой ванне. Поэтому в печах ВП сначала решалась проблема отбора тепла с превращением его в пар. В ряде случаев утилизационный котел сочетается с рекуператором, чтобы нагреть подаваемый в реакционную шахту воздух до 400 или 1200 °С. На других установках воздух подогревается насыщенным паром в конвективной части котла до 200 °С. Ранее считалось, что неэффективно при плавке на воздушном дутье использовать кислород для обогащения дутья. Однако опыт фирмы ИНКО , установки кислородно-факельной плавки на АГМК, внедрение обогащения кислородом дутья на японских заводах и расчеты, выполненные американскими учеными Келлогом и Хендрексоном привели фирму Оутокумпу к выводу о целесообразности применения максимального обогащения дутья кислородом. Несмотря на уменьшение количества вторичного пара, общий расход энергии уменьшается с повышением содержания кислорода в дутье. Одновременно увеличивается производительность печи без дополнительного расхода топлива. [c.143]

Тепловой расчет котла. Тепловой ргс-чет котла основан на расчете процессов теплообмена в элементах котла. Пpиve-няемые на практике два вида теплового расчета (конструктивный и поверочный) имеют общую методику. Различие эттх видов расчетов состоит лишь в целях и характере искомых величин. При конструктивном расчете определяют размеры топки и поверхностей нагрева котла, необходимые для получения требуемых паропроизводительности, параметров пара, КПД и расхода топлива. При поверочном расчете (определенн эй конструкции котла и известных размеров поверхностей нагрева) находятся температуры воды, пара, воздуха и газов на границе между отдельными поверхностями нагрева, а также КПД и расход топлива. [c.164]

До конца пятилетки намечено ввести на ТЭС первый энергетический блок мощностью 1200 МВт. Энергоблок такой единичной мощностью имеет значительные экономические преимущества по сравнению с энергоблоками 300 МВт снижение удельного расхода топлива на 4%, численности обслуживающего персонала на 50% и металлоемкости на 30%. Блочные установки единичной мощностью 500—800 МВт займут доминирующее положение во вводе новых мощностей на конденсационных электростанциях. В 1975 г. введенная мощность энергоблоков 500—800 МВт составляла в общей мощности тепловых электростанций 29,4%, а к 1980 г. удельный вес указанных гэнергоблоков возрастет до 48%. На ТЭЦ, снабжающих тепловой энергией крупные города, будут устанавливаться теплофикационные энергоблоки на сверхкритические параметры пара мощностью 250/300 МВт. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...