Аналитический коэффициента неравномерности

Для определения коэффициента неравномерности вращения гидромоторов по формулам (13) и (9) необходимо получить аналитическое [c.106]

К первой группе относятся различные аналитические решения задачи о теплопроводности в ребрах. Эти решения с большей или меньшей точностью учитывают влияние на распределение температур и тепловой поток в ребрах формы, толщины, высоты и материала ребер, но исходят из равномерного распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности ребер. Ввиду отсутствия данных о локальных значениях коэффициентов теплоотдачи и сложности аналитических решений при учете неравномерности теплообмена на поверхности ребер работы этого направления практического значения для расчета теплопередачи в ребристых поверхностях не имели. [c.85]

Чтобы получить аналитические выражения для сил и моментов, действующих на несущий винт, а также для коэффициентов махового движения, приходится сделать некоторые упрощения расчетной схемы обтекания винта. К этим упрощениям относятся пренебрежение эффектами срыва и сжимаемости, замена неравномерного распределения индуктивных скоростей равномерным (или простейшим линейным), пренебрежение вторыми и высшими гармониками махового движения и учет из всех форм изгиба лопастей только основной формы. Получаемое при этих предположениях аналитическое решение дает представление о работе винта и, кроме того, имеет приемлемую точность в широком диапазоне режимов полета. Если вертолет летает на экстремальных режимах (большая скорость полета, большие концевые числа Маха, большой полетный вес и др.), одно или большее число предположений становится уже неприемлемым, и требуется более близкая к реальности расчетная схема. Кроме того, даже на тех режимах, для которых простая схема позволяет надежно рассчитать аэродинамические характеристики и маховое движение, расчет нагрузок лопастей и вибраций следует проводить с использованием усовершенствованной схемы. [c.253]

Ир = Х,пви я = О, а угол атаки лопасти равен а = Q — Кпв/г. Для аналитического нахождения интегралов предполагается, что индуктивная скорость I пв равномерно распределена по диску винта, а формы колебаний имеют вид r)g = r)j = г. Если же коэффициенты определяют численными методами, то можно использовать действительные формы колебаний и формулы эле-ментно-импульсной теории несущего винта, позволяющие учесть неравномерное распределение индуктивных скоростей. Таким образом, для висения и вертикальных режимов имеем [c.521]

Если уравнение малых колебаний содержит переменные во времени коэффициенты, то получить решение в аналитической форме, как правило, нельзя. Например, приближенное уравнение малых колебаний двигателя (рис. 5.3), вызванных случайным разбросом тяги ДЛ из-за неравномерного горения заряда, имеет вид [c.166]

Коррективы для расчетов по уравнениям количества движения и энергии. Аналитическое решение задачи учета неравномерности распределения скоростей по живому сечению представляет значительные трудности. Поэтому в гидравлике обычно все расчеты ведутся по средним скоростям. Для приведения результатов расчетов по средней скорости в соответствие с расчетами по действительным скоростям необходимо ввести поправочные коэффициенты. В гидравлике при решении отдельных вопросов наиболее часто употребляются законы количества движения и кинетической энергии, применительно к которым и следует рассмотреть эти коэффициенты. [c.77]

Применение формулы (П1.3) для расчета канатов не дает достаточно правильных результатов, так как коэффициент С не имеет строго физического смысла и не отражает сложных явлений, сопутствующих процессу перегибания каната по криволинейной поверхности, в частности появлений напряжений на контактных поверхностях соприкосновения проволоки и обода барабана или блока, неравномерной вытяжки проволок. Влияние же напряжений кручения пока трудно учесть в инженерных расчетах, так же как и явление усталости металла проволоки при многократных сгибаниях и распрямлениях каната по криволинейному контуру и т. д. Таким образом, аналитические расчеты канатов являются пока сугубо приближенными. [c.41]

Большинство физических задач, с которыми сталкиваются сегодня инженеры, физики и специалисты в области прикладной математики, обнаруживает ряд существенных особенностей, которые не позволяют получать точные аналитические решения. Такими особенностями являются, например, нелинейности, переменные коэффициенты, границы сложной формы и нелинейные граничные условия на известных или, в некоторых случаях, неизвестных границах. Если даже точное решение некоторой задачи явно найдено, оно может оказаться бесполезным для математической и физической интерпретаций или численных расчетов. Примерами таких задач являются функции Бесселя большого порядка при больших значениях аргумента и двоякопериодические функции. Таким образом, для получения информации о решениях уравнений мы вынуждены прибегнуть к аппроксимациям, численным решениям или к сочетанию этих двух методов. Среди приближенных методов прежде всего следует назвать асимптотические методы возмущений, которые и являются предметом этой книги. Согласно этим методикам, решение представляется несколькими первыми членами асимптотического разложения, число которых обычно не превышает двух. Разложения могут проводиться по большому или малому параметру, который естественно возникает в уравнениях или вводится искусственно для удобства. Такие разложения называются возмущениями по параметру. С другой стороны, разложения могут быть проведены по координатам для больших или малых значений в этом случае они называются возмущениями по координатам. Примеры разложений по параметру и координате и их существенные характеристики даны в 1.1 и 1.2. Для формализации понятий пределов, оценок погрешности в 1.3 введены определения символов порядка и другие обозначения. Параграф 1.4 содержит опреде ления асимптотического разложения, асимптотической последовательности и степенного ряда в 1.5 дается сравнение сходящегося и асимптотического рядов. Затем, в 1.6 определены равномерные и неравномерные асимптотические разложения. Краткая сводка операций над асимптотическими разложениями дана в 1.7. [c.9]

Решенная задача оказалась важной и по своим непосредственным следствиям. С ее помош,ью разработаны аналитические методы нахождения экстремальных значений угловой скорости и коэффициента неравномерности, исследования и вычисления углового ускорения главного вала на предельпьтх режимах движения. Эти результаты помимо их самостоятельной значимости могут быть использованы при расчете маховых масс и регулировании двинсения машинных агрегатов. [c.9]

При Графических расчетах пользование коэффициентом неравномерности б создает определенные удобства, но при аналитическом методе расчета углы, координирующие положёния начального звена, при которых со становится равной max и omin, определяются корнями трансцендентных уравнений, что чрезвычайно усложняет общее исследование. [c.511]

Излагаемые графоаналитические методы относятся к синтезу ПМ в виде шарнирного четырехзвенника и некоторых схем шестизвенников они основаны на классических методах, развитых в трудах Л. Бурместера, С. А. Черкудинова и др. Эти методы не связаны с громоздкими вычислениями, обладают наглядностью и рекомендуются для определения параметров схемы ПМ на начальных стадиях проектирования. Недостатки этих методов — невозможность одновременного обозрения ряда смежных вариантов схем и получения таких важных характеристик, как коэффициенты неравномерности и динамичности, — восполняются аналитическими методами. [c.25]

Для решения задачи важно получить аналитические выражения для различных участков тахограммы (рис. 28), причем для участка, соответствующего рабочему ходу, выражение должно содержать коэффициент неравномерности хода. Расположим начало координат тахограммы таким образом, чтобы участок, соответствующий работе одного ЭМ, был симметричен относительно оси ординат. Тогда кривые п 2гп пй тг/гг и т. д. будут соответствовать рабочему ходу ЭМ, а кривая ПхС йу йфъП — его холостому ходу. [c.46]

На основании аналитических зависимостей и конструктивных данных ЭВГ-35/65 были построены графики зависимости неравномерности загрузки двигателей от буксования. На рис. 219 представлена зави- Рн симость коэффициента неравномерности и загрузки двигателей от процента буксования. График построен для случая буксования одной тележки и различной величины сопро-тивления передвижению, выраженной в долях тягового усилия ходовой те- Q лежки. С увеличением процента буксования коэффициент неравномерности загрузки двигателя возрастает тем быстрее, чем меньше сопротивление передвижению ходовой тележки. В случае буксования гусениц одной ходовой тележки, возрастание коэффициента неравномерности загрузки двигателей происходит за счет медленного увеличения тяговой нагрузки небуксующих тележек и очень интенсивного падения нагрузки привода буксующей тележки. При одновременном буксовании гусениц трех ходовых тележек привод небуксующей может испытывать значительную перегрузку (рис. 220). [c.457]

Расчет неравномерно нагретого диска иере.мепной толщины, когда необходимо учитывать зависимость мо,цуля упругости от температуры, проводится одним из четырех изложенных методов М. Н. Яновского, С, Д. Поно.марева, Н. Н, Малинина и Р, С. Кинасошвили. В первых трех методах расчета профпль диска заменяется ступенчатым профилем, состоящим из участков постоянной толщины, причем на каждом участке модуль упругости и коэффициент Пуассона принимаются постоянными. Метод М. И. Яновского является аналитическим, а метод С. Д. Пономарева графическим. По обоим методам для удовлетворения краевого условия расчет диска производится дважды. В методе Н. И, Малинина необходимость выполнения второго расчета отпадает. [c.237]

Для решения этой задачи необходимо было установить влияние неравномерности распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности на суммарный тепловой поток через ребро. С этой целью были поставлены опыты по теплоотдаче в пучках ребристых труб с измерением температур поверхности ребра в большом количестве точек. На основе этих измерений определялись усредненный по поверхности температурный напор и средний коэффициент теплоотдачи на поверхности ребер а. Полученные значения коэффициента теплоотдачи подставлялись далее в аналитическую формулу для теплового потока и выяснялось, какой поправочный коэффициент г)), учитывающий нерав-номерно сть распределения теплоотдачи по поверхности ребра, следует ввести к коэффициенту а, чтобы расход тепла или приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисленные по аналитической формуле, совпадали с измеренными в опытах значениями. [c.86]

Определение коэффициента эффективности Е спирального,а также круглого ребер аналитически и по графикам [ь] показало,что результаты в пределах угла атаки ребра,принятого в наших исследованиях, различаются не больше,чем на 0,5/ .Так как номограммы даш определения Е спиральных ребер отсутствуют,то был использован график для круглого ребра.При этом теплоотдача торца ребра учитывалась путем увеличения высоты ребра на половину ее толщины.Т пециеввднооть форлы сечения ребра учитывалось коэффициентом . который определялся в зависимости от параметров fih и l/ Д. КоэМяциент неравномерности теплоотдачи на ребр определялся по [9i] [c.100]

Было очевидно, что как метод Кострова, так и метод Эшелби, использованные ими для построения аналитических решеннй задачи о неравномерном движении трещин в условиях антппло-ского сдвига, нельзя распространить на случай задачи о движении трещины отрыва (т. е. типа 1) в условиях плоской деформации. Однако тщательный анализ полученных результатов все же дает ключ к проблеме построения решений соответствующих плоских задач. Заметим прежде всего, что оба частных решения (4.1) и (4.2) содержат одну и ту же функцию. мгновенной скорости вершины трещины (1 — d/ s) / , умноженную на коэффициент интенсивности напряжений, который был бы в том случае, если бы мгновенное положение ее было зафиксировано. [c.116]

В противоположность гладкому образцу в образце, имеющем круговой надрез, наблюдается значительная неравномерность распре деления напряжений по его сечению. Концентрация напряжения у основания над[№за в упругой области работы металла поддается аналитическому расчету и обычно оценивается коэффициентом, которь(й показывает, насколько наибольшее напряжение превышает номинальное напряжение, оп рюделяемое обычными методами сопротивления материалов. Коэффициент концентрации гю Нейберу [5] определяют при помощи таблиц или графиков, составленных для определенных форм надрезов, ослаблений стержня или переходных участков стбржня. [c.9]

Аналитическое решение уравнения (7.35) затруднено из-за сложного характера распределения функции (т, р, /), которая зависит от геометрии индукционной системы, частоты тока, электрофизических свойств материала загрузки. Поэтому задача оптимального управления для линейного цилиндра конечной длины решалась также численным методом с помощью цифровой модели. Если рассматривать нагрев цилиндра конечной длины в однородном магнитном поле, то зависит только от параметра т = = л/2 2/й, где б — глубина проникновения тока, т. е. от выраженности поверхностного эффекта. Проведенные расчеты показали, что на предельную достижимую точность нагрева (гр = Этах— 0ш1п) слабо влияет длина зоны равномерного распределения источников теплоты в средней части цилиндра. А это означает, что для цилиндров с длиной, превышающей диаметр, величина г 5 не зависит от длины цилиндра. Таким образом удается построить зависимость г от параметра в широком диапазоне изменения критерия В (рис. 7.6). Изменение мощности нагрева (Ро) оказывает слабое воздействие на г)з, особенно при небольшом уровне тепловых потерь (В1). При небольших резко снижается достижимая равномерность нагрева. Это объясняется тем, что распределение внутренних источников теплоты по длине становится почти равномерным и дополнительные тепловые потери с торцов заготовки не удается скомпенсировать за счет краевого эффекта цилиндра. Детальный анализ показал, что на величину яр характер распределения источников теплоты по радиусу оказывает пренебрежимо малое влияние по сравнению с распределением источников по длине. Поэтому графики рис. 7.6 могут быть перестроены относительно параметров ,1 (см. главу 5) или Кр [107], характеризующих неравномерность распределения источников теплоты по длине заготовки и однозначно связанных с параметрами т<г, при нагреве цилиндра в однородном поле. Значения коэффициентов, характеризующих такое распределение источников теплоты, которое обеспечивает высокое [c.246]

Аналитические выражения зависимости температуры калориметра для тел Л и В моделей IV и V получены в предположении, что коэффициент теплообмена а одинаков для всех точек поверхности тела В. В реальных калориметрах, как показывает эксперимент [87, 91, 113], существует неравномерность температурного поля, которую требуется учитывать при прецизионных измерениях. Неравномерность температурного поля поверхности ядра вызывается неравномерностью толщины калориметрического сосуда, неравномерным перемешиванием жидкости в калориметре, тепловыводящими конструктивными и измерительными элементами, различными условиями теплообмена на отдельных участках ядра калориметра. [c.99]

Определение мощности тяговой подстанции переменного тока основывается на аналитическом расчете ожидаемого расхода электроэнергии за среднее время рейса, который учитывает те же составляющие, что и при постоянном токе, а такзке коэффициенты полезного действия в передаче энергии электровоза и тяговой сети. Расчетную мощность тяговой подстанции устанавливают с учетом неравномерной загрузки фаз [c.499]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...