Уравнение для расчета поверхности нагрева

УРАВНЕНИЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА [c.165]

Основой для расчета поверхности нагрева, например, любого элемента котельной установки (см. гл. 3) является уравнение 2—20 [c.35]

Для расчета поверхностей нагрева или охлаждения по уравнению (2-55) необходимо определить температурный напор Д . Если изменение температур в теплоносителях сравнительно небольшое, то кривая изменения их приближается к прямой линии. В таком случае с достаточной для практики точностью можно пользоваться в качестве Д/ среднеарифметическим температурным напором (фиг. 70). [c.129]

После того как установлены граничные температуры газов, дальнейший конструктивный тепловой расчет сводится к совместному решению уравнений теплопередачи и балансовых уравнений для каждой поверхности нагрева, в результате которого определяются необходимые размеры этих поверхностей. [c.226]

Коэффициент теплового излучения Вф определяют по уравнениям (53) и (58). При этом для мазутного факела полагают = О, а для пылеугольного — =0. Толщину излучающего слоя S находят по уравнению (54). Результаты расчета величины S, м, для отдельных поверхностей нагрева представлены ниже. [c.207]

Для тепловых поверочных расчетов парогенераторов используется нормативный метод ВТИ—ЦКТИ [Л. 37]. В основу этого метода положено составление и решение для каждой поверхности нагрева и для всего агрегата в целом системы нелинейных алгебраических уравнений. В эту систему входят уравнения теплового баланса, в котором тепло, отданное газами, приравнивается теплу, воспринятому паром, водой или воздухом теплообмена между средами баланса расходов теплоносителей и рабочих сред с учетом отборов пара, воды, газов и воздуха на вспрыски, байпасирование, рециркуляцию и т. д. [c.40]

Уравнения для расчета глубины коррозии сталей для труб поверхностей нагрева и паропроводов котлов в зависимости от температуры и длительности эксплуатации [c.211]

Вывод уравнения для расчета теплопередачи излучением от газа и кладки к поверхности нагрева ( р.м) можно существенным образом упростить, если воспользоваться тем, что при <7р.1(л = 0 величина екл не является фактором, определяющим лучистый теплообмен в печи. Это дает возможность вместо фактической ве-320 [c.320]

При проведении вариантного расчета испарителя необходимо построить его статическую характеристику зависимость коэффициента теплопередачи аппарата от разности температур в процессе теплообмена. Для построения этой характеристики производится графическое решение уравнения (14) при различных At (рис. 2). На основе полученных данных строится статическая зависимость k = f(At), представленная на рис. 3. Если построена статическая зависимость для чистой поверхности нагрева, то легко построить статическую зависимость с учетом накипеобразований. [c.333]

При расчете поверхностей нагрева парогенератора условия обогрева считаются заданными (при радиационном обогреве задана величина теплового потока, а при конвективном — количество топочных газов и их температура). Однако для парогенератора внешним воздействием является лишь масса подаваемого топлива (и в соответствующей пропорции масса воздуха), а лучистый поток, расход и температура газов являются производными от внешнего воздействия. Динамическая связь между подачей топлива (и воздуха) и тепловыми характеристиками Q, Dr ид может быть установлена в результате решения уравнений, описывающих нестационарные процессы в топочной камере. [c.113]

Приведенное уравнение (8.6) связано с уравнением теплового баланса по газовому и пароводяному тракту, а также с уравнением теплообмена. Для каждой группы поверхностей нагрева решаются уравнения теплового баланса и теплопередачи, которые образуют систему нелинейных уравнений. Их решение осуществляется в определенной последовательности для отдельных поверхностей нагрева КУ. Одновременно проводятся гидравлический и аэродинамический расчеты элементов КУ. [c.301]

Расчет поверхности нагрева котла в третьем и других газоходах аналогичен расчету первого газохода путем решения двух уравнений теплового баланса и теплопередачи, составляемых для каждого из газоходов в отдельности. Это относится также к тепловому расчету экономайзера и воздухоподогревателя. [c.268]

Расчет поверхности на грева П. Для определения поверхности нагрева П. следует решить совместно следуюш ие два уравнения [c.436]

Основными уравнениями для расчета конвективных поверхностей нагрева являются уравнения теплопередачи (252) и теплового баланса (253). [c.305]

Важное практическое значение имеют движущиеся источники тепла. Если источник тепла перемещается по поверхности тела с постоянной скоростью V, то его действие будет приводить к повышению температуры. Уравнение для расчета температуры при нагреве полубесконечного тела от действия нормально-кругового источника тепла с радиусом Го с мощностью 9, перемещающегося с постоянной скоростью V в направлении оси ОХ в подвижной системе координат, имеет вид [c.409]

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

В работе [692] приведена общая система основных уравнений и результаты расчетов для радиально симметричного роста фазы, определяемого диффузией, причем методы рассмотрения задачи, использованные в работах [54, 692], подобны. Расчеты пузырьков автором работы [692] относятся к случаю роста пузырьков пара в бинарных растворах, определяемого как тепло-, так и массо-обменом. Есть еще ряд работ [225, 284, 680], в которых считается, что решающая роль в процессе роста пузырьков пара в жидкости принадлежит теплообмену. В них рассмотрены условия как перегрева, так и недогрева и приведены результаты для сферических пузырьков, а также для пузырьков полусферической формы, растущих на плоской поверхности нагрева. [c.134]

Рассмотрим основы теплового расчета рекуперативного теплообменника. Заметим, что основные положения этого расчета сохраняются и для теплообменных аппаратов других типов. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть проектным, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, в результате которого при известной поверхности нагрева определяются количество передаваемой теплоты и конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.243]

Для кипятильных пучков левая часть уравнения (27-3) в раскрытой форме выражена быть не может, так как нельзя точно установить количества тепла, переданные в отдельных газоходах собственно котла. В связи с этим задача расчета Теплоотдачи в кипятильных поверхностях нагрева решается способом последовательных приближений, рассматриваемым в специальных курсах. [c.308]

При расчете теплообменных аппаратов ставятся следующие основные задачи определение поверхности нагрева F, необходимой для передачи заданного количества тепла от горячего теплоносителя к холодному подсчет количества тепла Q, переданного от горячего теплоносителя к холодному через заданную поверхность F нахождение конечных температур теплоносителей при известных значениях F м Q. Для решения поставленных задач используются уравнения теплопередачи [c.94]

Как известно, в случае применения обычных методов нагрева (постоянный ток, переменный ток 50 гц, паровой обогрев) температуру наружной поверхности трубки, необходимую для расчета коэффициента теплоотдачи, приходится рассчитывать по уравнениям [c.213]

Если исходить из того, что q >qi (хотя это не всегда так например, при установке контактных экономайзеров после котлов, имеющих хвостовые поверхности нагрева, может быть q2>q ), и считать, что процессы массообмена играют меньшую роль в общем количестве переданного тепла, чем процессы конвективного переноса, то для практических расчетов удобно представить уравнение теплопередачи в виде [c.38]

Для расчета скорости роста аммиачных и фреоновых пузырей на поверхности нагрева может быть рекомендовано уравнение Д. А. Лабунцова при р=6.75 для NH, и р=4.5 5 для Ф-12. [c.238]

Вышеприведенные системы линеаризованных алгебраических уравнений необходимо дополнить уравнениями состояния для энтальпии теплоносителей, уравнениями смещения (впрыски и др.), расхода топлива, теплообмена в топке, радиационного теплообмена, а также уравнениями, отражающими связи искомых переменных по поверхностям нагрева. Таким образом, получается математическая модель тепловых процессов в парогенераторе. Для реализации этой модели на ЭВМ разработан алгоритм, сводящийся к итеративному процессу решения данной системы комбинацией методов Зейделя и простой итерации. Расчет полной системы модели парогенератора наиболее эффективно проводится по ходу движения дымовых газов от топки. [c.48]

Анализ уравнения (4-21) показывает, что скорость изменения давления при данном возмущении определяется тепловой аккумулирующей емкостью, заключенной в воде, насыщенном паре и металле. Поскольку металл в отличие от кипящей воды и насыщенного пара отдает тепло не сразу при наступлении возмущения, а в течение определенного времени, это приходится учитывать, принимая в расчете уменьшенный вес металла (75% для поверхностей нагрева, 25% для барабана). По существу такой прием может рассматриваться как некоторая поправка на скорость отдачи тепла металлом. Смысл этой поправки ясен из последующего решения. [c.83]

Уравнения теплового баланса по греющему и обогреваемому теплоносителям и уравнение теплопередачи для каждой из поверхностей нагрева, составленные на 1 кг (1 м ) расчетного топлива, представлены в табл. 1.44. При поверочном расчете энтальпии продуктов сгорания и обогреваемого теплоносителя известны лишь на одной из границ поверхности нагрева, например, известны входные значения Н и h, а выходные Н" и h" не известны. Задаваясь одним из неизвестных значений, из условия = Qi по балансовым уравнениям (см. табл. 1.44) находят второе. По полученным параметрам теплоносителей определяют температурный напор Дг (см. книгу 2, разд. 3), коэффициент теплопередачи к и находят Если Qgj, рассчитанное на основе предварительно принятого значения энтальпии, отличается от не более чем на 2 %, расчет считается завершенным. В противном случае его повторяют. Если во второй итерации температура по газам отличается от значения в первой итерации менее чем на 50 °С, значение к можно не уточнять При расчете газоплотных котлов расхождение gg, и для экранов ограждения допускается в пределах 10 %. [c.76]

Этап 4. Данный этап конструкторского расчета КУ выполняют только после того, как сведены уравнения тепловых балансов всех поверхностей нагрева и выполнены приведенные выше рекомендации. Для каждой из поверхностей нагрева решают уравнение теплообмена [c.304]

Определяют площади поверхностей нагрева КУ из уравнения теплопередачи для этих поверхностей. Предварительно необходимо выбрать тип оребренных труб и параметры оребрения. Средний коэффициент теплопередачи рассчитывают в соответствии с рекомендациями нормативного метода теплового расчета паровых котлов. До определения коэффициента теплопередачи находят скорость рабочих тел, проходящих через поверхности нагрева КУ. Рекомендуются значения скорости в пределах = 10—12 м/с, скорости пара и воды в трубах = 10—15 м/с = 1,2—1,8 м/с соответственно. [c.304]

В ходе решения системы уравнений для каждой поверхности нагрева определяются тегтлофизические параметры теплоносителей, коэффициенты теплопередачи и другие необходимые для расчета величины. [c.146]

В ходе решения системы уравнений для каждой поверхности нагрева определяют теплофизические параметры теплоносителей, коэффициенты теплопередачи и другие, необходимые для расчета величины. Эти характеристики должны быть достаточно точно описаны аналитическими зависимостями. Если это вызывает трудности, должны б[эггь составлены максимально компактные таблицы из значений параметров в узловых точках путем интерполяции. [c.419]

Все рассмотренные выше уравнения для расчета аг установлены на основании опытных данных, полученных на одиночных трубах, без учета того, что в реальных условиях мы имеем дело с поверхностью нагрева в форме трубного пучка. Нами было установлено, что при генерировании пара на поверхности трубного пучка на коэффициент теплоотдачи влияют такие факторы, как плотность компоновки трубок в пучке, а также отношение Sjda. Процесс теплообмена в этом случае следует рассматривать для зоны, где Re (m + l)<10, и зоны, где Re(m -f-1) 10. Первая из зон соответствует теплообмену, где наблюдается движение парожидкостной смеси с расположенных ниже рядов труб, вторая — теплообмену, где это влияние значительно уменьшается. [c.148]

Практически должен быть выбран такой режим обжига, при котором во всех температурных интервалах возникающие в процессе обжига напряжения не превыщали максимально допустимых для данного изделия. Устанавливаются физико-механические свойства исследуемых масс прочность, модуль упругости, температурные коэффициенты линейного расширения и усадки. По их значению рассчитывают последовательно максимально допустимые а) перепады температур А/доп между поверхностью и центром изделия б) скорости нагрева и охлаждения 0доп. При выборе уравнений для расчета Atдoa и 0ДОП учитывают следующие основные положения. [c.391]

Приведенные в табл. 6 уравнения для расчета 0доп справедливы лишь при отсутствии тепловых эффектов, связанных с дополнительным поглощением или выделением тепла. При охлаждении изделий такие эффекты отсутствуют, в связи с чем указанные уравнения справедливы для всех температурных интервалов охлаждения. В процессе нагрева в определенном температурном интервале происходит дегидратация, сопровождающаяся дополнительным поглощением тепла, что приводит к отклонению расчетных данных от фактических. При обжиге в туннельных печах дегидратация происходит при температурах поверхности изделий 600—800° С. В этом интервале фактический перепад температур превышает расчетный, что требует соответственно уменьшения расчетных значений допустимых скоростей нагрева в 1,4—1,5 раза. Все же это не приведет к заметному изменению рационального режима обжига. Интервал температур 600—800° С является одним из наименее опасных. В туннельных печах, как правило, не достигаются скорости нагрева, превышающие максимально допустимые для этого интервала. В связи с этим, несмотря на дегидратацию, нагрев в интервале 600—800° С можно осуществлять с максимально возможными в туннельных печах скоростями. [c.394]

Если рассчитанные по уравнению (425) поверхности нагрева отдельных ступеней выпарной установки отличаются одна от ДРУ гой в пределах 3—5%. то расчет распределения полезной разностР температур и количества выпаренной воды между ступенями можно считать законченным. В противном случае требуется повторение расчета по уточненным значениям концентрации раствора в каждой ступени выпарной установки. После завершения расчета по распределению количества выпаренной воды по ступеням выпарной установки определяют расход греющего пара для первой ступени. Исходными уравнениями для расчета расхода греющего пара будут уравнения (394) или (409). С учетом уравнений (400) и (401) получим [c.216]

Значения температур на входе и выходе из нагревательного прибора нормируются. Так, для водяного отопления в жилых и общественных зданиях Гвх = 368 К, Твых = 343 К. Так как теплоноситель по пути следования теряет часть теплоты и поступает в нагревательный прибор с более низкой температурой, то в зависимости от этажности здания, расположения прибора и типа отопительной системы расчетная поверхность нагрева увеличивается, для чего используются справочные данные (таблицы). Диаметры трубопроводов, обеспечивающие расход теплоносителя в зависимости от располагаемого или действующего давления, определяются на основе гидравлического расчета с введением в уравнения эмпирических коэффициентов, учитывающих ряд факторов. [c.374]

При расчете теплообменников пользуются теми же формулами, что и в случае неизменных температур, обменивающихся теплом сред вдоль поверхности нагрева. Однако при этом приходится в каждом отдельном случае особо вычислять средний температурный напор At (среднюю разность температур). Для расчета теплообменника, помимо уравнения теплопередачи, используют еще и уравнение теплового баланса, которое для случая, когда не меняется агрегатное состояние теплоноси- [c.200]

Как известно, при расчете поверхностных тенлообмепных аппаратов в качестве средней разности температур обычно принимается средняя логарифмическая разность, заменяемая иногда (при сравпительпо небольшом изменении температуры каждого из теплоносителей) средней арифметической разностью. Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [24]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где кроме охлаждения газов имеет место конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержапия газов. Температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования. А поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком их начальном влагосодер-жании. [c.186]

Исследования, проведенные в ЦНИИКА на ЭВМ, показали, что расчет температур дымовых газов начиная с хвостовых поверхностей нагрева приводит к значительному числу итераций. Например, неточность предварительного задания температуры уходящих газов в ГС может привести к расхождению расчетных температур газа на выходе из топки до ЮО С и выше. В разработанном ЦНИИКА алгоритме искомые температуры газов уточняются методом Зейделя. Искомые температуры рабочей среды после просчета всех уравнений формируются в отдельный столбец (вектор) и являются исходным приближением для последующей итерации, при совпадении с необходимой точностью вектора этих температур при двух итерациях решение системы заканчивается. По полученному решению уточняются расходы теплоносителей и коэффициенты системы, и решение системы вновь повторяется. [c.48]

Температурные режимы графитовых катодов и влияние анода. Для количественной оценки нагрева электродов были проведены расчеты распределения температуры. При этом предполагалось, что отвод тепла с рабочего участка поверхности анода осуществляется за счет теплопроводности и теплового излучения. Для ав-тоэмиссионного диода с цилиндрической симметрией (рис. 4.13а) и тонким анодом (так, что можно считать Г = onst) уравнение [c.189]

Теоретической предпосылкой для теплового моделированин является наличие соответствующего математического описания исследуемого явления в виде системы уравнений и условий однозначности, Согласно третьей теореме подобия М. В. Кирпичева, явление в модели будет подобно исходному явлению, если оба они подчиняются одинаковым по физическому содержанию и форме дифференциальным уравнениям и одинаковым яо физическому содержанию и форме записи уравиениям, определяющим условия однозначности. Применительно к процессам конвективного теплообмена это означает, что рассматриваемые явления протекают в геометрически подобных системах, имеют подобное распределеняе скорости и температуры во входных сечениях геометрических системах, подобное распределение полей физических параметров в потоке жидкости. Кроме того, одноименные, определяющие критерии подобия для явления-модель и явления-образец должны быть численно одинаковыми. Перечисленные условия подобия являются необходимыми и достаточными. Практически точно удается осуществить не все перечисленные требования при моделировании явлений. Геометрическое подобие модели и образца и подобное распределение скоростей во входном сечении может быть выполнено относительно просто. Подобное распределение температуры в жидкости при входе в модель выполняется также достаточно легко, если задается постоянное распределение температуры м скорости при входе в модель. Наоборот, осуществление подобного распределения температуры в жидкости у поверхности нагрева в модели и образце является весьма трудной задачей, хотя и возможно путем применения различных способов обогрева поверхности. Для расчета средств обогрева поверхности нагрева необходимо выбрать перепад между температурами поверхности нагрева и омывающей ее жидкостью в модели. При развитом турбулентном движении указанный температурный перепад непосредственно в критерий подобия не входит. Поэтому опыты можно производить и при таком значении температурного напора, которое обеспечивает необходимую точность его измерения. [c.311]

Для уточнения расчетов переноса твердой фазы (летучей золы) к поверхностям нагрева топочных устройств необходимо знать закономерности, которым подчиняютсй силы термофореза и аэродинамические силы, если радиус частиц /" соизмерим с длиной свободного пробега молекул газа Л (г < 1 мк, Л 0,1 мк, р ss р ). Ранее было указано, что для области Л =5 г известны лишь интерполяционные соотношения [Л. 1181. Покажем, как можно получить аналитически необходимые уравнения для переходного вакуума. [c.196]

При поверочном тепловом расчете конвективных поверхностей нагрева известньи величин-а поверхности нагрева и ее конструктивные характеристики, а также температура газов перед рассчитываемой поверхностью нагрева (из расчета предшествующей поверхности нагрева). Определению подлежит количество тепла, воспринимаемое рассчитываемой поверхностью нагрева, или, что то же,, температура газов после нее. Для этого задаются температурой газов после рассчитываемой поверхности нагрева в первом приближении и, исходя из нее, определяют температурный напор и коэффициент теплопередачи далее рассчитывают по уравнению 10-27 количество тепла, воспринимаемое поверхностью нагрева, определяют энтальпию газов по уравнению (10-26) и температуру обогреваемой среды на выходе из рассчитываемой поверхности нагрева. Если температура газов после поверхности нагрева отличается от заданной в первом приближении на 10-4-50° С,, то расчет проводят во втором приближении, уточняя только значение температурного напора. Если температура пазов после поверхности нагрева отличается от заданной в пер- [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...