Задачи на расчет каналов

ЗАДАЧИ НА РАСЧЕТ КАНАЛОВ 237 [c.237]

Задачи на расчет каналов [c.237]

В задачах на расчет каналов обычно известен уклон канала (диктуемый профилем местности) в этом случае могут представляться следующие варианты постановки задачи [c.237]

Рассмотрим методы, которыми пользуются при расчете отдельных компонент поля излучения, определяемых соотношением (12.9), в полых каналах, полностью пронизывающих защиту. Для конкретности изложения проиллюстрируем подходы к рещению задачи на примере круглого цилиндрического канала. Расчет отдельных компонент для других видов каналов данной группы производится подобными методами [2]. [c.143]

Для сложных неоднородностей общий подход заключается в разложении полной величины, характеризующей поле излучения, на компоненты. Основная трудность решения задач для сложных неоднородностей по сравнению с решением задачи для элементарных каналов состоит в расчетах составляющей излучения натекания. В компоненту натекания включаются все излучение, натекающее в точку детектирования через боковую поверхность канала, в котором определялось поле излучения, без учета его предысторий. [c.166]

ОСНОВНЫЕ ЗАДАЧИ ПРИ РАСЧЕТЕ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНЫХ КАНАЛОВ НА РАВНОМЕРНОЕ ДВИЖЕНИЕ [c.171]

Большинство гидродинамических расчетов в ядерной энергетике связано с течениями в каналах. Главными задачами при расчете таких течений (преиму-щественно несжимаемых однофазных сред) являются определение гидравлических сопротивлений каналов различной формы и местных сопротивлений расчет распределения расходов расчет распределения скоростей расчет распределения касательных напряжений. Целью расчета гидравлических сопротивлений является определение потерь давления в каналах и затрат мощности на прокачку теплоносителя. [c.17]

Каналы, подводящие поток к лопастному колесу, оказывают значительное влияние на работу ГЦН. Основная задача при расчете подводов сводится к обеспечению минимальных потерь в проточной части патрубка и к снижению неблагоприятного влияния патрубка на работу колеса, т. е. к получению равномерного поля скоростей на входе в колесо. Известно, что невыполнение этого условия значительно ухудшает работу насоса, что выражается в снижении подачи, напора, КПД и уменьшении всасывающей способности колеса. [c.192]

Решим задачу для теплообменника, который состоит из двух концентрических труб одна жидкость течет во внутренней трубе, а другая — в пространстве между трубами. Теплообмен между этими жидкостями может происходить только через поверхность внутренней трубы, которая имеет довольно малую площадь. Поэтому для увеличения площади теплообмена к внешней стороне внутренней трубы присоединяют ребра. Если ребра достигают внешней трубы, как показано на рис. 10.3, то кольцевая область разделяется на секторы. Расчет течения и теплообмена в таком разделенном на секторы канале и является целью этого примера. [c.211]

ГОЛОВКИ Кн — совместным решением уравнений (XI. 1) и (XI.2). Вместо уравнения (XI.1), однако, предпочтительно использование конкретной, определенной экспериментально на данном полимере, оптимальной области рабочей характеристики экструдера. Найденное таким образом положение рабочей точки на характеристике шнека дает ответ одновременно на второй и третий вопросы. В случае несоответствия рабочей точки оптимальной области рабочей характеристики шнека либо последний должен быть заменен, либо должна быть изменена конфигурация каналов проектируемой головки с целью изменения ее константы. Определение константы головки или создаваемого ею перепада давления входит в задачи гидравлического расчета, который будет рассмотрен далее. [c.358]

Это одно из важных условий (а в некоторых случаях главное), определяющих размерное соответствие и качество получаемого изделия. Действительно, если в рассмотренной (рис. XI. 1) конструкции головки по каким-либо причинам скорость выхода расплава в верхней части формующего канала больше, чем в нижней, то за данный отрезок времени через верхнюю часть будет экструдирован участок трубы с длиной большей, чем в нижней части. Это приведет, во-первых, к утолщению верхней части трубы, во-вторых, к образованию в этом месте гофров и складок. Если второй недостаток может быть исправлен принудительным отбором экструдируемой трубы со скоростью, равной скорости выхода расплава в верхней части канала, то неизбежная при этом вытяжка и утонение нижней части трубы приводят к неустранимому дефекту поперечной разнотолщинности трубы. Методы и приемы выравнивания потока основываются на результатах гидродинамического анализа течения расплава в каналах головок, являются одной из задач гидравлического расчета и будут рассмотрены ниже. [c.358]

Известными параметрами рассматриваемой системы уравнений (4.1) — (4.8) являются геометрические размеры защищаемого объема, температуры наружной обшивки воздуха в кабине, расход и температура воздуха на входе в канал, теплотехнические коэффициенты. Для проведения расчетов необходимо знать значения средних коэффициентов теплоотдачи на стенках кабины и воздушного канала, которые определяются из решения задачи теплообмена в канале или экспериментально. Учет лучистого теплообмена достигается введением лучистых составляющих тепловых потоков в граничные. условия расходных дифференциальных уравнений, что в конечном итоге обусловливает необходимость применения метода последовательных приближений для определения величины лучистого теплового потока в канале. [c.71]

Основные задачи при расчете трапецеидальных каналов на равномерное движение воды [c.211]

Задача разработки ТО САПР заключается в обосновании, расчете п выборе структуры многоуровневого комплекса технических средств (КТС) САПР, ориентированного на решение задач автоматизированного проектирования определенного класса объектов. Построение КТС может осуществляться путем комплексирования как стандартного оборудования (ЭВМ, каналы, дисплеи, устройства внешней [c.330]

Сопротивление в исследуемом процессе. При анализе теплообмена при испарении или конденсации потоков теплоносителя внутри каналов с пористым высокотеплопроводным заполнителем было отмечено, что паровая фаза смеси находится в состоянии термодинамического равновесия и имеет температуру, равную локальной температуре насыщения. Причем fj используется как отправная величина для расчета избыточной температуры проницаемой матрицы i = Т -1 . Следовательно, для определения значения в каждом поперечном сечении канала необходимо уметь рассчитать распределение давления в двухфазном потоке вдоль канала. Эта задача также представляет интерес и для расчета полного перепада давлений на пористом заполнителе. [c.122]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Настоящая книга призвана в какой-то мере заполнить образовавшийся пробел. В ней рассматривается метод оптимизации плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного сечения в рамках заданных ограничений. Оптимизацию можно осуществить по любому единичному признаку или по комбинированному многопрофильному критерию. С целью облегчения расчетов на ЭВМ разработан специальный метод решения уравнений пограничного слоя, сочетающий методы последовательных приближений и интегральных соотношений в соответствии с физической природой задачи. Описанная в книге методика после совершенно очевидных изменений может быть перенесена и на другие виды каналов. [c.7]

Трапецеидальные каналы гидравлически наивыгоднейшего профиля относительно узкие (см. табл. 16.2), что осложняет их строительство. В связи с этим представляет большой интерес рассмотрение возможности создания трапецеидальных каналов, в которых отношение v/vг. н было бы незначительно (например, не более чем на 5 %) меньше единицы (см. табл. П.16.7). Следовательно, в таких каналах со/сор незначительно (также не более чем на 5 %) превышает единицу. При столь малых отклонениях от сор. н (напомним, что она минимальная при данном расходе) отношения ЫН при удалении от гидравлически наивыгоднейшего профиля резко растут, а это и необходимо. Поэтому если нельзя запроектировать канал гидравлически наивыгоднейшего профиля, рекомендуется запроектировать канал, назначая требуемое отношение v/vr. н (тем самым и со/сор. н)> и расчет ведется как для задачи четвертого типа. [c.48]

В пятой главе рассматриваются методы реализации простейшей модели конвективного теплообмена, заключающейся в решении уравнения энергии при заданном поле скоростей. Обсуждаются особенности конечно-разностной аппроксимации конвективных членов в уравнении энергии. Подробно разбираются численные схемы для двух часто встречающихся на практике задач расчет двумерного стационарного температурного поля жидкости при течении в канале и совместный расчет одномерного температурного поля стенки и жидкости. [c.5]

При расчете систем охлаждения различных технических устройств часто встречается задача совместного решения системы одномерных уравнений, описывающих распределения температур стенки и жидкости по длине канала. Рассмотрим наиболее простой вариант этой задачи. В канале длиной I с площадью сечения стенки S v и смоченным периметром / протекает жидкость с удельной теплоемкостью с и массовым расходом G (рис. 5.7). Теплопроводность материала стенки может зависеть от температуры kw = (Tw). В стенке действует источник теплоты, для которого задается мощность на единицу длины qi, которая может зависеть от координаты X и температуры стенки Tw- Теплообмен между стенкой [c.169]

Таким образом, первоначально ставим задачу инженерного расчета градиента давления др/дг, действующего вдоль винтового канала червячной машины при заданной объемной производительности Q, ограниченной пределами Q = UzHw/2 при отсутствии противодавления в последуюи ей зоне или со стороны формующей головки и Q = О для случая полного перекрытия потока. Здесь Uz — составляющая линейной скорости вращения наружных точек червяка относительно корпуса машины, направленная вдоль винтового канала Hw — размер поперечного сечения винтового канала. В решении учтем влияние боковых стенок винтового канала высотой Н на кинематику потока и поле напряжений в отличие от широких каналов, для которых Н w. [c.168]

На практике, например при сливе весьма вязких нефтей и нефтепродуктов и их течении в открытых лотках и безнапорных трубах, при решении некоторых задач в области химического и нефтезаводского аппаратостроения, приходится встречаться с ламинарным безнапорным движением жидкости. В этом случае оказывается возможным определить теоретическим путем потери напора (подобно тому, как при ламинарном движении в напорных трубах) и получить расчетные зависимости для расхода. Не приводя здесь соответствующих решений, математически весьма сложных и громоздких, ограничимся лишь сводкой формул для расчета каналов наиболее часто применяемых поперечных сечений. [c.239]

Сформулирована задача о расчете турбулентного магнитогидродинамического (МГД) пограничного слоя в каналах высокотемпературных МГД-устройств с помощью замыкающего дифференциального уравнения для турбулентной вязкости. Показано, что в первом приближении оно сохраняет такой же вид, как в обычной газовой динамике, а влияние магнитного поля на характеристики пограничного слоя проявляется через МГД-силовые и тепловые источники, учитываемые в осредненных уравнениях движения и энергии. Предложена приближенная модель учета джоулева тепловыделения вблизи холодной электродной стенки канала. Проведены расчеты МГД-пограничных слоев для двух режимов при постоянной скорости внепЕнего потока и при постоянном давлении. При достаточно больпЕих электрических токах пограничный слой в первом случае характеризуется увеличением числа Стантона на электродной стенке и коэффициента трения на изоляционной стенке. Во втором случае происходит отрыв пограничного слоя на электроде, а на изоляционной стенке течение безотрывно практически при произвольном торможении внепЕнего потока. [c.551]

Качественное влияние магнитогидродинамических эффектов на течение электропроводного газа в канале МГД-устройства было исследовано на основе гидравлического одномерного) приближения. Исследования в этом направлении, начатые работой Э. Л. Реслера и В. Р. Сирса J. Aeronaut. Sei., 1958, 25 4, 235—245), весьма многочисленны и содержат результаты расчетов массы конкретных частных примеров. С принципиальной стороны расчет отдельных примеров на базе гидравлической теории не представляет труда, так как сводится к решению задачи Коши или Б крайнем случае к двухточечной краевой задаче для системы обыкновен ных дифференциальных уравнений. С другой стороны, получение выводов общего характера из этой массы примеров весьма затруднительно. Гораздо больший интерес представляет решение различных вариационных задач на основе гидравлического приближения с целью определения оптимальных в определенном смысле режимов течения. Четкая постановка вариационной задачи в связи с течением в канале МГД-генератора дана [c.445]

Задачей расчета переходных процессов при автоматическом регулировании подачи воды является установление такого закона (графика или гидрографа) водоподачи на перегораживающих сооружениях при известных (заданных) условиях водопотребления, который бы обеспечил оптимальные переходные процессы на магистральном канале. Под критерием оптимальности понимается следующее переходной процесс от одного режима водопотребления к другому должен происходить достаточно быстро при минимальных колебаниях уровней и расходов воды в канале с последующим их затуханием. [c.281]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст. [c.271]

На практике приходится решать смешанные стационарные задачи, когда в поле течения имеются области как дозвукового, так и сверхзвукового потока. Такого рода задачи возникают при внешнем сверхзвуковом обтекании затупленных тел с отошедшей ударной волной, во внутреннем течении в сопле Лаваля и в других каналах. В этом случае математическая модель имеет наиболее сложный вид — течение газа описывается системой квазилинейных уравнений в частных производных, имеющей смешанный эллиптико-гиперболический тип. При этом положение поверхности перехода от дозвукового течения к сверхзвуковому заранее неизвестно. Расчет таких течений является затрудни- [c.267]

В седьмой главе в достаточно общем виде формулируется задача оп тимизации гидро- и аэродинамических каналов. Для решения задачи оптимизации необходимо иметь уравнения движения, выбрать некий оптимизируемый функционал и остановиться на каком-либо методе оптимизации. В главе приводится сводка критериев, характеризу ющих аэродинамическое совершенство каналов, а также дается обзор методов расчета диффузоров и методов решения задач оптимального управления. Делается вывод о необходимости разработки специального метода для решения задачи оптимизации, поскольку интегральные подходы не содержат достаточной информации о движении, а конечноразностные методы требуют чрезмерных затрат машинного времени. [c.8]

В книге излагаются основы общего курса гидравлики, а также ряд специальных задач нефтяной гидравлики к ним относятся движение неныйтоновских жидкостей по трубам, расчет магистральных нефтепроводов, ламинарный режим в некруглых трубах и открытых каналах. При этом значительное внимание обращается на раскрытие физической стороны гидравлических явлений и на приложение законов гидравлики к решению практических инженерных задач и гидравлических расчетов в различных областях нефтяной техники. [c.3]

Основной задачей настоящего учебника является ознакомление будущих техников-теплоэнергетиков со свойствами жидкостей, законами их течения явлениями, сопровож- дающими процесс течения жидкостей по каналам разнообразных- форм и размеров принципами подхода к количественной оценке влияния на процесс течения различных факторов и, наконец, с некоторыми методами расчета различных режимов течения жидкости в агрегатах и аппаратах, использующих или трансформирующих энергию жидкости. [c.4]

Граничные условия к уравнениям пограничного слоя ставят следующим образом. На твердой непроницаемой поверхности выполняются условия прилипания (вУх/у=о=0) и непроницаемости (Шу/у= о—0). Тепловые условия обычно задаются двух родов а) tn=to x), и тогда конечной целью расчета является определение плотности теплового потока на стенке б) ус=ус х), и тогда отыскивается температура стенки. Для задач внешнего обтеканая должны быть указаны температура потока и распределение давления вдоль обтекаемого контура. Для течений в каналах необходимо задать распределения температур и скоростей на входе. [c.39]

Расчеты температуры канала по модели АЧТ на основе экспериментальных значений спектральной яркости в широком диапазоне вариации энерговклада для ЩГК Na l-K l-KBr показали, что амплитуда яркостной температуры канала находится в пределах 12000-18000К. Плотность вещества в канале пробоя (п Р/кТ), соответствующая этим температурам и энерговкладу в канал (1-50) Дж/см за характерное время Ю с, оценивается как п = (0.02-0.8)-lQ22 1/см (расчет давления в канале пробоя путем численных решений краевой задачи приведен ниже) [c.47]

В общем случае определение термофизических свойств такой плазмы является задачей многих тел (причем без малого параметра разложения), аналитическое решение которой пока не получено. Существующие к настоящему времени приемы и методы расчета состава и термодинамических функций плотной низкотемпературной неидеальной плазмы (Г=1) по погрешностям оценки параметров плазмы существенно уступают соответствующим методам расчета идеального газа. Наиболее слабым звеном в этих методах является отсутствие теоретических предпосылок для оценки погрешностей расчета. Эксперименты на ударных трубах, с пробоем диэлектриков и другие в силу значительных погрешностей не могут к настоящему времени однозначно базироваться на той или иной методике расчета. В такой ситуации следует стремиться к наиболее простым формам уравнения состояния плазмы, а оценку коэффициентов, входящих в него, с погрешностью 3-4% считать удовлетворительной. При этом следует иметь в виду, что традиционная химическая модель (модель смеси) даже для плазмы с Г s 7 может дать удовлетворительные результаты по большинству параметров плазмы при обоснованном учете связанных, состояний и кулоновского взаимодействия. Достаточно надежные результаты могут быть получены также для некоторых параметров с использованием методов разложения термодинамических величин в канонические ансамбли, дать приемлемые результаты для не слишком широкого диапазона давлений в канале. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...