Переходная оптимальная

Вполне приемлем вариант со ступенчатым диффузором (степень расширения П2 = Рк/р2 = 3- -4) с оптимальным (или несколько большим оптимального) углом расширения (табл. 10.4). Когда минимальные габариты установки являются основным требованием конструирования, можно применять вариант без переходных участков, присоединяя вентилятор непосредственно к камере. [c.311]

Совокупность уравнений генератора, системы регулирования и нагрузки является предметом экспериментального исследования по оптимальному плану, составленному методами планируемого эксперимента. В результате каждого эксперимента определяются показатели заданного переходного процесса. Переход от одного эксперимента к другому осуществляется варьированием факторов в виде параметров и характеристик математической модели исследуемой системы. Таким образом, благодаря сочетанию методов математического моделирования и планируемого эксперимента, можно получить уравнения, связывающие алгебраическим образом динамические показатели с варьируемыми факторами системы. Исключая несущественные факторы, для рассматриваемой системы получаем следующие уравнения в различных переходных режимах [8] [c.98]

Критерий оптимальности задачи быстродействия устанавливается с учетом использования задачи терминального управления, в которой установившийся режим после переходного процесса не совпадает с началом координат фазового пространства. Тогда [c.218]

Начальное решение примера получено с помощью алгоритма оптимизации релейного управления для основной задачи терминального управления. При этом изменение Т осуществлялось варьированием Д/ при постоянном значении т = вО. Найденная функция опт(ДО показана на рис. 7,7, а пунктирной кривой /. Дальнейшее уточнение решения достигнуто с помощью алгоритма оптимизации релейного управления для вспомогательной задачи терминального управления (кривая 2 на рис. 7.7, а). Уточненное оптимальное управление и соответствующий переходный процесс показаны на рис. 7.7, б, в. Анализ кривых показывает, что пренебрегая погрешностями аппроксимации управления, можно отметить три стабильных интервала постоянства в управлении, т, е. два переключения, что в данном случае соответствует теореме об (п—1) переключениях. [c.219]

Анализ рис, 7.9, а, б показывает, что оптимальное по быстродействию Ub(0 является релейным в силу линейности (7.50). При этом зарядный процесс определяется в основном начальной форсировкой возбуждения, которая длится примерно 85% от всего времени переходного процесса. При этом U t) линейно возрастает и только в конце с помощью переключений t/в (О приближается к Ос max. Сравнение оптимально управляемого процесса с неуправляемым процессом при постоянном возбуждении (рис. 7.10, а) показывает, что благодаря оптимальному управлению время заряда уменьшается на порядок. В таком же отношении увеличивается степень использования генератора, улучшаются его массогабаритные показатели. Зависимость максимального быстродействия от уровня форсировки показана на рис. 7.10, б. [c.222]

Надежность и долговечность в значительной степени зависят от свойств материалов и правильности их выбора для заданных условий работы узла трения. При выборе материалов для трибосистемы необходимо учитывать способность их к совместимости. Под совместимостью материалов трибосистем (деталей узлов трения) понимают способность обеспечить оптимальное состояние в заданном диапазоне условий работы по выбранным критериям (9, 10]. Такими критериями могут быть критическая температура, температура перехода в смешанный режим трения, предельная нагрузка переходного режима, предельная нагрузка образования задира, коэффициент нагруженности и т.п. [10]. При хорошей совместимости обеспечиваются невысокие уровни трения, износа и длительная работа трибосистемы без повреждения трущихся поверхностей. [c.10]

Как показали испытания карбидов ниобия и гафния, наиболее хрупких из рассматриваемых материалов, скорость нагружения 0,1—0,2 Н/с является оптимальной для определения микротвердости карбидов переходных металлов в диапазоне температур 300—2100 К. [c.74]

Действительно, на приведенных графиках экспоненциальных функций (рис. 4 и 5) нетрудно заметить, что на большинстве заводов переходный режим систе-мы продолжается и в последующие годы можно ожидать дальнейшее снижение процента брака за счет ранее проведенных и, очевидно, имеющих запас эффективности мероприятий. Что же касается заводов 3, 2, то на этих предприятиях переходный режим, по существу, закончился в 1956 и 1962 гг. соответственно, а процент брака достиг своего оптимального значения, адекватного данному уровню организационнотехнического развития производства. [c.45]

Осторожная (из числа оптимальных) динамика добычи газа по стране в целом соответствует условию постоянства ее годовых уровней в течение всей второй фазы переходного периода. При этом удается обеспечить газом наиболее эффективных его потребителей при относительно умеренном нарастании замыкающих затрат на газ по мере освоения все более дорогих и удаленных газоносных про- [c.78]

Для обеспечения оптимального протекания переходных процессов в период ускоренного движения натяжение заднего каната поддерживается постоянным так же, как и в период замедленного движения натяжение переднего каната, при помощи системы управления электродвигателями. [c.109]

Возможности динамического синтеза могут быть существенно расширены, если воспользоваться одним из рассмотренных выше законов оптимального нагружения. В табл. 9 приводятся зависимости для безразмерных характеристик 9 (т), в которых график 0" (т) также имеет вид трапеции, однако соответствующие боковым сторонам переходные кривые отвечают оптимальному закону нагружения 3.80). С учетом проведенного выше анализа чувствительности использование этого закона целесообразно при 0,7 sS V 2,5ч-3. В приведенных зависимостях в соответствии с (3.80) = 1 — v с помощью этого параметра осуществляется оптимальная частотная настройка. [c.118]

Например, при проектировании в режиме диалога системы механизации крыла космического корабля-челнока была выбрана схема с удлиненной задней штангой и подвижной передней точкой крепления закрылка (рис. 100, б). Такая система оказалась наилучшей с точки зрения величины максимальной подъемной силы и моментов тангажа на переходных режимах. Оператору потребовалось немногим более часа графического диалога с ЭВМ для выбора оптимального варианта и расчета режимов работы закрылка. При этом большая часть времени была затрачена на изучение и обдумывание вариантов, а не на работу ЭВМ. [c.219]

Предложенные аппроксимации Rk достаточны для решения практических задач обоснования оптимальных параметров генерирующей аппаратуры. Они позволяют вести расчет переходных процессов в электрическом контуре генератора импульсов и обосновывать оптимальные параметры генератора по любому заданному критерию оптимизации (значениям мощности и энергии в определенные моменты времени). Применение (1.28) для расчетов переходного процесса сопряжено с трудностью априорного выбора Ai, однако простой вид функции R(t) допускает аналитические вычисления. Для синтеза схемы генератора импульсов по требуемым оптимальным параметрам энерговыделения в канале разряда можно воспользоваться диаграммой энергетических режимов искрового канала, представленной на рис. 1.20/И/. [c.55]

Для определения оптимального согласования характеристик составляющих пленочных систем необходимо рассмотреть физикохимические процессы в переходном слое, внутренние напряжения технологического характера, а также исследовать возможности совместной технологической обработки различных пленочных составляющих. [c.480]

Следующий этап составляет изучение работы замкнутой СНС. С этой целью установим заведомо неоптимальное начальное значение параметра д , например равное 180, что составляет 300% от qi. Процесс самонастройки в случае входного сигнала г (t), заданного в виде цепочки периодических прямоугольных импульсов, представлен на рис. 7. Из графика следует, что, несмотря на такое большое отклонение параметра q от оптимального значения, СНС функционирует нормально и после девяти шагов-следящая система вновь приобретает оптимальные характеристики. Функционирование СНС при настройке параметра от начального значения, существенно отличающегося от оптимального значения q , иллюстрирует вторая часть графика, на котором приведен процесс самонастройки от начального значения 920 = — 3. Из рис. 7 видно, что СНС работает эффективно, исходный процесс в следящей системе весьма далек от оптимального. После самонастройки определялось оптимальное значение 2 и переходный процесс соответствовал требуемому. [c.14]

Для выяснения характера потока в гидротурбине при различных равновесных режимах, из которых могут быть составлены переходные процессы, с помощью шаровых зондов измерялись значения скоростей и давлений в сечениях перед рабочим колесом и за ним. Наибольшее внимание, учитывая достаточную изученность потоков в оптимальных режимах [5], обращалось на исследование режимов, близких к разгонным, и режимов гидравлического торможения (насосные режимы). Были исследованы модельные блоки с колесами различной быстроходности. [c.270]

На абсолютном большинстве АЭС с водоохлаждаемыми реакторами предусматривается принудительная циркуляция за счет насосов . Следовательно, надежность и обоснованность таких схем в значительной степени определяются надежностью работы ГЦН. Поэтому при выборе компоновочной схемы ГЦН в целом, а также при поиске оптимальных решений отдельных узлов и элементов исходным руководящим требованием является необходимость обеспечения высокой надежности ГЦН при достаточно большом ресурсе. ГЦН являются составной частью первого контура циркуляции ЯЭУ и условия их работы — это, естественно, условия первого контура. Для реакторов, в которых в качестве теплоносителя используется вода, характерно высокое рабочее давление от 7—8 МПа (для кипящих реакторов) до 12—18 МПа (для некипящих реакторов). При проектировании, кроме того, должны учитываться возможные повышения давления при различных переходных и аварийных режимах. ГЦН, как правило, располагаются в контуре на входе в реактор, где во всех нормальных режимах [c.13]

В обнгем случае выбор оптимальных коэффициентов смещения, наилучшим образом удовлетворяющих конкретным требованиям, предъявляемым к данной передаче, представляет собой одну из наиболее сложных задач ее проектирования. При этом следует учитывать, что более полное использование одного преимущества, например повышения контактной прочности зубьев за счет выбора большого коэффициента суммы смещений хх, может вызвать ухудшение других показателей передачи (заострение зубьев, уменьшение коэффициента перекрытия, внедрение головки зуба одного колеса в переходную кривую другого и т. д.), [c.279]

Использование условия, найденного Розваны [35], несколько упрощает определение р, минимизирующего Q. Вообразим, что разрывное изменение предельного момента при = о заменяется непрерывным переходом от У, при — е к при g = o + e. При стремлении к нулю длины 2е этого переходного участка его вклады в D и Q, определяемые согласно (4.40), (4.41), стремятся к (У, + Уа) е <71 и (У, + У2) s, где q представляет собой среднюю скорость кривизны участка. Условие оптимальности требует, чтобы = 1 или q = sign Q ( о). Приращение Лг скорости вращения при переходе от = о — е к + е выражается в виде [c.47]

Из-за линейности (7.44) решение поставленной задачи получается с помощью алгоритмов поиска оптимальных релейных управлений. Для конкретизации рассмотрим процесс сброса нагрузки АСГ со следующими относительными значениями параметров генератора г- = 0,026 Га = 0,0055 J d = 1,866 tad=l,8 х,= = 1,066 д а = 1,0 Лв = 2,0. Параметры нагрузки до и после переходного процесса созф=0,8 г о=1,28 г о<, = 3,2 x o=0,96 Хн . = 2,4. Установившиеся значения токов до и после переходного процесса i[c.219]

Решение обоих семейств задач терминального управления получено с помощью одних и тех же алгоритмов поиска, описанных выше. На рис. 7.8, а, 6 приведены зависимости goar(T) и gonr(P), с помощью которых определяются оптимальные значения времени и потерь зарядного процесса. На рис. 7.9, а, б представлены соответствующие этим опт оптимально управляемые переходные процессы. Оптимальные решения найдены для следующих значений коэффициентов в уравнениях (7,50) и (7.58) . э = 210, 1э = 0,07, Се=150, Гв=1,25, L,= = 0,0125, 1/С=555, [c.222]

Аветисян Д. А., Дементьева Е. Б. Прямой поиск оптимальных переходных процессов в объектах с одним управляющим сигналом.— Электричество, [c.265]

Стабилизация температуры в зоне контакта на оптимальном уровне в результате подогрева щеток (обычно при уменьшении силы сжатия щеток) является надежным средством уменьшения переходного сопротивления и его пульсаций. Термостабилизацию контактной пары осуществляют путем продувки контактной зоны подогретым воздухом, который удаляет из зоны контакта твердые частицы, появляющиеся в процессе износа контактной пары. [c.317]

Напряжение источника тока выбирают из необходимости обеспечения защитной плотности тока, величину которой рассчитывают в зависимости от природы защищаемого. металла, типа коррозионной среды, величины переходного сопротивления между металлом и средой. Оптимальная защитная плотность тока должна превьппать шютность тока, эквивалентную скорости коррозии металла в данной среде. Важно также, чтобы она была равномерной по всей поверхности защищаемой конструкции. Превышение оптимальной величины защитной плотности тока нежелательно, так как может привести к некоторому [c.68]

Наиболее полно физические представления о природе совместимости материалов как оптимальном состоянии трибосистемы в заданных условиях работы вытекают из положений термодинамики необратимых процессов. Применение этих положений в трибологии описывается в работах Б.И. Костецкого, Л.И. Бершадского, Ю.К. Машкова, А.А. Полякова, В. Эбелинга и др. Трибосистема рассматривается как открытая система, обменивающаяся энергией и веществом с окружающей средой. Трибопроцессы проходят в стационарном, установившемся и нестационарном, переходном режимах. Наблюдаются локальные равновес- [c.10]

Так, создаваемые при ВМТО искажения границ в значительной степени предотв-ращают также образование фаз, ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13], что приводит к существенному повышению сопротивления хрупкому разрушению. В частности, локализация деформации по границам зерен и связанное с этим искажение межзеренных переходных зон, сохраняемое и после охлаждения, благоприятно изменяют условия обособления, а также форму фаз и соединений, ответственных за развитие отпускной хрупкости стали, и, кроме того, способствуют оптимальному, т. е. соответствующему наивысшей прочности, распределению частиц упрочняющей фазы. [c.49]

В этих условиях оптимальная энергетическая стратегия по своей сути должна быть не однородной, как на предыдущих этапах (все на уголь или все на нефть), а сложной и поэтапной. В связи с этим, в нредстоящехм переходном периоде необходимо выделить по меньшей мере две фазы на первой путем замещения нефти форсированной добычей природного газа должно быть выиграно время для развертывания крупномасштабной ядерной энергетики и крупного наращивания добычи угля. Тогда на второй фазе эти энергоресурсы смогут обеспечить не только дальнейшее замещение нефти, но и существенное замедление роста добычи природного газа. [c.70]

Производство жидкого топлива. Предусматриваемый в 1-й фазе комплекс мер по стабилизации уровней добычи и потребления в стране нефтетоплива отнюдь не гарантирует автоматического выполнения того же во второй фазе переходного периода. Действительно, эффективное развитие народного хозяйства тесно связано с его дальнейшей моторизацией, требующей не только абсолютного, но и относительного наращивания расхода энергии на мобильные силовые процессы, т. е. дальнейшего увеличения их доли в общем потреблении конечной энергии. В условиях быстрого роста затрат на производство традиционного нефтетоплива это чрезвычайно осложняет проблему выбора оптимальной динамики структуры производства жидкого (моторного) топлива в переходный период. [c.75]

Формируемое таким образом оптимальное разграничение между ядерной энергией и углем во 2-й фазе переходного периода обладает очень широкой зоной экономической неопределенности. Это означает, что даже относительно небольшое (на —5—10%) изменение сравнительной экономичности ядерных и угольных энергоустановок вызывает их взаимозамещение на десятки миллионов тонн условного топлива. Иными словами, на этой фазе ядерная энергия и уголь практически равноэкономичны (при имеющихся сейчас весьма ненадежных оценках их экономических показателей в столь далекой перспективе) в очень широком диапазоне уровней их производства. Поэтому более четко уяснить их роль в перспективной структуре энергетического баланса можно только путем оценки возможных ограничений на рост производства этих энергоресурсов. [c.79]

Может показаться, что при создании композита выгодно использовать как можно большую объемную долю волокон. Это дало бы высокую прочность в продольном направлении, однако из-за сильной концентрации деформаций прочность на разрыв в поперечном направлении была бы сравнительно низкой. Форма кривой на рис. 16 показывает, что оптимальное значение объемной доли волокон лежит между 0,50 и 0,60, что примерно соответствует переходной области между пологим и крутым участками кривой. Кстати, в бороэпоксидных композитах чаще всего используется объемная доля волокон Vs = 0,55. [c.516]

Эти особенности развития ЕЭЭС приводят к существенному усложнению проблемы исследования и обеспечения ее надежности 1) повышение связности ЕЭЭС заставляет при формировании решений по обеспечению надежности во многих случаях рассматривать систему в целом, а не отдельные ее части 2) серьезно усложняется проблема оптимального резервирования в ЕЭЭС, когда на первое место выступают задача выбора не величины резерва генерирующей мощности, а определения ее структуры, характеризуемой различной маневренностью, и задача размещения резерва в системе и его рационального использования 3) повышение вероятности каскадного развития аварий серьезно ставит проблему живучести ЕЭЭС 4) возникает необходимость исследования длительных переходных процессов (измеряемых десятками секунд и даже минутами) 5) одной из важнейших в обеспечении надежности ЕЭСС становится задача совершенствования ее системы управления и прежде всего противоаварийного управления [91]. [c.25]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

Шероховатость и волнистость поверхности взаимосвязаны с точностью размеров [53], так как точность сопряжения, устанавливаемая и определяемая размером аазора в соединении, в значительной степени зависит от соагношения высоты неровностей и поля допуска (гочности обработки) каждой из сопрягаемых деталей. Если учесть, что в период начального изнашивания высота неровностей может уменьшиться на 65—75 % (при большей высоте, чем при оптимальной шероховатости), то в соединении появится дополнительный зазор, который может достигнуть значения допуска на изготовление детали, и точность соединения будет полностью нарушена (например, вместо требуемого чертежом соединения б-го квалитета точности фактически возникает соединение 7-го или 8-го квалитетов, вместо посадки с натягом появятся переходные посадки и т. д.). Для предотвращения этого во всех случаях ответственных сопряжений, аг которых требуется длительное сохранение установленной конструктором точности, необходимо обработку деталей вести при достижении определенной оптимальной шероховатости трущихся поверхностей. [c.164]

Некоторые ограничения применения метода связаны с особенностями испытуемых материалов. Размер зерна мелкозернистых сталей 10—50 мкм, крупнозернистых — 100—250 мкм. Интервал применяемых усилий вдавливания индентора не позволяет охватить переходную область (когда пло 1адь отпечатка превышает площадь одного зерна, но меньше площади группы зерен). Несмотря на это, на большинстве металлов не наблюдается значительного разброса показаний. Исключение составляет латунь, на которой оптимальное усилие вдавливания достигает 30 И и более, что требует применения преобразователя повышенной мощности. Повышенного статического усилия требуют таюке металлы, которые представляют собой твердые растворы на базе значительно отличающихся по твердости составляющих, или в основную структуру которых вкраплены более мягкие или твердые [c.273]

Оптимальная длина рабочей части образца при статических испытаниях иа растяжение принята равной 5d (не считая переходных поверхностей). Такое соотношение длины и диаметра обеспечивает в середине образца наличие зоны с равномерно распределенными напряжениями и возможность сравнения результатов испытаний макро- и мпкрообразцов. При высокотемпературных испытаниях рекомендуются образцы с большим отношением длппы к диаметру, с тем чтобы обеспечить зону равномерного нагрева. [c.156]

Перейдем к основной задаче — к исследованию управляющей самонастраивающейся программы в режиме непрерывного изменения нараметров объекта управления р = рз . Первоначально рассмотрим работу СНС при изменении параметра объекта управления представляющего собой коэффициент усилия. В силу того, что Р2 находится в прямой ветви графа системы (см. рис. 3) с параметром управляющего устрйства q , их произведение в процессе самонастройки должно поддерживаться постоянным, соответствующим оптимальному значению. Моделирование при ступенчатом изменении р в пределах 1 <С Р2 < показало, что произведение qiPi, равное общему коэффициенту усиления контура управления, по окончании переходного процесса в контуре самонастройки устанавлива ется на постоянном уровне, отличающемся от оптимальной величины не более чем на 5%. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...