Коэффициент восстановления динамического

Коэффициенту восстановления можно придать динамическое истолкование. Разобьем продолжительность удара на два интервала т. — от момента первого соприкосновения до максимального сближения тел при деформации их поверхностей и Т2 — от момента максимального сближения до отделения тел друг от друга при этом недеформированное состояние полностью или частично восстанавливается. [c.137]

Введенное понятие скорости центра масс позволяет дать динамическое истолкование коэффициенту восстановления. Рассмотрим первый этап удара от момента начального соприкосновения поверхностей тел до наибольшей деформации их, когда относительная скорость тел станет равной нулю, а общая их ско- [c.140]

Таким образом, коэффициент восстановления при прямом ударе двух тел с динамической точки зрения можно трактовать как отношение импульсов мгновенных сил, возникающих между телами на втором и первом этапах удара. [c.141]

Изучать удар начали со времен Леонардо да Винчи этим занимались Галлилей, Гюйгенс, Декарт, Марион, Лейбниц. Они рассматривали процесс динамического взаимодействия двух тел как мгновенный и оценивали лишь конечный результат удара — изменение скоростей тел. Декарт ввел понятие количества движения, Ньютон сформулировал основные законы механики, рассмотрел упругий и неупругий удар, ввел понятие коэффициента восстановления энергии при ударе. Развитие классической теории удара происходило параллельно с развитием механики сплошных сред. [c.7]

Замечание 2 (Динамическое истолкование коэффициента восстановления). Пусть v и Vq к = 1, 2) — соответственно векторы скоростей центров масс тел Bk, их угловых скоростей и скоростей точек контакта Ok шел в момент t = to- -ri окончания первой фазы удара. В этот момент выполняется равенство [c.429]

Коэффициент восстановления 191 Кривизна динамическая 283 [c.447]

Поле температур торможения Тг в сечении 2—2 (см. рис. 1.1,6) определяется с помощью ориентируемого термометрического зонда с термопарой хромель—копель. По краям входного приемника у зонда выполнены два отбора давления, подключаемые дифференциально к U-образной трубке водяного манометра. С их помощью входной приемник с установленным в нем спаем выставляется по потоку. Перед серией опытов термопара зонда предварительно тарируется в статических условиях в термостате и в динамических условиях — на тарировочном стенде. Конструкция входного приемника термозонда позволяет иметь близкий к единице коэффициент восстановления в широком диапазоне скоростей Я, [74]. [c.126]

Эксперимент и теория оказались, наконец, согласованными в рамках действительно динамической пластичности, поскольку учитывались волны нагружения и взаимодействие с ними волн разгрузки. В дополнение была найдена общая продолжительность контакта в опытах по симметричному свободному соударению образцов, а также определена конечная скорость каждого образца по завершении их взаимодействия. Поскольку начальные скорости были также известны, измерение конечной скорости давало экспериментальный коэффициент восстановления е для пластически деформирующихся образцов при их столкновении. Наконец-то проблема, впервые поставленная Ходкинсоном в 30-х гг. XIX века, с перерывами изучавшаяся с незначительным успехом в течение 130 лет, могла быть описана экспериментально во всех деталях. [c.268]

Пусть два тела с идеально гладкими поверхностями соударяются в точке Е (рис. 17.7). Будем считать, что нам известны угловые скорости и Ша тел, а также скорости VI и их центров масс С1 и Сг в начале удара. Считая известными коэффициент восстановления е и динамические характеристики тел (их массы и моменты инерции), требуется определить угловые скорости Ог тел и скорости Ух и их центров масс в конце удара. [c.390]

Весь процесс развития удара можно проследить теперь точно так же, как в соответствуюш,ей задаче для плоского случая. Изображающая точка Т перемещается вдоль известной кривой до тех пор, пока она не постигнет линии нулевого скольжения. Затем движение происходит вдоль линии нулевого скольжения в направлении возрастания абсциссы R. Полный ударный импульс R = Ri для всего удара находится умножением абсциссы Ri точки, в которой Т пересекает плоскость наибольшего сжатия на 1 + е, так что R = Ri + е), где е — коэффициент восстановления. Полный ударный импульс трения представляет собой ординату точки Т, соответствующей абсциссе R = R . Подставив ее в динамические уравнения (1)—(4), можно найти движение двух тел непосредственно после удара. [c.280]

Полный ударный импульс R = для всего удара находится умножением на 1 + е абсциссы R точки, в которой Т пересекает плоскость наибольшего сжатия, где е — коэффициент восстановления, так что R2 = (1 + е). Соответствующие значения импульсов Р к Q представляются ординатами, отвечающими абсциссе R . Подставив их в динамические уравнения, найдем движение непосредственно после удара. [c.283]

Рис. 11.12. Изменение коэффициента восстановления в зависимости от динамической твердости ра. Темные кружки — сталь, треугольники — сплав алюминия, квадратики — медь, кружки — свинец.

Голограммы диффузных объектов более устойчивы к ограничению и квантованию, так как они (см. рис. 5.2) гораздо более однородны, чем голограммы зеркальных объектов (см. рис. 4.10). Информация об объекте на них распределяется по всей площ ади, как и в оптических голограммах с диффузным освеш ением объекта. В результате этого динамический диапазон голограммы сужается и эффекты квантования и ограничения сказываются только на появлении шума диффузности. На рис. 5.3 показано изображение, восстановленное с такой голограммы объекта, фаза коэффициента отражения которого задавалась как псевдослучайная величина, принимавшая с равными вероятностями значения О и зт, чем имитировалась диффузная подсветка объекта. Если бы голограмма записывалась и восстанавливалась без искажений, шума диффузности не должно было бы быть, поскольку при восстановлении случайная фаза, заданная на объекте, никак не фиксируется, а восстанавливается только его яркость, т. е. квадрат модуля амплитуды световой волны . [c.107]

Для уменьшения погрешности оценки искомой величины на первом этапе целесообразно по каждому входящему в набор косвенному показателю выделить ту часть измеряемого сигнала, которая наиболее коррели-рована с искомой величиной. Для этого используются вычислительные операции, упомянутые в предыдущих пунктах, кроме того, при исследовании динамических объектов весьма эффективной во многих случаях оказывается операция динамического переноса автоматически измеряемой величины через модель динамического канала, связывающего данную величину с искомой. Использование указанной операции частично или полностью компенсирует динамическую связь между указанными величинами, что зачастую значительно увеличивает коэффициент корреляции между ними. На втором этапе решения уменьшение погрешности оценки может быть достигнуто изменением формы уравнения регрессии и числа входящих в нее членов. Рассмотрение общих методов выполнения типовой вычислительной операции — восстановления функции — позволяет синтезировать в каждом конкретном случае наиболее эффективное уравнение связи. [c.21]

Случай 2. Машина работает с частыми случайными перегрузками динамического или статического характера. В этом случае устанавливают наименьший уровень защиты обеспечивающий частоту срабатывания муфты, приемлемую с точки зрения использования машины и сохранения работоспособности муфты (рис. 36, б) при неавтоматическом или автоматическом восстановлении соединения валов. После этого онре-деляют расчетный момент М , предельный момент М требуемый запас прочности деталей машины против наименьшего уровня защиты п или необходимый коэффициент точности муфты кр по формулам, приведенным для первого случая. [c.322]

В результате исследований, выполненных в области физикохимических контактных взаимодействий проф. Д.Н.Гаркуновым и И.В.Крагельским, было установлено явление избирательного переноса при трении. Так, при изнашивании пары медный сплав-сталь" в некоторых средах коэффициент трения имеет величину 0,006...0,009, а износ фрикционных поверхностей практически отсутствует [4]. Зона трения как стального, так и медного образца покрывается медьсодержащей пленкой, толщина которой больше, чем высота микронеровностей образцов, что обеспечивает повышение качества поверхностных слоев деталей. Процессы разрушения и восстановления медьсодержащей пленки находится в динамическом равновесии, а все сдвиговые деформации при трении локализуются в слое самой пленки. [c.65]

Равенство (111.77) определяет коэффициент восстановления кинематическим способом. Можно выразить коэффициент восстановления при помощи динамических характеристик. Предположим, что явление удара соетоит из двух этапов. На первом этапе нормальная составляющая скорости уменьшается до нуля. На протяжении второго этапа нормальная составляющая скорости по модулю возрастает от нуля до v , изменив знак. В случае абсолютно пластического удара второй этап удара отсутствует. Применим теорему об изменении количества движения к первому и второму этапам. Имеем [c.463]

Многочисленные расчеты реальных машинных агрегатов с упругими звеньями и зазорами в кинематических парах показывают, что с достаточной для целей практики точностью можно считать удар неупругим, т. е. принимать = О [12], [64]. Разумеется суш,ествует класс механических систем, для которых указанное предположение является неприемлемым. Это, прежде всего, так называемые виброударные механизмы, вьшолняюш,ие полезную работу в виброударном режиме. Исследованию динамических режимов таких механизмов посвящен ряд работ [12, 61, 100]. Интересное исследование влияния величины коэффициента восстановления скорости и соотношения соударяющихся масс на продолжительность удара (время между первым и последним соударениями) и максимальную деформацию упругой системы выполнено в работе [12]. [c.103]

В последнее время активно разрабатываются и применяются для измерения твердости металла готовых изделий портативные приборы динамического действия с цифровой индикацией результатов измерений (табл. 8.86). Принцип действия этих твердомеров в основном сходен и основан на измерении и обработке параметров ударного импульса в процессе соударения индентора с поверхностью контролируемого металла. Так, электронный блок приборов измеряет или интервал времени между первым и вторым соударением индентора (ТПЦ-2), или отношение скоростей отскока и падения индентора (EQUTIP), или коэффициент восстановления скорости индентора после его кратковременного контактного взаимодействия с металлом (МИТ-2). В твердомере MI RODUR предусмотрено внедрение алмазного индентора, закрепленного в нижней части колеблющегося стержня. При внедрении индентора частота колебаний стержня изменяется. Чем меньше твердость материала, тем больше глубина и поверхность внедрения индентора и больше изменение частоты колебаний. [c.384]

Таким образом, при численном моделировании динамического Контактного взаи модействия деформируемой пластины или оболочки с жесткой преградой к основному алгоритму явной скемы расчета достаточно добавить подпрограмму, которая на ка1кдом шаге At при переходе от слоя по времени к Г проверяет, пересекла ли какая-либо узловая точка контактную поверхность преграды. Если это произошло в некоторых узловых точках, то в них вычисляются касательная и нормальная составляющие скорости к контактной поверхности, и нормальная составляющая скорости изменяется в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Координаты узловых точек, вошедших в контакт за промежуток времени (4" , Г), можно считать лежащими на поверхности контакта в момент времени или переместившимися из положения в момент времени t в новое положение в соответствии с иолем скорректированных узловых скоростей. Затем осуществляется возврат в основную программу, где вычисляются изменения внутренних напряжений на интервале врймени Г) при заданных приращениях геометрических параметров и скоростей деформаций, определенных в момент времени [c.67]

При сверхзвуковых скоростях экспериментальное определение точки перехода посредством измерений скорости или динамического давления иногда невозможно. В таких случаях используется способ, основанный на измерении нагревания стенки теплом, выделяющимся в пограничном слое вследствие трения. При переходе ламинарной формы течения в турбулентную температура стенки, а вместе с нею и коэффициент восстановления, определяемый уравнением (13.19), довольно резко возрастают, так как при турбулентном течении выделение тепла в пограничном слое вследствие трения значительнее, чем при ламинарном. На рис. 17.31 изображено такое определение точки перехода, выполненное Дж. К. Эввар-дом [ ], для конуса, обтекаемого в осевом направлении. Значения коэффициента восстановления г отложены в виде ординат, а значения местной длины — в виде абсцисс. [c.479]

В работах [L.86, L.85] проводилось измерение нагрузок на профилях NA A0012 и 0006, а также модифицированных профилях NA A 23010 и 23006 при колебаниях по углу атаки и по вертикали. Отмечено затягивание динамического срыва, при котором максимальные значения коэффициентов подъемной силы превышают стационарные, а также появление отрицательного демпфирования колебаний по углу атаки при срыве. При этом оказалось, что отрицательное демпфирование зависит от числа Маха. Приведены данные и по нестационарному сопротивлению профиля. У изогнутых профилей характеристики оказались лучше, чем у симметричных они имели большее значение максимального коэффициента подъемной силы при колебаниях, а отрицательное демпфирование соответствовало большим значениям средних углов атаки. Показано, что путем установки пружины, при которой собственная частота колебаний профиля соответствует собственной частоте крутильных колебаний лопасти (4—6 Гц), и приведения профиля в колебательное движение с частотой вращения винта можно воспроизводить на двумерной модели срывные характеристики, соответствующие работе винта при полете вперед. Предложен способ расчета подъемной силы при динамическом срыве, требующий решения дифференциального уравнения второго порядка и учитывающий затягивание срыва, возрастание подъемной силы и запаздывающее восстановление плавного обтекания (по этому вопросу см. также работы [L.87] и [G.103]). [c.813]

В энергетической фурье-спектроскопии используются как однолучевые, так и двухлучевые схемы с опорным и зондирующим лучами. В однолучевом варианте интерферограмма регистрируется без образца и с образцом поочередно, и пропускание определяется из отношения восстанавливаемых спектров. Поглощение образца вносит в интерферограмму незначительные изменения, и для получения отношения сигнал/шум в восстановленном спектре, равного 100, требуется динамический диапазон регистрирующей аппаратуры свыше 10" . Так как спектр восстанавливается с точностью до постоянного множителя для получения абсолютных значений коэффициентов поглощения, необходимо производить калибровку результатов измерений. Калибровка заключается в определении уровней нулевого и 100%-ного пропускания. Для определения уровня 100%-ного пропускания производят измерения с газом низкого давления, характеризующегося узкими доп-леровскими линиями далеко отстоящими друг от друга. За уровень 100% НОГО пропускания берется значение пропускания в интервале между линиями поглощения. Для определения уровня нулевого пропускания используют большие оптические толщи (D 5). Использование в фурье-спектрометрах поглощающих ячеек с длиной оптического хода до 100 м обеспечивает пороговую чувствительность по коэффициенту поглощения 10 см и относительную погрешность определения интенсивностей линий от 3 до 35 % [32]. [c.144]

Кавитационный срыв работы насоса. На рис. 2 показаны переходные процессы, полученные при кавитационном срыве насоса. До срыва насос работал н режиме с коэффициентом напора, близким к номинальному (Я/л2=1) и частотой вращения 10 000 об/мин, биение конца вала составляло 0,2—0,4 мм, вибрация корпуса не превышала 4 g, радиальное усилие было равно 200—400 Н и направлено в сторону меньших сечений спирального ствола. Фазы колебаний по различным направлениям движения ротора достаточно стабильны и характеризуются устойчиво повторяющимися замкнутыми траекториями (ри З,/). При кавитационном срыве коэффициент напора упал до Н1п =0,1 и частота вращения возросла до 33000 об/мин. После прекращения кавитации произошло восстановление исходного режима работы насоса. Общая картина динамического состояния ротора при кавитационном срыве напора существенно изменилась радиальное биение вала увеличилось до 0,7 мм, радиальное усилие достигло 600 Н, причем его направление изменилось на 90°, перепад температуры на подшипнике возрос с до 3°. Сравнительно мало изменялись осевое перемещение ротора и уровень вибраций корпуса насоса. Пульсации давления на входе и выходе из насоса при кавитационном срыве практически полностью исчезли и снова восстановились только после выхода насоса из кавитации. Существенно изменились (см. рис. 3) фазовые траектории колебаний конца вала — произошло увеличение диаметральных размеров замкнутых кривых, свидетельствующее об увеличении амплитуд колебаний по обоим радиальным направлениям, и их расслоение с образованием двойных траекторий, указывающее на появление новой формы колебаний. Кинограммы траекторий движения вала, полученные в условиях [c.316]

Инерционные авторегуляторы — это такие устройства, у которых изменение коэффициента передачи происходит не сразу после изменения сигнала на его входе, а с некоторым замедлением во времени. Для оценки инерционности АРУР введены две динамические (временные) характеристики срабатывания (установления) и восстановления. Для всех регулируемых звеньев АРУР (кроме шумоподавителя) срабатыванием принято считать реакцию авторегулятора на увеличение уровня сигнала, а восстановлением — на его уменьшение. [c.184]

Исходя из результатов исследований, время восстановления ограничителей уровня чаще всего выбирается равным вос=1,5 с. У некоторых типов ограничителей скорость процесса восстановления автоматически изменяется в зависимости от формы звукового сигнала. Речевые компрессоры имеют следующие динамические параметры ср=1...2 мс, вос=300 мс. У музыкальных компрессоров обычно имеется возможность оперативного выбора времени восстановления с помощью переключателя, например /вос=0,1 0,3 0,5 1 и 2 с. Для пороговых шумоподавителей обычно выбирают следующие динамические параметры ср=200... 300 мс /вос=1... ..5 мс. При меньщем времени срабатывания реверберационный процесс затухания сигналов будет резко ослабляться, что является неестественным для слуха. Выбирать /вое>5 мс нельзя, так как при появлении полезного сигнала шумоподавитель будет медленно восстанавливать свой коэффициент передачи и поэтому первые слоги речи (или начало музыкальной фразы) будут существенно ослабляться. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...