Разгрузка мгновенная

Если при напряжениях, соответствующих точке 5 (рис. 11.13), прекратить нагружение и оставить образец на некоторое время под нагрузкой, то деформация будет расти (отрезок 57), причем вначале быстрее, а затем медленнее. При разгрузке часть деформации, соответствующая отрезку О/, исчезнет почти мгновенно, другая часть деформации, изображаемая отрезком ОО, исчезнет не сразу, а спустя некоторое время . Это явление изменения упругих деформаций во времени называют упругим последействием. Чем однороднее материал, тем меньше упругое последействие. Для тугоплавких материалов при обычных температурах оно настолько невелико, что его можно не учитывать. Наоборот, в материалах органического происхождения упругое последействие велико и с ним нельзя не считаться. [c.38]

После мгновенной разгрузки образца в момент tp (что осуществимо в опытах) значения деформаций е( ) начнут убывать во времени, в результате чего будем иметь кривую релаксации деформаций, которую называют кривой обратной ползучести или кривой обратного последействия. [c.230]

Провести динамический расчет каната, один конец которого закреплен, а другой натянут противовесом через блок от мгновенной разгрузки бадьи в середине пролета (рис. 21). Данные для [c.61]

Несколько иначе происходит процесс так называемой ползучести у металлов при повышенной температуре. При мгновенном приложении растягивающей нагрузки к образцу он приобретает мгновенную деформацию во, которая может быть упругой, а может состоять из упругой и пластической части, в зависимости от температуры и напряжения. Если приложенная нагрузка сохраняется постоянной, деформация образца продолжает увеличиваться со временем, к моменту дополнительная деформация становится равной е, график зависимости е от t совершенно подобен изображенному на рис. 1.10.1. Но теперь деформация представляет собой необратимую, т. е. пластическую деформацию. В этом можно убедиться только произведя разгрузку. Бели начальная деформация упруга, то при разгрузке произойдет мгновенное сокращение на величину е , если начальная деформация была упругопластической, то после разгрузки исчезает только упругая часть а/Е. Разгруженный образец не уменьшает своей длины по- [c.39]

См. [129] и [80]. Провести динамический расчет каната, один конец которого закреплен, а другой натянут противовесом через блок от мгновенной разгрузки бадьи в середине пролета (рис. 21). Данные для расчета взяты из примера статического расчета, помещенного в книге [39]. [c.49]

Если при напряжениях, соответствующих некоторой точке М. диаграммы растяжения (рис. 2. 16), прекратить нагружение и оставить образец под прежней нагрузкой, то деформация будет расти, причем сначала быстро, а затем более медленно (отрезок Мк). При разгрузке образца часть деформации (отрезок LG) исчезает почти мгновенно, а другая часть (отрезок 0G) исчезает не сразу, а спустя некоторое время. [c.40]

Если для прямых зубьев характерна мгновенная нагрузка при входе их в зацепление и разгрузка при выходе из зацепления, то для косых зубьев постепенный вход его элементов в зацепление смягчает динамические удары и резонансные явления в зубьях, результатом чего является более плавная и бесшумная работа передачи. [c.246]

J — постоянное напряжение 2—постепенная разгрузка 3 — мгновенная разгрузка. [c.119]

На рис. 2.3.9 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (к — 1) и к-го полуцикла при наличии выдержек, основанная на изложенной выше простейшей модели. Здесь предполагается существование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре [63, 235]. Будем считать, что на участке активного нагружения и ползучести текущие значения необратимой деформации на некотором уровне напряжений а равны значениям полных необратимых деформаций на этом уровне напряжений. На рис. 2.3.9 зона разгрузки в полуцикле (к — 1) соответствует напряжениям а <( <С <7тт, зона нагружения — напряжениям 8 > Отт. Линия 1 относится к кривой мгновенного нагружения, т. е. нагружения со скоростью, когда временные эффекты не могут проявиться. Линия 2 — кривая активного нагружения, а линия 3 — огибающая, проходящая через значения необратимой деформации в циклах нагружения с выдержкой. длительности т. [c.97]

Феноменологическая модель материала может быть представлена в виде последовательного соединения трех ячеек, соответствующих упругому, вязко-упругому и вязко-пластическому поведению материала при нагружении и разгрузке, с переменными реологическими параметрами элементов ячеек, изменяющимися в зависимости от истории нагружения и мгновенных условий нагружения. [c.17]

Рис. и. Кривые деформирования вязко-упругого (а) и упруго-вязкопластического (6) материалов при нагрузке и разгрузке (штриховые кривые соответствуют мгновенной разгрузке). [c.51]

Растяжение призматического стержня (рис. 27) при мгновенном деформировании на величину ez=ezo сопровождается волнами разгрузки от боковых поверхностей. Взаимодействие этих волн между собой и с поверхностями определяет напряженное состояние материала. В данном случае трехосное напряженное состояние, соответствующее одноосной деформации в момент деформирования (см. рис. 27, а), за фронтами волн разгрузки от двух прилегающих боковых поверхностей изменяется [c.83]

Если периодическое изменение напряжений происходит по иному закону, нежели изображенный на рис. 2.52, г, например по гармоническому закону (2.53, а), то вследствие не мгновенного нагружения и разгрузки отставание деформаций от напряжений оказывается меньшим, чем при законе по рис. 2.52, г. Поэтому петля гистерезиса [c.153]

Пластическая деформация. Пластическая деформация бетона складывается из двух частей. Одна из долей — мгновенная пластическая деформация — происходит непосредственно в момент нагружения и обнаруживается после разгрузки, осуществленной сразу же вслед за нагружением. Вторая доля имеет характер затухающей ползучести и обнаруживается при длительном воздействии нагрузки. [c.365]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Однако такой режим разгрузки и отключения турбогенератора не применяют на практике, так как мгновенное отключение большой мощности весьма неблагоприятно сказывается на работе энергетической системы. Для предупреждения нежелательных явлений производится постепенная разгрузка турбины до величины, составляющей 10—20% номинальной, а затем уже производится полное прекращение подачи пара на турбину. [c.115]

В случае задания осевого смещения края оболочки Шд = 0,7 мм (на рисунке не показано) происходит слабое перераспределение интенсивностей полных деформаций и замедляющееся со временем падение напрян ений. В точках, вышедших при мгновенном нагружении в пластическую область, происходит упругая разгрузка и в дальнейшем определяющими становятся явления собственно релаксации. Указанные расчеты проводились при критериях сходимости (8.22) 6 = 62= 0,001, Ат = 0,005 ч, числе точек по меридиану, равном 40, и по толщине — 11. [c.163]

Из того факта, что в уравнении (5.3) напряжения S отсчитываются от точки разгрузки, следует, что ход мгновенной диаграммы деформирования в к-ы полуцикле определяется уровнем напряжений о, достигнутым в предшествующем к — 1)-м полуцикле. При этом из уравнения (5.2) вытекает, что чем больше длительность выдержки в (/с — 1)-м полуцикле и ниже изохрона, тем выше в координатах а— 8 располагается мгновенная диаграмма деформирования в 7с-м полуцикле. [c.121]

Иное положение создалось в промышленности строительных материалов, где имеется большое разнообразие технологических процессов с непрерывным циклом, предопределяющих внедрение автоматики. Система автоматического управления на заводе позволяет осуществлять автоматический пуск механизмов в функции времени в направлении, обратном технологическому потоку, и в порядке, определяемом блокировочными зависимостями включение и выключение отдельных технологических участков завода во время его работы автоматическое отключение завода с предварительной разгрузкой механизмов и мгновенное в аварийных случаях отключение механизмов с пульта диспетчера и с рабочих мест автоматическое включение аспирационных вентиляторов перед пуском завода и выключение их после его остановки, а также целый ряд других операций. [c.8]

Упорные подшипники. Проблема упорного подшипника не потеряла актуальности и для современных турбин. Она связана с осевым давлением, появляющимся во время быстрого наброса нагрузки. При этом из-за большой аккумулирующей способности промежуточного перегревателя может резко меняться отношение давлений за ЧВД и перед ЧСД. Если роторы не разгружены в пределах каждой части, то их взаимная разгрузка при установившейся работе нарушается и может появиться мгновенная перегрузка упорного подшипника. Поэтому расчет упорного подшипника необходимо согласовывать с процессом регулирования. Этот вопрос настолько серьезен, что при решении его может оказаться целесообразным изменить даже кинематическую схему потоков пара, применив, например, двухпоточный цилиндр вместо однопоточного. Во всяком случае, желательно, чтобы осевые силы уравновешивались в пределах каждого из отсеков турбины до ПП и после него. Если это не выполнено, то для разгрузки общего упорного подшипника во время резкого наброса нагрузки приходится применять средства автоматики, организующие перепуски пара для выравнивания давления, что усложняет САР и снижает надежность. [c.63]

Экспериментальная проверка участия блока в противоаварийном управлении энергосистемой была проведена в системе Ленэнерго по специальной программе с отключением линий электропередачи с напряжением 330 и 750 кВ. При срабатывании противоаварийной автоматики специальное логическое устройство подавало на электрогидравли-ческий преобразователь САР турбины ступенчатый сигнал на экстренную ее разгрузку. По этому сигналу ЭГП закрывал регулировочные клапаны на требуемую величину за 0,2—0,3 с. В зависимости от аварийной ситуации предусмотрены три ступени разгрузки — 50, 100 и 150 МВт. Испытания проводились при работе схемы в режиме первичного управления котлом (положение I переключателя ПР на рис. IX. 13). При этом регулятор мощности вслед за закрытием регулировочных клапанов турбины уменьшал паропроизводительность котла. Переходные процессы протекали устойчиво. Время изменения мощности турбины составляло несколько десятых долей секунды. Блок в целом переходил к новому установившемуся режиму за 4—4,5 мин. Во всех опытах мгновенное прикрытие регулиро- [c.170]

С этой точки зрения наилучшим способом остановки турбины был бы мгновенный сброс нагрузки. В этом случае не происходило бы охлаждения турбины во время разгружения. Сброс любой нагрузки, особенно полной, является очень серьезным испытанием для турбины, поэтому как способ остановки он вообще неприемлем. Можно говорить об очень быстрой разгрузке турбоагрегата и отключении его от сети. Следует, однако, помнить, что мощность многих турбоагрегатов в настоящее время настолько велика, что может составлять значительную долю мощности энергосистемы, в которой они работают. Быстрое исключение из работы значительной мощности в этом случае может привести к неустойчивости работы всей энергетической системы. Поэтому такой способ не применяется. [c.402]

Эффект упругого последействия заключается в том, что при внезапной разгрузке образца он мгновенно сокращается на величину упругой деформации = а/ , достигнутую при нагрузке, а затем медленно сокращается. В данном случае кривая разгрузки (рис. 81, справа) является опрокинутым зеркальным отображением кривой нагрузки (рис. 81, слева). Такое поведение характерно для различных металлов и сплавов, в том числе и для аморфных сплавов. Этот эффект можно трактовать как проявление "памяти" материала о воздействиях на него. [c.119]

При вьтолнении условия (4.5.56) замена в условии (4.5.60) знака больше на равенство будет соответствовать нейтральному нагружению, а замена на знак меньше - началу упругой разгрузки материала. Ясно, что в обоих случаях приращения мгновенной пластической деформации не происходит, =0, [c.240]

Исследуемые здесь стационарные решения со скачком или без скачка есть предельные решения, к которым стремятся нестационарные возмущения со скачком при сохранении стационарных условий перед (о) и за ( г) волной. Например, при движении поршня с постоянной KOf остью Vo в покоящуюся среду в начальный момент около поршн возникает скачок, причем его начальная амплитуда и начальная скорость распространения практически не зависят от присутствия пузырьков и определяются только свойствами жидкости. В частности, скорость распространения скачка будет практич( Ски равна скорости звука i в чистой жидкости. Далее начнут сказываться дифракция переднего скачка па пузырьках п его разгрузка пз-за сжимаемости пузырьков. Интенсивность скачка, вляющегося передним фронтом возмущения, будет уменьшаться. При этом основное возмущение должно отставать от скачка. При сохранении скорости поршня Fo асимптотически при t оо установится стационарная волновая конфигурация. Если Уо = 1 Uo — иИ > то передний скачок имеет предельную ненулевув) амплитуду, что соответствует стационарному режиму Da> j] если Fo = y — uj < то интенсивность скачка затухает д> нуля, что соответствует стационарному режиму Се< Dq< f. Аналогичные режимы будут иметь место при мгновенном повышении давления с ро до р, и сохранении его постоянным в каюм-либо месте. И если р < р , то предельная волна будет иметь непрерывную структуру. [c.71]

После разгрузки образца в момент времени г г происходит обратный процесс — восстановление длины образца. При этом практически мгновенно снимается условно упругая деформация Ву, равная отрезку D, затем релаксирует высокоэластическая деформация бэл, равная отрезку DE. Оставшаяся после завершения процесса релаксации деформация Ет = EF преставляет собой необратимую деформацию течения. [c.45]

Для схемы испытания, приведенной на рис. 2, последовательность следуюш ая при замыкании контактов РВ12 происходит процесс нагружения (предварительная деформация), после чего обеспечивается мгновенная разгрузка образца размыканием РВИ цепи управления ЭММ и реверсированием электродвигателя с помощью контактов РВ13. После деформации возможно с помощью реле времени РВ2 проводить различные выдержки образцов как при температурах нагрева, так и при пониженных температурах. [c.52]

Несмотря на то, что под действием ударной волны темкература металла и условиях адиабатического сжатия может достигать значительной величины, время воздействия температуры составляет несколько микросекунд, поэтому эта мгновенная температура не оказывает существенного влияния на процессы взаимодействия, происходящие на границе раздела волокна с матрицей. Несколько более существенное значение для этих процессов имеет остаточная температура, т. е. температура непосредственно после разгрузки металла. [c.160]

Таким образом, волновые процессы, связанные с радиальной инерцией пластинчатого образца, в области упругого поведения материала ведут к осцилляции усилия с частотой v=flo/2 (nn Ыпл — толщина пластинки, По — скорость продольных волн в материале образца) и с максимальной амплитудой, возможной при мгновенном приложении нагрузки j Ог —сГг ) = s2oM- /(l — —[Д.2) (I—2ix), что для стали ([г=0,29) соответствует примерно 20% действующей нагрузки. Конечные размеры образца в направлении оси 0 приводят к появлению осцилляций, связанных с волнами разгрузки от границы полосы с периодом Тв = = 2/>плМпЛ- [c.83]

Рис, 27. Напряженное и деформационное состояния материала призматического образца при мгновенном изменении деформации в момент нагружения (о), после прохождения волн разгрузки от прилегающих боковых поверхностей образца (б) и после взапмодействия волн разгрузки в центре образца (в). [c.84]

Некоторые общие замечания о разрушении. Разрушение не является мгновенным актом, оно начинает возникать еще до появления видимых трещин последним предшествует образование микротрещин или некоторое разрыхление структуры. Именно этим объясняется то, что термины остаточная деформа ц и,я после разрушения и пластическая деформация не являются синонимами. В состав остаточной деформации после разрушения кроме пластической деформации входят удлинения за счет образования микротрещин и разрыхления структуры. В тех случаях, когда образец разгружен до возникновения в нем первых изменений, относящихся к разрушению, остаточная деформация совпадает с пластической (имеется в виду, что упругое последействие при разгрузке исчерпано в противном случае в первый момент после разгрузки природа остаточной деформации может быть у пр у го-пл астической). [c.253]

Наконец, отметим явление, в каком-то смысле аналогичное эффекту Баушин-гера (изменение свойств материала после предварительной деформации противо-гюложного знака) и состоящее в том, что, если образец, в котором происходит релаксация, подвергается мгновенной разгрузке и нагружению таким же по абсолютному значения напряжением, как и первоначальное напряжение, но противоположного знака, то после такой операции скорость релаксации повышается (рис. 4.106). [c.348]

Примем, что механизм прогрессирующего разрушения совпадает с известным механизмом мгновенного разрушения 136, 141], в соответствии с которым в пластинке происходит выламывание круга, переходящего в коническую поверхность. Предположим для определевности, что нагрузка, действующая на пластину, направлена сверху вниз, а подвод тепла осуществляется (периодически) снизу. Тогда тепловые напряжения в нижних слоях будут сжимающими, а момент тепловых напряжений будет осуществлять догрузку в кольцевом шарнире (Af Ai j>0) и, соответственно, разгрузку в радиальных шарнирах. (Если изменить направление нагрузки или подвода тепла, получится наоборот догрузка в радиальных шарнирах и разгрузка в кольцевом. Числовые результаты расчетов от выбора направлений, конечно, не зависят.) [c.195]

На основании деформационной теории повторного нагружения Мос-квитина последовательно решают задачи о нагружении и разгрузке конструктивного элемента, причем для мембранной зоны считают, что разгрузка (начало в точке А на рис. 1.5, а) происходит по линейному закону. В связи с отсутствием в условиях однородного напряженного состояния, остаточных напряжений в мембранной зоне началу повторного нагружения соответствует точка. 4 (рис. 1.5, б) конца разгрузки предыдущего цикла, причем зависимость между напряжениями и деформациями является линейной для мгновенного нагружения и нелинейной для нагружения, при котором проявляются временные эффекты и ползучесть. [c.8]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Если при ползучести произвести мгновенную разгрузку и новое пагрул ение до заданного напряжения, дальнейшее протекание ползучести не изменится. Если в процессе обратного нагружения возникнет пластическая деформация, точка состояния после восстановления заданного напряжения удалится от стационарного состояния и скорость ползучести увеличится (появится новая фаза неустаноБившейся ползучести). Быстрое приложение и снятие добавочного напряжения также влияет на протекание ползучести только в случае, если изменилась пластическая деформация. [c.194]

Таким образом, мгновенная пластическая деформация влияет на ползучесть постольку, поскольку точка состояния при этом удаляется от линии стационарных состояний АВ. Отметим и общую тенденцию, характеризующую влияние ползучести на диаграммы мгновенного деформирования. Быстрое пластическое деформирование создает систему напряжений в стержнях, приспосабливающую материал М к данному нагружению. Например, после предварительного растяжения и разгрузки ОКЫ создается анизотропия, при которой предел упругости при растяжении иь ОК, а при сжатии иМ < ОК (эффект Баушингера). Последующая ползучесть при выдержке изменяет распределение напряжений в модели. Так, обратное последействие после разгрузки ОКЬи смещает точку состояния к центру и снимает анизотропию. Ползучесть при ненулевом напряжении ВТ, наоборот, действует в том же направлении, что и п-ластическое деформирование, усиливая анизотропию. [c.194]

Исходя из перечисленных соображений, самым лучшим режимом при снятии нагрузки с турбины является мгновенное и полное прекращение впуска пара, т. е. полный сброс нагрузки. При этом режиме практически не происходит резкого охлаждения деталей турбины они медленно остывают за счет отдачи тепла в окружающую среду, и отсутствует возможность появления опасных напряжений и задеваний. Однако с точки зрения работы энергетической системы мгновенное выключение большой мощности весьма нежелательно. Поэтому и выполняется предварительная постепенная разгрузка блока. [c.152]

При возникновении системных аварий возможно возникновение дефицита мощности (например, при отключении сильно нагруженных линий электропередачи) и падение частоты. Падение частоты в подобной аварийной ситуации тормозится механической инерцией вращающихся масс турбин и генераторов, саморегулированием потребителей (снижение потребления при снижении частоты) и реализацией вращающегося резерва на ТЭС. Способность мгновенно реализовать часть вращающегося резерва характеризует мобильность ТЭС. При снижении частоты в энергосистеме ниже установленного уровня долж на действовать автоматическая частотная разгрузка (АЧР). [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...